電磁爐工作波形測(cè)試與分析.ppt

1、,標(biāo)題,電磁爐工作波形測(cè)試與分析,開(kāi)發(fā)二部,2008年12月1日,21TD主控板,1、同步諧振電路測(cè)試 2、PWM控制電路測(cè)試 3、采樣電路測(cè)試 4、 IGBT驅(qū)動(dòng)電路 5、反壓保護(hù)電路 6、智能風(fēng)扇測(cè)試 7、上電保護(hù)電路測(cè)試 8、電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試 9、開(kāi)關(guān)電源測(cè)試,測(cè)試內(nèi)容：,一、同步諧振電路,同步電路是讓IGBT的開(kāi)通在零電壓狀態(tài)，這樣IGBT的損耗最小，發(fā)熱量也最小，有利于保護(hù)IGBT。隨著C極電壓的升高，L中的電流在減小，當(dāng)L中的電流降為零時(shí)，C極的電壓最高，然后電容C將會(huì)對(duì)L放電，這樣C極的電壓降低，當(dāng)電壓降為零時(shí)，如圖中的U2C：3單元反轉(zhuǎn)，至使IGBT再次導(dǎo)通，使IGBT的導(dǎo)

2、通在諧振點(diǎn)，圖中R412、C403、D400、R418組成諧振電路，D400作用是將諧振電壓限制在18V。 此處幾個(gè)大功率同步電阻、IGBT為容易損壞器件（重要器件）,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_8pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_9pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_14pin腳波形； 此部分電路作用為：檢測(cè)IGBT的C極電壓，當(dāng)接近零點(diǎn)時(shí)，通過(guò)反饋使IGBT導(dǎo)通，此時(shí)由于IGBT在接近零電壓下導(dǎo)通，故其損耗很小，溫升低，尤其是高電壓、低功率下，其對(duì)IGBT溫升影響尤為重大。當(dāng)高電壓、低功率下IGBT溫升高時(shí)，可適當(dāng)調(diào)節(jié)此部分電路，使IGBT在LC振蕩的最低點(diǎn)導(dǎo)通，從而降低損耗，使IGBT

3、溫升降下來(lái)。,同步諧振電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_8pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_9pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_14pin腳波形； 如圖所示，靜態(tài)時(shí)， LM339_8pin腳電平為3.84V， LM339_9pin腳電平為4.08V，其壓差u為240mv，故此時(shí)LM339_14pin腳輸出高電平。 如果u過(guò)大，IGBT會(huì)在LC振蕩最低點(diǎn)之后導(dǎo)通，俗稱滯后導(dǎo)通；如果u過(guò)小，IGBT會(huì)在LC振蕩最低點(diǎn)之前導(dǎo)通，俗稱超前導(dǎo)通。超前導(dǎo)通和滯后導(dǎo)通都會(huì)使IGBT損耗增大，從而導(dǎo)致溫升很高。故需調(diào)節(jié)同步諧振電路使IGBT在LC振蕩最低點(diǎn)導(dǎo)通，而IGBT導(dǎo)通點(diǎn)可通過(guò)觀察反壓波形看

4、出。,同步諧振電路測(cè)試靜態(tài),圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_8pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_9pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_14pin腳波形； 當(dāng)檢鍋時(shí)，IGBT只導(dǎo)通一次，之后便是LC衰減振蕩。如圖為有鍋情況下的LC衰減振蕩檢測(cè)波形，通過(guò)觀察LM339_8pin腳和 LM339_9pin腳波形，可看出當(dāng)有鍋存在時(shí)，LC振蕩數(shù)次便因能量耗盡而停止振蕩，反映到LM339_14pin腳為三個(gè)低電平（第一個(gè)低電平為單片機(jī)“pan”腳發(fā)出的，不算）。 這就是單片機(jī)識(shí)別是否有鍋存在的基本原理。,同步諧振電路測(cè)試檢鍋,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_8pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_9pin腳波形

5、； 通道3為L(zhǎng)M339_14pin腳波形； 通道Math為 CH2-CH1 波形； 當(dāng)通道Math波形在零點(diǎn)以上時(shí)， LM339_14pin腳輸出高電平，通過(guò)反饋電路，使IGBT關(guān)閉；當(dāng)通道Math波形在零點(diǎn)以下時(shí)， LM339_14pin腳輸出低電平，通過(guò)反饋電路，使IGBT導(dǎo)通。 這就是同步諧振電路的基本功能：控制IGBT導(dǎo)通和關(guān)斷。而IGBT導(dǎo)通和關(guān)斷的時(shí)間的控制，是在PWM參與下完成的，后面將有敘述。,同步諧振電路測(cè)試動(dòng)態(tài),二、PWM控制電路,上圖是一個(gè)簡(jiǎn)單的RC充電電路，所謂PWM即脈寬調(diào)制方波，CPU直接輸出PWM信號(hào)，通過(guò)改變PWM的占空比，來(lái)改變電容C404上的直流電位，此直流

6、電位的高低決定著IGBT導(dǎo)通時(shí)間的長(zhǎng)短，即決定著機(jī)器的輸出功率。邏輯關(guān)系是：此電位越高，IGBT導(dǎo)通的時(shí)間越長(zhǎng)，機(jī)器的功率越大，低則相反。,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_10pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為PWM腳波形； 上電瞬間， LM339_10pin腳為高電平， LM339_11pin為低電平， LM339_13pin輸出低電平，PWM無(wú)輸出。 LM339_13pin輸出低電平是確保上電瞬間IGBT不導(dǎo)通的必要條件，故軟件上應(yīng)確保上電時(shí)PWM無(wú)輸出。,PWM控制電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_10pin腳波形

7、； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為PWM腳波形； 靜態(tài)，無(wú)PWM輸出，故LM339_11pin腳電平為零。,PWM控制電路測(cè)試靜態(tài),PWM控制電路測(cè)試檢鍋,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_10pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為PWM腳波形； 檢鍋過(guò)程： 1、先輸出數(shù)百毫秒的PWM波，使 LM339_11pin腳電平為穩(wěn)定的1.7v左右。 2、單片機(jī)”pan”腳輸出低電平，反映到 圖中為L(zhǎng)M339_10pin腳的第一個(gè)低電平。 3、當(dāng)LM339_10pin腳電平低于 LM3

8、39_11pin腳電平時(shí)， LM339_13pin腳輸出高電平，驅(qū)動(dòng)IGBT導(dǎo)通。 4、關(guān)機(jī)，僅讓IGBT導(dǎo)通1次。同時(shí)檢測(cè)LC振蕩脈沖數(shù)，以判斷是否有鍋存在。詳見(jiàn)同步諧振電路部分。,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_10pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為PWM腳波形； 檢鍋時(shí)的IGBT導(dǎo)通時(shí)間： 由圖可以看出IGBT導(dǎo)通時(shí)間為9us。其 時(shí)間由LM339_11pin腳電平U大小決定： U越大，IGBT導(dǎo)通時(shí)間越長(zhǎng)；U越小， IGBT導(dǎo)通時(shí)間越短。 而U值的大小是由PWM的占空比決定的。 一般要求檢鍋時(shí)IGBT導(dǎo)通8us左右，因

9、為：IGBT導(dǎo)通時(shí)間過(guò)小，則可能因LC振 蕩次數(shù)過(guò)少而檢不到鍋；IGBT導(dǎo)通時(shí)間 過(guò)大，則在電網(wǎng)惡劣的情況下，可能使 IGBT擊穿，因?yàn)榇藭r(shí)IGBT在高電壓下導(dǎo) 通。,PWM控制電路測(cè)試檢鍋,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_10pin腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為PWM腳波形； 在正常加熱時(shí)，IGBT導(dǎo)通時(shí)間越長(zhǎng)，其輸出功率越大。而IGBT的導(dǎo)通時(shí)間是由PWM占空比控制的，故可通過(guò)調(diào)節(jié)PWM占空比大小來(lái)調(diào)節(jié)輸出功率大小。,PWM控制電路測(cè)試動(dòng)態(tài),圖中： 通道1為PAN腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M3

10、39_13pin腳波形； 通道4為GJ_INT腳波形； 剛上電時(shí)，PAN腳由低變高； LM339_11pin 腳和LM339_13pin腳為低電平；GJ_INT腳在上電瞬間為高電平，維持約16ms后轉(zhuǎn)為低電平，其原因?yàn)椋荷想姇r(shí)由于上拉電阻R212作用使GJ_INT為高電平，而后單片機(jī)工作，將GJ_INT腳拉低。,PWM控制與檢鍋電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為PAN腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為GJ_INT腳波形； 靜態(tài)時(shí)，GJ_INT腳必須為低電平，目的是防止IGBT因誤觸發(fā)而導(dǎo)通。,PWM控制與檢鍋電路測(cè)試靜態(tài),PWM控制與

11、檢鍋電路測(cè)試檢鍋,圖中： 通道1為PAN腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為GJ_INT腳波形； 在“PWM控制電路測(cè)試”中已經(jīng)敘述了檢鍋過(guò)程，這里再敘述一點(diǎn)，而且是至關(guān)重要的一點(diǎn)，即：當(dāng)IGBT導(dǎo)通約8us后應(yīng)立即將GJ_INT腳拉低。其目的是防止IGBT導(dǎo)通時(shí)間過(guò)長(zhǎng)和IGBT導(dǎo)通多次，從而造成檢鍋脈沖數(shù)不準(zhǔn)確。,圖中： 通道1為PAN腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_11pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道4為GJ_INT腳波形； 工作時(shí)， 1、GJ_INT腳置高，使IGBT能正常導(dǎo)通、關(guān)閉。 2、單片機(jī)將P

12、AN腳設(shè)置為輸入狀態(tài)，使其不影響同步諧振電路工作。 3、 LM339_13pin腳為驅(qū)動(dòng)IGBT導(dǎo)通、關(guān)斷腳。當(dāng)其為高電平時(shí)，IGBT導(dǎo)通；當(dāng)其為低電平時(shí)，IGBT關(guān)斷。,PWM控制與檢鍋電路測(cè)試工作,1、電壓信號(hào)采樣電路,電壓檢測(cè)電路采用橋式整流，電阻分壓，再經(jīng)C200濾波后送入CPU的A/D轉(zhuǎn)換口上。采樣后的電壓AD值用于功率調(diào)節(jié)、過(guò)壓和欠壓保護(hù)。,三 、采樣電路,2、電流信號(hào)采樣電路,此電路通過(guò)一個(gè)電流互感器然后在經(jīng)過(guò)整流、濾波、再經(jīng)可調(diào)電阻VR1后送到CPU的A/D轉(zhuǎn)換口上。采樣的電流AD值用于功率調(diào)節(jié)，過(guò)流保護(hù)等。,圖中： 通道1為CUR腳波形(電流采樣) ； 通道2為VIN腳波形(

13、電壓采樣) ； 當(dāng)電磁爐不工作時(shí)，主回路無(wú)電流，故CUR腳電位為零電位；而此時(shí)電源電壓為220V，故VIN腳有約4V的電位。,電壓、電流采樣電路測(cè)試靜態(tài),圖中： 通道1為CUR腳波形(電流采樣) ； 通道2為VIN腳波形(電壓采樣) ； 當(dāng)輸出2000W功率時(shí)，CUR腳電位在3.9V左右，VIN腳電位依然為4V左右。 此時(shí)，采樣的電壓、電流波形有輕微波動(dòng)，應(yīng)作軟件濾波處理采樣的AD值。,電壓、電流采樣電路測(cè)試工作,3、溫度采樣電路,有三個(gè)溫度傳感器，分別測(cè)量線盤(pán)、陶瓷板和IGBT。它們都為負(fù)溫度系數(shù)的傳感器，即溫度升高，阻值減小。由此特性，可測(cè)量與其組成的分壓電路的電壓變化，得到被測(cè)元件的溫度

14、值，從而進(jìn)行過(guò)溫等各種保護(hù)。,圖中： 通道1為XP_BUZ腳波形(線盤(pán)采樣) ； 通道2為T(mén)_IGBT腳波形(IGBT采樣) ； 通道3為T(mén)MB腳波形(面板采樣) ； 靜態(tài)時(shí)，三個(gè)腳都有一定的初始電位。當(dāng)溫度升高時(shí)，XP_BUZ腳電位會(huì)降低；T_IGBT腳電位會(huì)降低；TMB腳電位會(huì)升高；,溫度采樣電路測(cè)試常溫,四、IGBT驅(qū)動(dòng)電路,IGBT驅(qū)動(dòng)電路作用是根據(jù)LM339_13pin腳送出的高、低電平，驅(qū)動(dòng)IGBT導(dǎo)通、關(guān)斷。IGBT屬電壓驅(qū)動(dòng)型器件，故其驅(qū)動(dòng)電路要能輸出高電壓；同時(shí)，由于IGBT內(nèi)部的G、E結(jié)有結(jié)電容存在，故在IGBT導(dǎo)通時(shí)要有大電流對(duì)其迅速充電，降低IGBT的開(kāi)通延時(shí)時(shí)間。,圖

15、中： 通道1為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道2為IGBT_G腳波形； 通道3為整流橋DB1正極腳波形； 通道4為 IGBT_C腳波形；,IGBT驅(qū)動(dòng)電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道2為IGBT_G腳波形； 通道3為整流橋DB1正極腳波形； 通道4為 IGBT_C腳波形； 當(dāng)檢鍋時(shí)，LM339_13pin腳輸出一個(gè)高脈沖，驅(qū)動(dòng)IGBT導(dǎo)通一次。IGBT_C腳電位由320V被拉低到接近零伏，然后IGBT關(guān)閉，其C腳會(huì)出現(xiàn)很高的反壓。,IGBT驅(qū)動(dòng)電路測(cè)試檢鍋,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道2為IGBT_G腳波形； 通道3為整流橋DB1正

16、極腳波形； 通道4為 IGBT_C腳波形； 在LM339_13pin腳輸出高、低驅(qū)動(dòng)脈沖作用下，通過(guò)IGBT驅(qū)動(dòng)電路驅(qū)動(dòng)，使IGBT導(dǎo)通、關(guān)斷，從而輸出功率。,IGBT驅(qū)動(dòng)電路測(cè)試動(dòng)態(tài),圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道2為IGBT_G腳波形； 通道3為整流橋DB1正極腳波形； 通道4為 IGBT_C腳波形； 此為IGBT驅(qū)動(dòng)電路工作時(shí)的包絡(luò)波形，周期為10ms。,IGBT驅(qū)動(dòng)電路測(cè)試包絡(luò),圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_13pin腳波形； 通道2為IGBT_B腳波形； 通道3為整流橋DB1正極腳波形； 通道4為 IGBT_C腳波形； 關(guān)機(jī)時(shí)，LM339_13pin輸出低電平，I

17、GBT關(guān)斷，整流橋DB1正極和IGBT_C腳電位恢復(fù)到靜態(tài)。,IGBT驅(qū)動(dòng)電路測(cè)試關(guān)機(jī),五、反壓保護(hù)電路,當(dāng)IGBT關(guān)斷時(shí)，其C極會(huì)出現(xiàn)很高的反壓，如不加以限制，將會(huì)因超過(guò)IGBT的C、E結(jié)耐壓而擊穿IGBT。反壓保護(hù)電路的作用便是限制反壓到一個(gè)安全額度以下。,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_4pin 腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_5pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_2pin腳波形； 通道4為 LM339_11pin 腳波形； 上電瞬間，LM339_4pin腳由零伏變?yōu)?.5V左右，經(jīng)過(guò)約476ms，5V電源建立，LM339_5pin腳電平由零伏變?yōu)?V。,IGBT反壓保護(hù)電路測(cè)試上電,圖中：

18、通道1為L(zhǎng)M339_4pin 腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_5pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_2pin腳波形； 通道4為 LM339_11pin 腳波形；,IGBT反壓保護(hù)電路測(cè)試靜態(tài),圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_4pin 腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_5pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_2pin腳波形； 通道4為 LM339_11pin 腳波形； 反壓保護(hù)的實(shí)質(zhì)是： LM339_4pin腳電位與LM339_5pin腳的5V基準(zhǔn)電位相比較，如大于，則LM339_2pin輸出低電平，C405通過(guò)電阻R411放電，使 LM339_11pin腳電位適當(dāng)降低，從而降低IGBT導(dǎo)通時(shí)間，進(jìn)而降低了

19、反壓。 如圖中所示，通道3有一個(gè)很窄的低脈沖，即為反壓保護(hù)動(dòng)作了。而后，LM339_11pin腳電位有所降低，使IGBT下一個(gè)周期的導(dǎo)通時(shí)間縮短。,IGBT反壓保護(hù)電路測(cè)試保護(hù),IGBT反壓保護(hù)電路測(cè)試包絡(luò)圖,圖中： 通道1為L(zhǎng)M339_4pin 腳波形； 通道2為L(zhǎng)M339_5pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_2pin腳波形； 通道4為 LM339_11pin 腳波形； 如圖，反壓保護(hù)電路只是偶爾動(dòng)作，屬正常。如反壓保護(hù)電路經(jīng)常動(dòng)作，就會(huì)出現(xiàn)VR最大功率上不去、工作時(shí)有吱吱的刺耳聲等問(wèn)題。此時(shí)，一般要調(diào)節(jié)反壓保護(hù)電路中R407、R408兩個(gè)電阻，使其分壓電平降低。,六、智能風(fēng)扇電路,風(fēng)扇驅(qū)

20、動(dòng)電路由R506、R509和三極管Q501組成。其作用是驅(qū)動(dòng)風(fēng)扇工作。通過(guò)單片機(jī)的控制，可使風(fēng)扇全速或半速旋轉(zhuǎn)。,圖中： 通道1為“FAN”腳波形； 通道2為風(fēng)扇兩端電壓波形； 風(fēng)扇半速旋轉(zhuǎn)時(shí)，單片機(jī)的“FAN”腳輸出一定占空比的方波。當(dāng)“FAN”腳為高電平時(shí)，風(fēng)扇導(dǎo)通，其端壓約為18V；當(dāng)“FAN”腳為低電平時(shí)，停止驅(qū)動(dòng)風(fēng)扇，風(fēng)扇靠慣性旋轉(zhuǎn)。平均下來(lái)，風(fēng)扇以近半速旋轉(zhuǎn)。 風(fēng)扇半速時(shí)的端壓平均值為12V左右，可用萬(wàn)用表測(cè)量其兩端電壓值來(lái)判定風(fēng)扇是半速還是全速。,智能風(fēng)扇測(cè)試（半速）,截止時(shí)間5.8ms,智能風(fēng)扇測(cè)試（半速）,導(dǎo)通時(shí)間10ms,圖中： 通道1為“FAN”腳波形； 通道2為風(fēng)扇兩端

21、電壓波形；,智能風(fēng)扇的導(dǎo)通、關(guān)斷時(shí)間比可由軟件調(diào)節(jié)，最終要滿足 測(cè)試大綱要求。,圖中： 通道1為“FAN”腳波形； 通道2為風(fēng)扇兩端電壓波形； 全速時(shí)，單片機(jī)“FAN”腳輸出高電平，風(fēng)扇端壓為18V左右。,智能風(fēng)扇測(cè)試（全速）,七、上電保護(hù)電路,此電路由R209、R210和D205組成，作用是在上電瞬間取樣整流橋DB1正極電平，通過(guò)D205陰極作用到Q201基極，使Q201導(dǎo)通，拉低LM339_13pin腳電位（IGBT驅(qū)動(dòng)線），確保IGBT在上電瞬間處于關(guān)閉狀態(tài)，從而降低上電時(shí)IGBT爆管率。,圖中： 通道1為D205陰極波形； 通道2為+5V腳波形； 通道3為GJ_INT腳波形； 通道4為

22、整流橋DB1正極腳波形； 上電瞬間，整流橋DB1正極由零電位變?yōu)?10V左右的直流電，此時(shí)D205陰極會(huì)有一定的高電平，作用到Q201的基極，使Q201飽和導(dǎo)通，D205陰極被鉗位到0.7V左右。 經(jīng)過(guò)大約520ms，5V電源建立，單片機(jī)正常工作。,上電保護(hù)電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為Q201_B腳波形； 通道2為+5V腳波形； 通道3為GJ_INT腳波形； 通道4為整流橋DB1正極腳波形； 當(dāng)上電結(jié)束后，Q201基極電位由5V電源（通過(guò)上拉電阻R219連接）和GJ_INT腳電位決定，上電保護(hù)電路不起作用。,上電保護(hù)電路測(cè)試靜態(tài),八、電流浪涌保護(hù)電路,電流浪涌保護(hù)電路采用比較器的形式，即：比

23、較器負(fù)極為一電阻分壓的參考電平；正極為一電阻分壓電路，且與電流采樣電路相連，當(dāng)采樣的電流變化時(shí)，正極電位也隨之變化。當(dāng)有大電流時(shí)，比較器正極電位會(huì)低于其負(fù)參考端電位，導(dǎo)致比較器翻轉(zhuǎn)輸出低電平，通過(guò)D206硬件關(guān)斷IGBT，以保護(hù)IGBT。電流浪涌保護(hù)的靈敏度可通過(guò)調(diào)整負(fù)參考端電位調(diào)整，負(fù)參考端電位越低，保護(hù)靈敏度越低。,圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形； 上電瞬間，LM339_6pin腳和LM339_7pin腳由零電平上升到一定電平，且LM339_7pin腳大于LM339_6pin腳電平，確

24、保比較器輸出高電平，以不影響GJ_INT口電平。,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試上電,圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形； LM339_6pin腳和LM339_7pin腳的壓差大小決定了電流浪涌保護(hù)的靈敏度高低，即：壓差大，靈敏度低；壓差小，靈敏度高。一般通過(guò)調(diào)節(jié)R218和R205兩個(gè)電阻的分壓比，來(lái)調(diào)節(jié)電流浪涌靈敏度。,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試靜態(tài),圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形； 點(diǎn)火瞬間，互感器C

25、T1感應(yīng)出主回路電流變化，如通道1波形所示，經(jīng)整流橋整流、濾波，轉(zhuǎn)變成直流電平，如CUR腳波形所示。單片機(jī)通過(guò)采樣CUR腳電位來(lái)估測(cè)實(shí)際的電流，進(jìn)而作出調(diào)節(jié)功率，限流等動(dòng)作。,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試點(diǎn)火,圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形；,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試動(dòng)態(tài),圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pin腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形；,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試保護(hù),圖中： 通道1為互感器CT1兩端波形； 通道2為L(zhǎng)M339_6pi

26、n腳波形； 通道3為L(zhǎng)M339_7pin腳波形； 通道4為CUR腳波形；,電流浪涌保護(hù)電路測(cè)試保護(hù),當(dāng)出現(xiàn)電流浪涌時(shí)，LM339_7pin腳會(huì)出現(xiàn)如下 圖所示的低于負(fù)參考電位的的脈沖，比較器輸 低電平，硬件關(guān)閉IGBT的同時(shí)，也會(huì)觸發(fā)軟件 中斷，作軟件關(guān)機(jī)3秒動(dòng)作，如清PWM、 GJ_INT腳置低操作。,九、開(kāi)關(guān)電源,此開(kāi)關(guān)電源采用ACT30B方案，基本原理為：ACT30B控制開(kāi)關(guān)管Q502導(dǎo)通和關(guān)斷，使開(kāi)關(guān)變壓器T500初級(jí)產(chǎn)生變化的電壓，并耦合到次級(jí)，次級(jí)接入二極管整流、濾波，產(chǎn)生需要的直流電壓。其中，D506、ZD502和ZD500為反饋回路，作用是為ACT30B的1腳提供參考電壓和為Q

27、502的基極提供驅(qū)動(dòng)電壓。,1、ACT30B方案,ACT30B方案開(kāi)關(guān)管Q502工作,Q502的B極初始為13V的電平（由穩(wěn)壓管ZD516鉗位），而其E極（與ACT30B的3腳相連）電位也為13V左右，B、E極壓差不足以使Q502導(dǎo)通。 當(dāng)需要導(dǎo)通時(shí)，ACT30B的3腳會(huì)輸出低電平，導(dǎo)致Q502的B、E極壓差增大，使Q502導(dǎo)通，如圖中1、2通道的低脈沖及低脈沖的壓差。 同樣，需要關(guān)斷時(shí)，ACT30B的3腳會(huì)恢復(fù)到初始的13V左右，使Q502關(guān)閉。 當(dāng)Q502導(dǎo)通時(shí)，其C極電平由320V拉低到0V，隨后關(guān)閉，使開(kāi)關(guān)變壓器初級(jí)電壓產(chǎn)生振蕩。 D505、R500和C501是浪涌吸收電路，目的是吸收

28、Q502關(guān)閉瞬間其C極產(chǎn)生的很高的反壓，保護(hù)Q502避免擊穿。,圖中： 通道1為Q502的B極波形； 通道2為Q502的E極波形； 通道3為Q502的C極波形； 通道4為D505陰極波形；,ACT30B方案18V電源的實(shí)現(xiàn),圖中： 通道1為D503的陰極波形； 通道3為T(mén)500的初極1、3腳波形； 通道4為T(mén)500的次級(jí)4、6腳波形；,由于T500的初次極同名端反向，故圖中 通道3、4的波形正好相反。通道3的波形 的幅值由初級(jí)電壓和初、次極的匝比決定。 D503對(duì)通道3所示波形進(jìn)行整流，并通過(guò) 電容濾波，便產(chǎn)生了需要的18V電源，如 圖中的通道1波形所示。,ACT30B方案5V電源的實(shí)現(xiàn),圖中

29、： 通道1為D504的陰極波形； 通道2為78L05輸出的5V； 通道3為T(mén)500的初極1、3腳波形； 通道4為T(mén)500的次級(jí)4、5腳波形；,由于T500的初次極同名端反向，故圖中 通道3、4的波形正好相反。通道3的波形 的幅值由初級(jí)電壓和初、次極的匝比決定。 D504對(duì)通道3所示波形進(jìn)行整流，并通過(guò) 電容濾波，產(chǎn)生8.2V的直流電，如通道1 所示波形。通過(guò)78L05降壓、穩(wěn)壓，輸出 符合要求的5V電源。如圖中的通道1波形 所示。,此開(kāi)關(guān)電源采用THX203方案，基本原理和ACT30B方案類似，不過(guò)其內(nèi)部集成了類似ACT30B方案中的開(kāi)關(guān)管Q502。THX203各管腳說(shuō)明：1）OB腳：?jiǎn)?dòng)電流輸入腳，外接啟動(dòng)電阻R501，作用是在電源啟動(dòng)時(shí)提供電流。2）CT腳：振蕩電容腳，外接振蕩電容。此電路接580p的電容。3）FB腳：反饋腳，為電源工作提供反饋通路。4）IS腳：開(kāi)關(guān)電流取樣與限制設(shè)定，外接電流取樣電阻。5）OC腳：內(nèi)部開(kāi)關(guān)管的輸出腳，接開(kāi)關(guān)變壓器。,2、THX203方案,輸入極