橋梁臨時(shí)施工結(jié)構(gòu)計(jì)算)PPT

1、橋梁臨時(shí)施工結(jié)構(gòu) 計(jì)算,2016.11,* *,1,目錄,1、滿堂支架計(jì)算 2、墩梁式支架計(jì)算 3、掛籃設(shè)計(jì)與計(jì)算（包括三角形與菱形掛籃） 4、懸臂施工0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計(jì)算 5、鋼棧橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算 6、基坑防護(hù)措施及穩(wěn)定性 7、圍堰與施工平臺(tái)的設(shè)計(jì)與檢算,2,1、滿堂支架計(jì)算,模板為一次使用，支架可支架現(xiàn)澆法主要適用于澆注孔徑較少、工期不太緊的橋梁，其施工較靈活，適合于一些橋墩高度較矮（10m以下）的橋梁。支架主要采用貝雷梁、碗扣式支架、六四式軍用梁等。 施工流程簡(jiǎn)單：在支架上立模板、綁扎鋼筋、澆注混凝土并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋、支架需設(shè)置砂箱等特殊落梁措施。,3,支架可以拆卸反復(fù)使用，節(jié)省部分

2、費(fèi)用。 就地澆注是在支架上安裝模板、綁扎及安裝鋼筋骨架、預(yù)留孔道，并在現(xiàn)場(chǎng)澆注混凝土與施加預(yù)應(yīng)力的施工方法。近年來(lái)由于臨時(shí)鋼構(gòu)件及萬(wàn)能桿件的大量使用，在一些彎橋、變寬橋等異形橋梁，或是一些邊遠(yuǎn)地區(qū)的中小跨徑橋梁中廣泛使用。,1、滿堂支架計(jì)算,4,算例1-1（海口某酒店景觀橋-多跨35m連續(xù)梁支架）,本橋采用滿堂支架法施工，通過(guò)鋼管立柱、縱橫梁、貝雷梁、滿堂支架形成施工平臺(tái)。施工平臺(tái)的支架基礎(chǔ)管樁采用直徑630mm、壁厚8mm的鋼管樁，橫向每排8根，鋼管樁中心距為33.5m；墊梁采用雙I40b工字鋼。P0橋臺(tái)至P16橋墩支架縱梁采用貝雷梁，P16橋墩至P19橋臺(tái)支架縱梁采用I56工字鋼。,5,滿

3、堂支架算例1-1,第一聯(lián)至第四聯(lián)貝雷梁采用間距45cm雙拼共20組，梁橫截面中心線兩邊12組橫向凈間距0.8m（中心間距1.25m），翼緣兩邊上8組凈間距為1.1m（中心間距1.55m）；第五聯(lián)I56工字鋼橫向中心間距腹板下為0.6m，空箱底板下為1.2m，翼緣板下為1.8m。分配梁采用I20工字鋼，中心距為40cm。,6,7,分配梁頂鋪12cm10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架為梁中部橫向60cm縱向90cm豎向60cm，梁端部為橫向60cm縱向60cm豎向60cm；支架頂縱向鋪設(shè)10#槽鋼，中心距60cm，槽鋼上橫向鋪設(shè)1010cm方木，中心距30cm。,滿堂支架算例1-1,

4、滿堂支架算例1-1,圖1. 1 第一至四聯(lián)主梁支架方案立面圖（單位：m）,8,圖1.2 第一至四聯(lián)主梁支架方案?jìng)?cè)面圖（單位：mm）,滿堂支架算例-1,9,計(jì)算依據(jù) 海南省海口市?？跒碂羲缶频昃坝^橋施工圖 路橋施工計(jì)算手冊(cè)（人民交通出版社） 橋涵下冊(cè)（人民交通出版社） 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017-2003） 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTD D63-2007） 裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè) 竹膠合板模板（JG/T 156-2004） 其他有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)資料 計(jì)算軟件 采用Midas Civil 軟件進(jìn)行計(jì)算。,滿堂支架算例1-1,10,滿堂支架算例1-1,材料參數(shù),11,滿堂

5、支架算例1-1,材料參數(shù),12,滿堂支架算例1-1,材料參數(shù),13,A梁端截面；B支點(diǎn)附近加厚截面；C典型截面,滿堂支架算例1-1,14,滿堂支架算例1-1,（1）BB截面荷載計(jì)算,15,滿堂支架算例1-1,16,上層枕木計(jì)算,滿堂支架算例1-1,17,滿堂支架算例1-1,上層枕木計(jì)算,18,19,彎矩圖,剪力圖,20,21,22,分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm縱向90cm豎向60cm）。詳見(jiàn)右圖。,梁中部下枕木計(jì)算,23,梁端部下枕木計(jì)算,分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm10c

6、m方木，中心距60cm；梁端部方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm縱向60cm豎向60cm）。,24,計(jì)算模型說(shuō)明 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁概圖及模板、貝雷梁縱梁、I56工字鋼縱梁布置情況，設(shè)現(xiàn)澆箱梁荷載均勻分布到I20工字鋼分配梁上，再傳遞到貝雷梁或I56工字鋼上。先進(jìn)行橫向分析建立荷載橫向分配計(jì)算模型，以獲得各縱梁所受荷載情況，再對(duì)貝雷梁、I56工字鋼縱梁及其各自下部結(jié)構(gòu)建立整體計(jì)算模型。,縱、橫梁及鋼管樁計(jì)算,分配梁工字鋼分布橫梁計(jì)算 支架方案采用I20工字鋼做分布橫梁，工字鋼鋪設(shè)中心間距0.4m，上方為碗扣式滿堂支架，第一聯(lián)至第四聯(lián)工字鋼搭于貝雷梁上，第五聯(lián)搭于I56工字鋼縱梁上。,25,26,27,

7、貝雷梁應(yīng)力圖：最大壓應(yīng)力位于腹桿處，其值為181.5Mpa。弦桿最大拉應(yīng)力為111.3Mpa，橫向聯(lián)系斜桿最大壓應(yīng)力為23.8Mpa。,單片壓應(yīng)力最大值為181.5Mpaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。,腹桿最大應(yīng)力180.3MPaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。,橫向聯(lián)系斜桿最大應(yīng)力為23.9MPaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。,28,貝雷梁上下弦桿應(yīng)力圖 腹桿最大應(yīng)力在處為180.3Mpaf=310Mpa強(qiáng)度滿足要求。,29,30,由圖可見(jiàn)，跨中最大撓度f(wàn)=18.5mmL/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。,31,主縱梁模型計(jì)算結(jié)果，I56工字鋼主縱梁最大應(yīng)力值為1

8、05Mpa,I56工字鋼主縱梁拉應(yīng)力最大值為105Mpaf=205Mpa 強(qiáng)度滿足要求。,分配梁工字鋼分布橫梁計(jì)算,32,主縱梁穩(wěn)定計(jì)算,主縱梁變形分析,跨中最大撓度f(wàn)=16.6mmL/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。,33,鋼管立柱在橫橋向布置為3x3.5+3+3x3.5m,I40b工字鋼主橫梁應(yīng)力圖,34,鋼管樁計(jì)算,35,第一至四聯(lián)鋼管樁反力圖,36,第一至四聯(lián)鋼管立柱應(yīng)力圖,37,鋼管樁位移圖,地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。鋼管立柱頂豎向位移最小值5.8mm，最大值11.1mm。位移值可供立模拋高參考用。,38,承臺(tái)沖切破壞計(jì)算,39,承臺(tái)在鋼管樁

9、作用下正應(yīng)力,40,結(jié)論及建議,41,42,2、墩式梁支架計(jì)算,1.工程概況以P4蓋梁門(mén)洞為例,新建商丘至合肥至杭州鐵路蕪湖長(zhǎng)江公鐵大橋的組成部分，為公路橋接線跨越寧蕪、寧安鐵路段橋梁工程。橋梁組合45+40+35+ 45+35m全長(zhǎng)200m，橋梁結(jié)構(gòu)采用先簡(jiǎn)支，后連續(xù)的施工工藝。其中上跨寧蕪線、寧安線均采用45m跨徑，橋梁寬度為36m。,P4蓋梁墩柱位于赤鑄山路非機(jī)動(dòng)車(chē)道擋墻側(cè)邊，蓋梁北側(cè)1/2位于赤鑄山路非機(jī)動(dòng)車(chē)道與機(jī)動(dòng)車(chē)道上空，蓋梁南端1/2部分與P1施工相同，蓋梁北端部分在機(jī)動(dòng)車(chē)道設(shè)3個(gè)門(mén)洞，機(jī)動(dòng)車(chē)道3.5m的門(mén)洞、非機(jī)動(dòng)車(chē)道門(mén)洞、人行道門(mén)洞。,43,P4蓋梁立面布置圖（單位：m）,4

10、4,P4蓋梁平面布置圖（單位：m）,45,2.荷載計(jì)算,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,側(cè)模板計(jì)算,（1）混凝土側(cè)壓力計(jì)算,57,58,59,60,61,3.門(mén)洞計(jì)算,62,63,64,65,66,67,68,圖3.7 橫梁變形圖,69,70,71,72,73,74,75,3.1、三角形掛籃的設(shè)計(jì)與計(jì)算,1.工程概況寧安鐵路青弋江特大橋（72+136+72m）四線連續(xù)梁,76,箱梁典型截面示意圖（單位：mm）,77,78,圖1.2 掛籃布置立面圖,79,圖1.3掛籃布置正面圖（單位：cm）,80,81,掛籃結(jié)構(gòu)及構(gòu)件組成,82,83,84,85,86,87,混

11、凝土自重,88,89,90,91,底?？v梁計(jì)算,工況的主要計(jì)算結(jié)果,92,剛度驗(yàn)算：,93,同理：得底板下縱梁的計(jì)算結(jié)果,94,95,橫梁計(jì)算,外側(cè)模滑梁計(jì)算,內(nèi)側(cè)?；河?jì)算結(jié)果從略,96,三角主桁架計(jì)算 三角主桁架計(jì)算主要包括桁架主梁計(jì)算、桁架立柱計(jì)算、桁架前后斜拉帶計(jì)算以及桁架支反力計(jì)算。,97,98,精軋螺紋鋼吊帶計(jì)算,99,工況計(jì)算結(jié)果及分析從略,掛籃局部受力計(jì)算 掛籃局部受力驗(yàn)算主要包括主桁架桿件連接驗(yàn)算、軌道行走系統(tǒng)局部受力驗(yàn)算、上前橫梁及前斜拉帶與主梁連接局部受力驗(yàn)算。,三角主桁架桿件連接驗(yàn)算,節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算,軌道行走系統(tǒng)局部驗(yàn)算,上前橫梁、主梁連接局部驗(yàn)算,100,101,寧安鐵路某

12、大橋（40.6+64+40.6）m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，全長(zhǎng)145.2m，合攏段為2m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)7.6m，梁底下緣按二次拋物線變化。箱梁斷面為單箱單室直腹板斷面。箱梁頂寬12.2m，底寬6m，翼緣板寬3.1m，根部梁高5.2m，腹板厚90cm45cm，底板厚度為73cm44cm，懸澆段頂板厚度37cm。承臺(tái)及樁基礎(chǔ)采用C40混凝土，墩身采用C35混凝土，支承墊石及主梁采用C50混凝土。 0號(hào)梁段長(zhǎng)8 m，12號(hào)梁段長(zhǎng)3m，38號(hào)梁段長(zhǎng)3.5m，合攏段梁段長(zhǎng)2.0 m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)7.6 m，懸臂最重梁段為1號(hào)梁段(127t)。 該橋的施工方案為平衡懸臂現(xiàn)澆施工。根據(jù)箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及設(shè)計(jì)要求

13、，采用菱形掛籃進(jìn)行箱梁懸臂澆筑施工。按照施工過(guò)程中掛籃所承受的最不利荷載對(duì)掛籃進(jìn)行驗(yàn)算。,3.2 菱形掛籃設(shè)計(jì)與計(jì)算,工程概況,102,圖3.1 掛籃布置立面圖（單位：mm）,菱形掛籃總重為43.9t（包括模板系統(tǒng)），由主桁承重系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、行走及錨固系統(tǒng)、模板及調(diào)整系統(tǒng)和附屬系統(tǒng)（操作平臺(tái)、爬梯、欄桿等）組成。,圖3.2掛籃布置A-A斷面圖（單位：mm）,103,圖3.3 掛籃布置B-B斷面圖（單位：mm）,圖3.4 掛籃布置平面圖（單位：mm）,104,掛籃結(jié)構(gòu)說(shuō)明,105,106,107,108,109,圖3.5 工況空間計(jì)算模型,110,圖3.6 工況空間計(jì)算模型,111,工況計(jì)算結(jié)

14、果及分析 底模縱梁計(jì)算 腹板下縱梁計(jì)算,腹板下縱梁最大正應(yīng)力為,腹板下縱梁跨中最大相對(duì)位移為,，其最大實(shí)際位移為15.3mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。,112,底板下縱梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。,腹板下縱梁跨中最大相對(duì)位移為,，其最大實(shí)際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。,113,前下橫梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。,由計(jì)算結(jié)果可得前下橫梁跨中最大相對(duì)位移為:,，其最大實(shí)際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。,后下橫梁、前上橫梁的計(jì)算結(jié)果從略。,114,內(nèi)外側(cè)?；杭皩?dǎo)梁計(jì)算,外側(cè)模滑梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。,由計(jì)算結(jié)

15、果可得外側(cè)模滑梁最大實(shí)際位移為:,，其最大實(shí)際位移為9.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。,115,外側(cè)模導(dǎo)梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。,由計(jì)算結(jié)果可得外側(cè)模導(dǎo)梁最大位移為:,，其最大實(shí)際位移為8.4mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。,內(nèi)模滑梁的計(jì)算結(jié)果從略。,116,主桁架變形最大值為,，其剛度滿足規(guī)范要求。,單榀主桁架后錨點(diǎn)反力分別為174.1kN、85.2kN，前支點(diǎn)反力分別為718.4kN、629.1kN。,117,118,工況的計(jì)算結(jié)果從略。,119,120,掛籃行走時(shí)的橫梁、內(nèi)外滑梁及吊桿拉力計(jì)算從略。,反扣輪驗(yàn)算從略。,121,122,4 、0#塊、現(xiàn)澆段及

16、合攏段計(jì)算,123,124,臨時(shí)錨固布置,125,126,127,128,129,130,I25b工字鋼橫梁計(jì)算,橫梁彎矩圖,I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎曲正應(yīng)力最大值,。,131,2I40a工字鋼縱梁,縱梁上的彎曲正應(yīng)力最大值,，滿足要求。,鋼管立柱及混凝土基礎(chǔ)計(jì)算從略,132,133,134,135,136,137,138,139,140,141,142,4.2邊跨直線現(xiàn)澆段支架檢算,分別計(jì)算腹板，底板及翼緣板的截面面積，均取半個(gè)箱梁的截面，分成四部分,恒載,活載,荷載組合,143,144,145,146,橫向方木計(jì)算,147,148,149,150,151,152,5、鋼棧橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算

17、,工程概況,153,154,主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)構(gòu)圖,全橋計(jì)算模型,155,支座內(nèi)力表（半橋）,156,第一跨跨中處上弦桿最大壓應(yīng)力為159.7MPa， 1#支點(diǎn)處的最大拉應(yīng)力為113.9MPa。,第一跨跨中處下弦桿的最大拉應(yīng)力為168.2MPa， 1#支點(diǎn)處的最大壓應(yīng)力為-113.9MPa。,157,158,159,主梁豎向位移表,160,161,162,163,164,6、基坑的防護(hù)與穩(wěn)定,6.1 深基坑的基本概念,包括穩(wěn)定性驗(yàn)算、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算和變形計(jì)算,穩(wěn)定性驗(yàn)算是指分析土體或土體與圍護(hù)結(jié)構(gòu)一起保持穩(wěn)定性的能力，包括整體穩(wěn)定性、重力式擋墻的抗傾覆穩(wěn)定及抗滑移穩(wěn)定、坑底抗隆起穩(wěn)定和抗?jié)B流穩(wěn)定等，基

18、坑工程設(shè)計(jì)必須同時(shí)滿足這幾個(gè)方面的穩(wěn)定性。,結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供內(nèi)力值，包括彎矩、剪力等，不同體系的圍護(hù)結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力計(jì)算的方法是不同的；由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)常常是多次超靜定的，計(jì)算內(nèi)力時(shí)需要對(duì)具體圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化，不同的簡(jiǎn)化方法得到的內(nèi)力不會(huì)相同，需要根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)加以判斷；,變形計(jì)算的目的則是為了減少對(duì)環(huán)境的影響，控制環(huán)境質(zhì)量，變形計(jì)算內(nèi)容包括圍護(hù)結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等項(xiàng)目。,165,整體穩(wěn)定性 邊坡穩(wěn)定性計(jì)算 重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性計(jì)算 抗傾覆、抗水平滑動(dòng)穩(wěn)定性 抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性 邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算：假定滑動(dòng)面為圓弧，用條分法進(jìn)行計(jì)算。不考慮土條間的作用力，最小安全系數(shù)為最

19、危險(xiǎn)滑動(dòng)面。 重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性：應(yīng)考慮兩種破壞模式，一種是滑動(dòng)面通過(guò)擋墻的底部；另一種考慮圓弧切墻的整體穩(wěn)定性，驗(yàn)算時(shí)需計(jì)算切墻阻力所產(chǎn)生的抗滑作用，即墻的抗剪強(qiáng)度所產(chǎn)生的抗滑力矩。 錨桿支護(hù)體系的整體穩(wěn)定性 土釘墻的穩(wěn)定性分析 基本原理可分為極限平衡法和有限元法，但實(shí)用的大多為極限平衡法。極限平衡法的關(guān)鍵是如何確定破裂面的形狀，有些方法建立在圓弧滑動(dòng)的假定基礎(chǔ)上考慮土釘?shù)目沽?，其安全系?shù)的計(jì)算公式和邊坡穩(wěn)定的計(jì)算公式類似，只是加上土釘力的作用。,166,驗(yàn)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性的前提是需要確知圍護(hù)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點(diǎn)位置，在工程設(shè)計(jì)時(shí)為了簡(jiǎn)化的目的通常假定圍護(hù)結(jié)構(gòu)繞其前趾轉(zhuǎn)動(dòng)，得到相應(yīng)的計(jì)算

20、公式。 土釘墻的淺層破壞 抗隆起穩(wěn)定性：如果坑底發(fā)生過(guò)大的隆起，將會(huì)導(dǎo)致墻后地面下沉，影響環(huán)境安全。但抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算的方法很多，基本假定和思路不完全一樣，計(jì)算的結(jié)果也就相差比較大。一般常用的方法，如地基承載力驗(yàn)算、踢腳穩(wěn)定性驗(yàn)算、剪力平衡驗(yàn)算等。 地基承載力驗(yàn)算 踢腳穩(wěn)定性驗(yàn)算：（即土壓力平衡驗(yàn)算） 剪力平衡驗(yàn)算 抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性：主要表現(xiàn)為管涌、流土（俗稱流砂）和突涌。這三種滲透破壞的機(jī)理是不同的，但在一些書(shū)籍中，將流土的驗(yàn)算叫作管涌驗(yàn)算，混淆了概念。 管涌是指在滲透水流作用下，土中細(xì)粒在粗粒所形成的孔隙通道中被移動(dòng)，流失，土的孔隙不斷擴(kuò)大，滲流量也隨之加大，最終導(dǎo)致土體內(nèi)形成貫通的滲流通

21、道，土體發(fā)生破壞的現(xiàn)象。而流土則是指在向上的滲流水流作用下，表層局部范圍的土體和土顆粒同時(shí)發(fā)生懸浮、移動(dòng)的現(xiàn)象。,167,圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算：主要是為了確定結(jié)構(gòu)截面尺寸和配筋。 重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：其截面尺寸通過(guò)穩(wěn)定性驗(yàn)算確定后，尚需對(duì)結(jié)構(gòu)體的強(qiáng)度進(jìn)行校驗(yàn)。 板式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：又稱為板墻式或板樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)，包括分離式排樁、密排式排樁、板樁和地下連續(xù)墻等圍護(hù)結(jié)構(gòu)的型式。內(nèi)容包括懸臂式、撐錨式兩大類，從計(jì)算方法分可分為極限平衡法、有限元法兩種，在有限元法中又可分為桿件系統(tǒng)有限元法和連續(xù)介質(zhì)有限元法。 基坑變形估算 對(duì)環(huán)境的影響主要是基坑的變形，圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移和坑底的隆起變形過(guò)大，會(huì)引發(fā)墻后地面的下陷、相

22、鄰建筑物和地下管線的變形或開(kāi)裂。因此必須估算基坑的變形，將變形控制在允許的范圍內(nèi)。但圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形計(jì)算比承載能力計(jì)算更為復(fù)雜，通常需要作許多簡(jiǎn)化假定才能求得變形值。 重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移計(jì)算： 懸臂支護(hù)樁樁頂位移計(jì)算 地表沉陷量計(jì)算 坑底隆起變形計(jì)算,168,7、圍堰的設(shè)計(jì)與施工,雙壁鋼圍堰 剛度大，能承受向內(nèi)向外的壓力，結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定，也能為頂部施工平臺(tái)提供支撐條件，但相對(duì)費(fèi)用比較昂貴，回收率不高。如某大橋橋址處10m范圍內(nèi)全部為淤泥質(zhì)粘土，標(biāo)高變更后降低，這就增加了圍堰高度，一次投入資金比較大，且其主墩位于主航道，航運(yùn)比較繁忙，鋼圍堰的就位、安裝非常困難。,鋼管樁鎖口圍堰 鋼管樁圍堰縱向剛度比較大，而且施工中也容易使鋼管下打到地層中，但鎖口封水比較難，安全系數(shù)不大。如本工程承臺(tái)底標(biāo)高在淤泥下3.5m左右，鎖口在淤泥層中，不易封水。,工程概況長(zhǎng)江口某大橋的圍堰設(shè)計(jì)方案,169,鋼板樁圍堰 鋼板樁圍堰是深水基礎(chǔ)、基坑支護(hù)的很有效的，施工比較簡(jiǎn)單，結(jié)構(gòu)受力明確的一種圍堰形式。根據(jù)以上地質(zhì)情況，淤泥層較厚，水深為4.