橋梁基礎課程設計任務書

橋梁基礎課程設計 任務書 第一章 概 述 1 設計的任務及建筑物的性質(zhì)和用途 設計任務：根據(jù)已有建筑物的圖樣，所受上部結(jié)構(gòu)的荷載、地質(zhì)和水文地質(zhì)情況，遵照“中華人民共和國鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范 2005”設計某鐵路干線上跨越某河流的橋梁之 建筑物的性質(zhì)和用途：該橋梁為等跨度 32M，上承板梁，橋面系為無渣橋面，并設雙側(cè)人行道，橋墩為混凝土實體橋墩，該橋位于直線平坡段上，與河流正交，該地區(qū)無流冰及地震，該河道不通航。該橋除了為鐵路客貨運服務外，亦為附近居民來往的通道。 設計依“2005”進行設計，活載按鐵路標準活載，即“中 活載”。 2 基本資料 一、建筑物的立面示意圖如下： 二、建筑物場地地形圖及鉆孔布置圖如下： 場地地形圖及鉆孔布置圖（單位： m） 水平比例尺 1： 1000 高水位： 施工水位： 常水位： 般沖刷深度： 河底以下 局部沖刷深度： 河底以下 、 建筑物地區(qū)水文、地質(zhì)情況 鉆孔柱狀剖面圖 ：（ 其中 土層頂面標高和土層厚度單位均為 m） 第 1號鉆孔 第 2號鉆孔 土 層 編 號 土 的 名 稱 圖 例 土層 頂面 標高 (m) 土 層 厚 度 (m) 土 層 編 號 土 的 名 稱 圖 例 土層 頂面 標高 (m) 土 層 厚 度 (m) # 13 粘砂土 # 13 粘砂土 4 粘土 4 粘土 11 粘土 # 11 粘土 土 層 編 號 土 的 名 稱 圖 例 土層 頂面 標高 (m) 土 層 厚 度 (m) # 13 粘砂土 4 粘土 11 粘土 四 、 土的物理力學性質(zhì)表如下： 土 的 力 學 性 質(zhì) 表 土層 編號 土的 名稱 土粒 比重 隙 比 e 飽和 度 限 限 摩 擦角 內(nèi)聚 力 C (滲透 系數(shù) K # 13 粘砂土 3 15 0 4 粘土 0 21 16 36 0 11 粘土 1 23 60 0、 作用在橋墩上的荷載 橋 梁 試 樣 及 跨 度 作 用 力 垂 直 荷 載 水 平 荷 載 縱 向 力 橫 向 風 力 恒 載 活 載 制 動 力 風 力 墩 帽 墩 身 承 臺 重 橋 梁 自 重 一孔 活載 二孔 活載 鋼 梁 上 風 力 墩 帽 上 風 力 墩 身 上 風 力 列車 風力 鋼 梁 上 風 力 墩 帽 上 風 力 墩 身 上 風 力 重 載 輕 載 滿 載 空 車 一 孔 活 載 二 孔 活 載 上承 板梁 32m 力 (70 1900 1520 2900 320 340 水位72 61 122 115 高水位 臂 x/y (m) 0 0 0 水位 7 高水位 11 六 、 墩帽尺寸簡圖及墩身坡度 墩寬 =240帽長 b=546帽厚 d= 52身坡 1:m=1:20 如右圖：單位 、 補充資料 墩帽頂面在高水位以上 二章 地基和基礎設計 1 繪制設計資料總圖 設計資料總示意圖： （單位 # 1 3 黏砂土#4 黏土# 1 1 黏土2 4 0 05201 0 010000200020001000250020003 2 0 01:20局 部 沖 刷 線 1 2 4 . 5 沖 刷 線 1 2 8 . 5 標 高 1 3 0 . 0 位 、 施 工 水 位 1 3 2 . 0 位 1 3 2 . 0 m 2 復合各層土的名稱、確定其允許承載力 一 、 土層名稱的復核，如下表： 土名稱鑒定表 土層編號 類別 已知資料 塑性指數(shù) 名稱 評定依據(jù) 塑限 限 WL # 13 粘土類 沙土 7 # 4 粘土類 21 40 19 粘土 17 # 11 粘土類 23 41 18 粘土 010d，計算單樁允許承載力 P： 3 1 0 1 5 0 22006 ，令 P 21 0 設 h10d 2220 6)34( 其中 0= 查表得 222 . 5 , k 1k 持力層在水面以下為透水者，因此所有水下部分按浮重度計算 4 1 4 . 8 2 . 5 1 0 . 4 ( 4 1 3 ) 6 1 . 0 1 0 . 4 15 0 3 . 2 K P a =f=60設 h10d，則： 01 2 f l m A 2111 . 0 5 6 0 0 . 6 5 0 3 . 2 2 3 7 . 1 3 9 924 10703 1 . 3 2 3 1 9 2 3 7 . 1 3 9 96 h=21m 樁總長 l=21+ l=30m,h=二、 樁基內(nèi)力及變位計算和樁基檢算 （一）、樁的內(nèi)力和變位計算 1、決定樁的計算寬度 群樁： .9(d+1)k 其中 k 為構(gòu)件相互影響系數(shù) 樁間凈距 構(gòu)件局部沖刷線以下的計算深度 0h 3 d 1 6 m（ ） n=2，故 c=于 . 5h ，所以應該按彈性樁設計。 3、計算樁基中樁頭處的剛度系數(shù) 1 2 3 4 、 計算 1 已知條件： =在局部沖刷線以上長度 1L =在局部沖刷線以下長度 h=7 3 0 P 且 5300C = m h = 2 0 0 0 0 2 0 . 5 = 4 . 1 1 0 K N / m外力組合 縱 向 受 力 一孔活載常水位（計浮力） 一孔活載高水位（計浮力） 兩孔活載常水位（計浮力） 重 載 輕 載 重 載 輕 載 滿 載 力 (力臂 (m) 力矩 (N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力臂 M N H 力 臂 M 主 力 垂直靜載 7803 0 0 7803 0 0 7804 0 0 7804 0 0 7804 0 0 垂直活載 1900 65 1520 32 1900 65 1520 32 2900 0 0 水 浮 力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 附加力（水平力） 制 動 力 340 076 340 076 340 076 340 076 340 076 列車風力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 鋼梁風力 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 墩帽風力 身風力 703 703 2 328 2 328 703 承臺風力 0 0 0 0 0 0 N（ 9703 9323 7388 7008 10703 H(454 454 371 371 454 M(6517 6348 6119 4986 5852 承 臺 底 面 重 心 處 荷 載 組 合 計 算 表（表 1D0=d+2 /4)=1 + 2 1 8 . 5 t a n 4 . 6 2 5 = 4 樁中心距 L=因 4： 2 2 2103 . 5A = = = 9 . 6 2 m 44l ，故： 100011 C A =6751 1 . 0 9 2 1 07 . 5 0 . 5 1 8 . 5 13 . 2 0 . 7 9 1 0 4 . 1 1 0 9 . 6 2K N m 、 計算 2 2 4 1 = 0 . 4 7 9 7 . 5 = 3 . 6 0L ， = 0 . 4 7 9 2 0 . 5 = 9 . 8 2 0 4 . 0h 查表得： M= ：3 3 6 42 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 0 7 4 1 . 0 1 7 1 0 / Y K N m 2 2 6 43 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 1 9 8 5 . 6 7 9 1 0 Y K N 654 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 7 2 4 . 3 1 1 1 0 / K N m r a d 4、計算樁基總剛度系數(shù) 661 6 1 . 0 6 1 0 6 . 3 6 1 0 /bb n K N m 442 6 1 . 0 1 7 1 0 6 . 1 0 2 1 0 /aa n K N m 453 6 5 . 6 7 9 1 0 3 . 4 0 7 1 0aa n K N 2 5 2 6 741 6 4 . 3 1 1 1 0 6 3 . 5 1 . 0 9 2 1 0 8 . 2 8 5 1 0n n x K N m 5、計算承臺座板豎直位移 b、水平位移 a、轉(zhuǎn)角 (須配合承臺重心處各種荷載組合計算 ) 承 臺 位 移 和 轉(zhuǎn) 角 計 算 表 荷載形式 N H M b a 單位 N KNm m m 孔重載 （常水位） 9150 436 5653 一孔輕載 （常水位） 8770 436 5520 一孔重載 （高水位） 6770 357 5278 一孔輕載 （高水位） 6390 357 5145 兩孔滿載 （常水位） 10150 435 4988 備注 66 . 5 5 2 1 0 / N m ， 46 . 1 0 2 1 0 / N m 53 . 4 0 7 1 0N ， 78 . 2 9 5 1 0 K N m 1 3 221 2 . 0 2 4 1 0 ( 1 / )a a ， 2 ，2 M 6、計算樁頂內(nèi)力 (須計算各種荷載組合 ) 樁 頂 內(nèi) 力 計 算 表 荷載形式 b a N H M i 位 m m N Nm N KNm 一孔重載 （常水位） 9150 436 5653 孔輕載 （常水位） 8770 436 5520 孔重載 （高水位） 6770 357 5278 孔輕載 6390 357 5145 高水位） 兩孔滿載 （常水位） 10150 435 4988 注 61 1 . 0 6 1 0 K N m ， 42 1 . 0 1 7 1 0 /K N m 43 5 . 6 7 9 1 0 ， 54 4 . 3 1 1 1 0 K N m ii ， 32 aH i ， 34 aM i ，其中 取承臺脫離體驗算 0 , 0 , 1N H M 左右，在誤差范圍內(nèi)，因此滿足平衡條件 。 7、計算局部沖刷線處截面上的彎矩 0，須計算各種荷載組合 局部沖刷線處樁截面上彎矩和剪力計算表 荷載形式 i 0= Hi 0 =位 KNm KN m KNm 孔重載 （常水位） 孔輕載 （常水位） 孔重載 （高水位） 孔輕載 （高水位） 孔滿載 （常水位） 、計算局部沖刷線處樁身水平位移 X 和轉(zhuǎn)角 ，并做 X 的檢算。 選擇最不利荷載組合：一孔重載常水位進行計算 已知： N m 根據(jù) 0 4 . 0及 ,查表得： =3 2 3 6 2 67 2 . 6 6 5 2 . 4 4 1 1 5 0 . 9 2 8 1 . 6 2 1 2 . 1 4 4 1 00 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 B E I 42 2 6 67 2 . 6 6 5 ( 1 . 6 2 1 ) 1 5 0 . 9 2 8 ( 1 . 7 5 1 ) 8 . 5 2 1 1 00 . 4 8 3 1 . 2 5 1 0 0 . 4 7 9 1 . 2 5 1 0 B r a E I 9、計算樁身任意截面處的彎矩 目的是為了樁的材料強度核算，故可選擇選擇最不利荷載組合：產(chǎn)生最小偏心距的兩孔滿載常水位（m a 4 . 0 8 0 . 1 9 42 0 3 1 . 5 4 0 ）和產(chǎn)生最大偏心距的一孔輕載高水位（m i 1 . 9 3 0 . 4 4 27 2 8 . 1 3 2 ）兩種情況進行計算。 （ 1）兩孔滿載常水位 其中 m， 式如下： 7 2 . 5 0 1 1 4 9 . 6 7 8 1 5 1 . 3 5 9 1 4 9 . 6 7 80 . 4 7 9y M M M M M M B A B A B 系數(shù) 值 及 從將局部沖刷線以下任意深度 z 處之見下表。 （ 2）一孔輕載高水位 其中 m， 式如下： 5 9 . 5 0 4 1 2 4 . 3 5 1 2 4 . 2 5 5 1 2 4 . 3 50 . 4 7 9y M M M M M M B A B A B 系數(shù) 值 及 從系數(shù)表查得，計算結(jié)果見下表： z z m 1 0 0 1 1 2 3 4 0 0 （二）、 單樁允許承載力的檢算 單樁的軸向允許承載力分別按樁身材料強度和土的阻力進行計算： 1、 按土的阻力計算單樁允許承載力 P 上面已經(jīng)計算出 5001 2 f l m A 2111 . 0 5 6 0 2 0 . 5 0 . 6 5 0 0 2 2 6 424 k P a 2、 檢算 是否小于 P 該樁樁底置于透水土中，所以在計算單樁自重和與樁入土部分同體積的土重時應考慮 水的浮力： 樁身自重 22( 2 5 1 0 ) ( 1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 3 5 4 . 6 2 24G K N 與樁同體積土重 21 . 0 5 2 0 . 5 1 0 . 4 1 8 4 . 6 1 04G K N 在兩孔滿載常水位時，軸向力最大，為最不利荷載組合，N m a x = 2 0 4 1 . 8 9 1 K N 則： N m a x + G = 2 0 4 1 . 8 9 1 + 3 5 4 . 6 2 2 - 1 8 4 . 6 1 = 2 2 1 1 . 9 0 3 K N 1 . 2 P = 2 7 1 6 . 8 K N（注：主加附 P可提高 20。） 即：單樁允許承載力滿足要求。 （三）、 群樁承載力的檢算 ： 基底應力應滿足右式： 樁中心距小于 6d，按實體基礎驗算。 已知樁群外輪廓 b=4m a=8m。 計算群樁實體的邊長 b 、 a 2 t a n 4b b h 01 8 . 54 2 2 0 . 5 t a n 7 . 3 1 74 m 2 t a n 4a a h 01 8 . 58 2 2 0 . 5 t a n 1 1 . 3 1 74 m 群樁實體的基底面積為 2A = a b = 1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7 = 8 2 . 8 0 6 m 群樁實體基底縱向截面模量為 2231 1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7W = = 1 0 1 樁底處地基容許承載力為： 0 2 2 2 2( 4 d 3 ) 6k k d 4 1 4 . 8 2 . 5 1 0 . 4 ( 4 1 3 ) 1 1 0 . 4 6 1 5 0 3 . 2 K P a （ 的計算公式中 H 從一般沖刷線開始計算， 平均重度） 2226 ( 2 5 1 0 ) ( 1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 1 0 . 4 8 2 . 8 0 6 2 0 . 541 . 0 56 2 0 . 5 1 0 . 4 1 8 6 7 4 . 3 14 選擇一孔重載常水位和兩孔滿載常水位進行檢算。 對于一孔重載常水位： 9 1 5 0 , 5 6 5 3 , 4 3 6N K N M K N m H K N 9 1 5 0 1 8 6 7 4 . 3 1 2 7 8 2 4 . 3 1N K N 5 6 5 3 4 3 6 7 . 5 8 9 2 3M K N m m a x 2 7 8 2 4 . 3 1 8 9 2 3 4 2 4 . 3 6 5 5 0 3 . 28 2 . 8 0 6 1 0 1 P a K P m i n 2 4 7 . 6 7 2 0 P 對于兩孔滿載常水位： 1 0 1 5 0 , 4 9 8 8 , 4 3 6N K N M K N m H K N 1 0 1 5 0 1 8 6 7 4 . 3 1 2 8 8 2 4 . 3 1N K N 4 9 8 8 4 3 6 7 . 5 8 2 5 8M K N m m a x 2 8 8 2 4 . 3 1 0 8 2 5 8 4 2 9 . 8 5 7 5 0 3 . 28 2 . 8 0 6 1 0 1 P a K P m i n 2 6 6 . 3 3 2 0 P 均滿足要求。 該設計采用摩擦樁凈距小于 6d 所以按明挖擴大基礎方法計算實體基礎的沉降。 采用分層總和法，最不利荷載為常水位（不計活載）。 7250N k N 自 重，實體基礎為1 1 . 3 1 7 7 . 3 1 7 2 0 . 5m m m 以下采用分層總和法進行計算 ;分層厚0 . 4 0 . 4 7 . 3 1 7 2 . 9 2 7Z i b m ，取 2Z i m （ 1） 計算各薄層自重應力： 01232 0 . 5 1 0 . 4 2 1 3 . 22 1 3 . 2 2 1 0 . 4 2 3 42 3 4 2 1 0 . 4 2 5 4 . 82 5 4 . 8 2 1 0 . 4 2 7 5 . 6 a （ 2） 計算基礎中心垂直軸線上的附加應力 z 并確定壓縮底層。 基底凈荷載為： 2 2 27 2 5 0 6 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 6 1 . 0 5 2 0 . 5 1 0 . 4 8 2 7044F k N 基底凈平均應力為： 8270 9 9 . 8 7 28 2 . 8 0 6FP k P 計算基礎中心垂直軸線上的 z 以確定壓縮底層。 位置 4 0 0 0 0 2 4 6 于 33 15 5 . 9 2 8 5 5 . 1 25p a k P a ,則中心垂線上的壓縮底層在第 3 層的底面上。 各層沉降計算如下表： k 2)1(_ 1 000 2 0 2 000 2 0 3 000 2 0 查規(guī)范取 0 ,則0 . 7 ( 2 . 1 3 9 1 . 9 1 . 4 9 1 ) 0 . 0 1 0 . 0 3 8 7 1 3 . 8 7 1 4m S m c m c m 滿足要求 （四）、 樁身配筋及外荷載作用下樁身的強度檢算 土采用 筋采用級鋼筋。 1、主筋配置如下 鋼筋樁頂?shù)骄植繘_刷線上 02 0，則實際的鋼筋面積 2A g = 6 2 8 3 .2 m m，局部沖刷線下 02 0。保護層厚度取 a=60 2、箍筋配置如下： 局部沖刷線以下 上的樁內(nèi)箍筋采用 10 200下的樁內(nèi)箍筋采用 10 400螺旋式箍筋；每隔兩米焊接一道 20骨架箍筋。則鋼筋中心到樁截面中心的距離 20 3、鉆孔樁樁身強度核算 取兩種情況進行驗算，分別為偏心距最小的兩孔滿載和偏心距最大的一孔輕載高水位。 第一種最不利荷載組合的情況：兩孔滿載（常水位） 驗算四個截面： 樁頂截面： 2 0 4 1 . 8 9 1N k N 3 9 4 . 0 8M k N m 地面下最大彎矩處截面（局部沖刷線下 2 3 6 . 8 0 9 k N 222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 . 0 9 1 7 . 5 ) 2 1 5 7 . 3 9 44N k N 鋼筋截斷處截面（局部沖刷線下 1 5 3 . 8 5 3M k N m 222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 4 . 1 8 1 7 . 5 ) 2 1 8 4 . 5 4 04N k N 樁底截面（軸心受壓）：222 0 4 1 . 8 9 1 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 0 . 5 1 7 . 5 ) 2 3 9 6 . 5 1 34N k N （ 1） 樁頂截面 計算偏心距增大系數(shù)： 440 . 0 4 964， 73 . 2 1 0cE k P a計算長度014 . 0 4 . 00 . 5 ( ) 0 . 5 ( 7 . 5 ) 7 . 9 2 50 . 4 7 9L l m 03 9 4 . 0 8 0 . 1 9 32 0 4 1 . 8 9 1 00 . 1 0 . 10 . 1 6 0 . 1 6 0 . 4 1 40 . 2 ( / ) 0 . 2 0 . 1 9 31 . 6 22 2720111 . 0 3 31 . 6 2 0 4 1 . 8 9 1 7 . 9 2 51 10 . 4 7 9 3 . 2 1 0 0 . 0 4 9 0 1 . 0 3 3 0 . 1 9 3 0 . 1 9 9e e m 626 2 8 3 . 3 1 0 0 . 0 0 80 . 5 6 2 8 gh 0 . 5 0 . 0 6 0 . 0 1 0 . 4 2 0 424240 截面核心半徑 3 7 判斷大小偏心： e ，因此按大偏心受壓進行檢算。 截面應力檢算： 首先確定中性軸的位置，取 135 查鐵路混凝土結(jié)構(gòu)設計原理知： 0 . 8 8 5 4 , 7 . 7 6 , 3 6 . 2 , 6 . 6 6K V W Q 混凝土最大壓應力： 3329 6 9 6 0 . 8 5 4 3 9 4 . 0 8 6 . 0 6 0 1 1 . 20 . 5 ( 3 6 . 2 7 4 6 . 3 8 4 ) 2 4 ( ) P a M P 受拉鋼筋應力：(1 2 ) 0 . 5 (1 2 0 . 8 5 4 ) 0 . 4 21 5 6 . 0 6 7 . 0 3 1 3 02 2 0 . 8 5 4 0 . 5ss c P a M P 受壓鋼筋應力： ( 2 1 ) 0 . 5 ( 2 0 . 8 5 4 1 ) 0 . 4 21 5 6 . 0 6 8 2 . 3 8 5 1 3 02 2 0 . 8 5 4 0 . 5ss c P a M P 滿足要求。 （ 2）地面下最大彎矩處截面 判斷大小偏心： 02 3 6 . 8 0 9 0 . 1 1 02 1 5 7 . 3 9 4 0 1 . 0 3 3 0 . 1 1 0 0 . 1 1 4e e m 所以按小偏心受壓進行驗算。 002 1 5 7 . 3 9 4 2 3 6 . 8 0 9 0 . 5 4 . 5 3 2 1 1 . 22 0 . 8 8 0 0 . 0 5 7 9 d M P a M P 002 1 5 7 . 3 9 4 2 3 6 . 8 0 9( ) 1 5 ( 0 . 4 2 ) 6 2 . 9 8 9 1 3 00 . 8 8 0 0 . 0 5 7 9s g M P a M P 因此滿足要求。 （ 3） 鋼筋截斷處截面 判斷大小偏心： 20 0 3 1 4.0 mA g 220 3 1 424240 截面核心半徑 1 2 5 3 0 1 . 0 2 4 0 . 0 7 0 . 0 7 2e e m 因此按小偏心受壓進行驗算。 002 1 8 4 . 5 4 1 5 3 . 8 5 3 0 . 5 4 . 0 7 7 1 1 . 22 0 . 8 3 2 0 . 0 5 3 4 d M P a M P 002 1 8 4 . 5 4 1 5 3 . 8 5 3( ) 1 5 ( 0 . 4 3 ) 5 7 . 6 7 3 1 3 00 . 8 3 2 0 . 0 5 3 4s g M P a M P 因此滿足要求。 01 5 3 . 8 5 3 0 . 0 7 02 1 8 4 . 5 4 （ 4） 樁底截面 為軸心受壓， 0 / 7 5，查表得，穩(wěn)定系數(shù) ，m= 3 9 6 . 5 1 3 2 . 9 6 7 9 . 0( ) 0 . 9 8 8 ( 0 . 7 8 5 1 0 . 4 0 . 0 0 3 1 4 ) P a M P aA m A 因此滿足要求。 第二種最不利荷載組合的情況：一孔輕載高水位 驗算三個截面： 樁頂截面： 7 2 8 . 1 3 2N k N 3 2 1 . 9 3M k N m 地面下最大彎矩處截面： 1 9 5 . 6 3 7 k N 227 2 8 . 1 3 2 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 2 . 0 9 1 7 . 5 ) 8 4 3 . 6 3 54N k N 鋼筋截斷處截面： 1 2 6 . 8 8 5M k N m 227 2 8 . 1 3 2 ( 2 5 1 0 ) (1 . 0 5 4 . 1 8 1 7 . 5 ) 8 7 0 . 7 8 14N k N （ 1） 樁頂截面 計算偏心距增大系數(shù)： c 計算長度014 . 0 4 . 00 . 5 ( ) 0 . 5 ( 7 . 5 ) 7 . 9 2 50 . 4 7 9L l m k P aE c 03 2 1 . 9 3 0 . 4 4 27 2 8 . 1 3 2 00 . 1 0 . 10 . 1 6 0 . 1 6 0 . 3 1 60 . 2 ( / ) 0 . 2 0 . 4 4 21 . 6 22 2720111 . 0 1 51 . 6 7 2 8 . 1 3 2 7 . 9 2 51 10 . 3 1 6 3 . 2 1 0 0 . 0 4 9 0 1 . 0 1 5 0 . 4 4 2 0 . 4 4 9e e m 6 2 8 gh 424240 截面核心半徑 3 7 判斷大小偏心： e ，因此按大偏心受壓進行檢算。 截面應力檢算： 首先確定中性軸的位置，經(jīng)試算，取 83 查鐵路混凝土結(jié)構(gòu)設計原理知： 02,1, M P 2496323 M P 30152 )21( M P 30152 )12( 滿足要求。 （ 2） 地面下最大彎矩處截面 判斷大小偏心： 所以按大偏心受壓進行驗算。 首先確定中性軸的位置，經(jīng)試算，取 91 查鐵路混凝土結(jié)構(gòu)設計原理知： M P (2496323 M P 30152 )21( M P 30152 )12( 因此該截面滿足要求。 （ 3）鋼筋截斷處截面 判斷大小偏心： 20 0 3 1 4.0 mA g ， =20 3 1 424240 截面核心半徑 2 3 01 2 6 . 8 8 5 0 . 1 4 68 7 0 . 7 8 1 0 1 . 0 1 5 0 . 1 4 6 0 . 1 4 8e e m 所以按大偏心計算 首先確定中性軸的位置，經(jīng)試算，取 146 查鐵路混凝土結(jié)構(gòu)設計原理知： 0 . 7 3 6 , 2 . 0 6 9 , 2 2 . 3 7 4 , 4 . 0 2 0K V W Q 3329 6 9 6 0 . 7 3 6 1 2 6 . 8 8 5 2 . 8 0 5 1 1 . 20 . 5 ( 2 2 . 3 7 4 3 . 1 9 2 ) 2 4 ( ) cb P a M P (1 2 ) 0 . 5 (1 2 0 . 7 3 6 ) 0 . 4 21 5 2 . 8 0 5 1 0 . 5 1 9 1 3 02 2 0 . 7 3 6 0 . 5ss c P a M P ( 2 1 ) 0 . 5 ( 2 0 . 7 3 6 1 ) 0 . 4 21 5 2 . 8 0 5 3 7 . 5 0 2 1 3 02 2 0 . 7 3 6 0 . 5ss c P a M P 因此該截面滿足要求。 （五）承臺的檢算 本樁與承臺的聯(lián)結(jié)采用將樁頂主鋼筋伸入承臺的聯(lián)結(jié)方式，樁身伸入座板內(nèi) 10頂伸入承臺的鋼筋采用直立式，伸入承臺的鋼筋長度為 1000筋采用 10200下圖所示 ; 1001000 1 0 2 0 m m 第三章 施工方法及程序 1、 施