(論文)變速箱 課程設計說明書最新優(yōu)秀畢業(yè)論文資料搜集嘔血奉獻

第 38 頁2019-7-9目錄一、傳動方案擬定.2二、電動機的選擇.3三、計算總傳動比及分配各級的傳動比.4四、運動參數(shù)及動力參數(shù)計算.4五、傳動零件的設計計算.5六、軸的設計計算.17七、鍵聯(lián)接的選擇及計算.30八、滾動軸承的選擇及校核計算. 31九、減速器機體結構尺寸及附件32十、 潤滑密封設計.34十一、聯(lián)軸器設計.34十二、零件圖設計.35十三、完成裝配圖.36十四、設計小結.36參考文獻致謝計算過程及計算說明一、傳動方案擬定設計二級圓柱斜齒輪減速器已知條件：1. 運輸帶工作拉力：F2.6kN；2. 運輸帶工作速度：v1.3m/s；3. 卷筒直徑：D300mm；4. 使用壽命：8年；5. 工作情況：兩班制，(每年300天),連續(xù)單向運轉，載荷較平穩(wěn);6. 制造條件及生產批量：一般機械廠制造，小批量生產. 確定傳動裝置總體設計方案:傳動設計方案有：單級圓柱齒輪傳動+鏈傳動；V帶傳動+單級圓柱齒輪傳動；兩級圓柱齒輪傳動；圓錐圓柱齒輪傳動；蝸桿傳動。先由已知條件計算驅動卷筒的轉速，即：一般選用同步轉速為1000或1500的電動機作為原動機，因此，傳動裝置總傳動比約為8或12。由于工作環(huán)境灰塵較大，故方案和方案不合適；方案不適宜長時間連續(xù)工作，且成本較高；由于對結構尺寸無特別要求，且考慮到其經濟性，方案比方案制造成本低，故選取方案。方案傳動裝置簡圖如下：二、電動機選擇1、電動機類型的選擇： Y系列三相異步電動機2、電動機功率選擇：（1）傳動裝置的總功率：總=帶輪4球軸承2齒輪聯(lián)軸器滾筒 =0.960.9940.9720.990.95=0.816 (2)電機所需的工作功率：3、 確定電動機轉速： 經查表按推薦的傳動比合理范圍，V帶傳動的傳動比i24，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i840，則總傳動比合理范圍為i16160，電動機轉速的可選范圍為ni（16160）83132813280r/min。綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，選定型號為Y132S12的三相異步電動機，它為臥式封閉結構查課程設計指導書 P142表14.1選取電動機額定功率=5.5方案電動機型號額定功率Pkw電動機轉速電動機重量Kg傳動裝置的傳動比同步轉速滿載轉速總傳動比V帶傳動減速器1Y132S1-25.5300029007027.36213.68三、計算總傳動比及分配各級的傳動比1、總傳動比：2、分配傳動裝置傳動比式中分別為帶傳動和減速器的傳動比。為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取2.6，則減速器傳動比為13.44根據(jù)各原則，查圖得高速級傳動比為4.34，則3.10四、運動參數(shù)及動力參數(shù)計算1、各軸轉速取電動機為0軸，高速軸為1軸，中間軸為2軸，低速軸為3軸，各軸轉速為：2.各軸輸入功率按電動機所需的工作功率計算各軸輸入功率：3.各軸轉矩將以上計算結果整理如下表：項目O軸I軸II軸III軸轉速（r/min）29001115.4257.083功率（kw）4.143.973.813.66轉矩（Nm）13.633.95141.5462.0傳動比2.64.343.10效率0.960.960.96五、傳動零件的設計計算 5.1.設計帶和帶輪1.確定計算功率查課本表8-7得：1.1,式中為工作情況系數(shù)， 為傳遞的額定功率,既電機的額定功率.2.選擇帶型號根據(jù)，,可選用帶型為A型帶3.選取帶輪基準直徑查課本表8-6和表8-8得小帶輪基準直徑，則大帶輪基準直徑. 4.驗算帶速v 在530m/s范圍內，帶充分發(fā)揮。5.確定中心距a和帶的基準長度由于,所以0.7(90+234)2(90+234)初步選取中心距a：，初定中心距，所以帶長,=.查課本表8-2選取基準長度得實際中心距取6.驗算小帶輪包角，包角合適。7.確定v帶根數(shù)z因，帶速，傳動比查課本表8-4a和8-4b,并由內插值法得.查課本表8-2得=0.99查課本表8-5,并由內插值法得=0.96由公式8-22得故選Z=3根帶。8.計算預緊力查課本表8-3可得,故:單根普通帶張緊后的初拉力為9. 計算作用在軸上的壓軸力利用公式8-24可得: 5.2.齒輪傳動的設計計算一：設計減速器的高速級齒輪 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 根據(jù)傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。 運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用8級精度（GB10095-88）。 材料選擇。由機械設計P191表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調質），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 選小齒輪齒數(shù)26，大齒輪齒數(shù)圓整后齒數(shù)取。 初選螺旋角為。按齒面接觸強度設計按照下式試算：確定公式內的各計算數(shù)值轉矩試選載荷系數(shù)2.0由機械設計P205表10-7選取齒寬系數(shù)由表機械設計P201表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由機械設計P207圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限由機械設計P206式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)由機械設計P207圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，計算接觸疲勞應力取失效概率為1，安全系數(shù)S=1，由式10-12得：因此，許用接觸應力由機械設計P217圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由機械設計P215圖10-26查得，因此有 設計計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得： 計算圓周速度計算齒寬b及模數(shù)計算縱向重合度計算載荷系數(shù)查機械設計P190表10-2得載荷系數(shù)=1根據(jù)v=2.310m/s，8級精度，由機械設計P194圖10-8查得動載荷系數(shù)=1.12由機械設計P196表10-4查得：由機械設計P195表10-13查得=1.295由機械設計P193表10-3查得= =1.4因此，載荷系數(shù)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑計算模數(shù) 按齒根彎曲強度設計按下式計算： 確定公式內的各計算數(shù)值 計算載荷系數(shù) 根據(jù)縱向重合度，從機械設計P215圖10-28查得螺旋角影響系數(shù) 計算當量齒數(shù) 查取齒形系數(shù)由機械設計P200表10-5查得， 查取應力校正系數(shù)由機械設計P200表 10-5查得， 由機械設計P208圖10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限；大齒輪的彎曲疲勞強度極限 由機械設計P206圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)， 計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式10-12得： 計算小、大齒輪的并加以比較小齒輪的數(shù)值較大。 設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，取mn=2.0mm已可滿足彎曲強度。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d1=41.31mm來計算應有的齒數(shù)。于是由：取，則，取。 幾何尺寸計算 計算中心距將中心距圓整為111mm。 修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。 小、大齒輪的分度圓直徑 計算齒寬圓整后，小齒輪齒寬，大齒輪齒寬。二：設計減速器的低速級齒輪 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)根據(jù)傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。精度等級仍選用8級精度（GB10095-88）。材料選擇。由機械設計P189表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調質），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調質），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，圓整齒數(shù)取75。初選螺旋角為。按齒面接觸強度設計按照下式試算：確定公式內的各計算數(shù)值轉矩試選載荷系數(shù)由機械設計P205表10-7選取齒寬系數(shù)由機械設計P201表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由圖機械設計P 207 10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限； 大齒輪的接觸疲勞強度極限由機械設計P206式10-13計算應力循環(huán)次數(shù)由機械設計P207圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，計算接觸疲勞應力取失效概率為1，安全系數(shù)S=1，由式10-12得：因此，許用接觸應力由機械設計P215圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由機械設計P214圖10-26查得，因此有設計計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得：計算圓周速度計算齒寬b及模數(shù)計算縱向重合度計算載荷系數(shù)查機械設計P190表10-2得載荷系數(shù)=1根據(jù)v=0.8m/s，8級精度，由圖10-8查得動載荷數(shù)=1.03由機械設計P 194表10-4查得：由機械設計P198表10-13查得=1.41由機械設計P195表10-3查得= =1.4因此，載荷系數(shù) 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑計算模數(shù) 按齒根彎曲強度設計按下式計算：確定公式內的各計算數(shù)值計算載荷系數(shù)根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)。計算當量齒數(shù)查取齒形系數(shù)由機械設計P200表10-5查得，查取應力校正系數(shù)由機械設計P190表 10-5查得，由機械設計P208圖10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限；大齒輪的彎曲疲勞強度極限由機械設計P206圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式10-12得：計算小、大齒輪的并加以比較小齒輪的數(shù)值較大。設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，取mn=2.5mm已可滿足彎曲強度。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d3=59.39mm來計算應有的齒數(shù)。于是由：取，則，取。 幾何尺寸計算計算中心距將中心距圓整為123mm。修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。小、大齒輪的分度圓直徑計算齒寬圓整后，小齒輪齒寬，大齒輪齒寬參數(shù) 齒輪齒輪1齒輪2齒輪3齒輪4齒數(shù)z20872372分度圓d41.5180.5059.56186.44螺旋角齒寬b50426560齒全高h4.54.55.6255.625模數(shù)m2.02.02.52.5中心距a111123六. 軸的設計計算1、選擇軸的材料：在減速器中有三根軸，傳遞的功率都屬于中小型功率，故軸的材料可選擇45鋼，經調質處理。2. 初算最小軸徑:1) 高速軸的最小軸徑為 該軸段上有一鍵槽，將計算值加大3，d118.87mm 故取19mm2) 中間軸的最小軸徑為 =27.02mm 取28mm3) 低速軸的最小軸徑為 =34.6mm 因為該軸上有鍵槽 所以將其值加大7% 算得,取36mm3. 軸的校核與結構設計 高速軸 1 2 3 4 5 6 7先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,由于是齒輪軸,選取軸的材料為40Cr,調質處理,根據(jù)課本取112軸的最少直徑顯然是安裝在帶輪的直徑 ,由手冊查取1)2) 第2段軸的直徑與長度: 根據(jù)內機壁到軸承座端面的距離l=50mm,軸承端蓋凸緣厚度e=7.2mm,軸承端面到箱體內壁的距離3=11mm,軸承寬為15mm,為了方便裝拆,螺釘?shù)瞄L度為22mm,取端蓋的外端面與帶軸左端面間的距離l=54.2mm,故3)第3段與第7段軸:初步選擇球軸承,因軸承同時受到徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸球軸承.參照工作要求并根據(jù),由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組 標準精度級的單列角接觸球軸承7205C，其尺寸為的,故,而根據(jù)B和1和3分別為10和11,所以.4) 第5段軸:根據(jù)小齒輪的直徑與軸相近,故設計為齒輪軸,根據(jù)小齒輪的齒寬和齒根圓直徑可決定 .5)第4段軸:軸承用擋油盤定位,此段軸為非定位軸肩, =78.5mm,=31mm6)第6段軸:,7)第7段軸:,中速軸 1 2 3 5 6 71)對第1,7段:初步選擇滾動軸承,因軸承同時受到徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸球軸承.參照工作要,由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組 標準精度級的觸球軸承7208C，所以,2)對第2段:由書本P364 為定位軸堅,所以,3)對第3段:根據(jù)小齒輪的直徑與軸相近,所以,=65mm4)對第4段: ,4=12, 5)對第5段:由書本P221因為大齒輪2的直徑為180.50mm,160180.05500,所以選用復式板結構為宜, 6)對第6段:由書本364知,為非定位軸肩, ,低速軸 1 2 3 4 5 6 7各軸端的直徑和長度如圖所示設計說明: 根據(jù)最少直徑為34.6mm,安裝軸承,1段和5段直徑45mm,2端為定位軸肩,直徑取50mm.故3段直徑根據(jù)2段和4段可取58mm,6段根據(jù)氈圈的寬度,直徑取40mm,7段根據(jù)非定位軸肩取36mm。確定長度:1段根據(jù)端蓋螺釘?shù)拈L度(方法同I軸)可取44.5mm,2段根據(jù)齒寬取58mm，3段取5.6mm,4段取60.4mm，5段取32mm(方法同I軸)，6段取50.2mm(方法同I軸)，7段根據(jù)聯(lián)軸器取75mm。 軸強度的校核:對高速軸1)計算軸向力Ft1=1636N ,Fr1=618N, Fa1=451N,FP=645.6N在水平平面內:RH1=-401.6NRH2=1392N繪制水平平面彎矩圖: MHB=44191MHC=74472在豎直平面內:RV1=239N RV2=379N繪制豎直平面內的彎矩圖:MVA=0MVC左=38994MVC右=10918合成彎矩圖MB=44191MC左=84063MC右=167927.7轉矩 T=T1=33950 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度取=0.6,軸的計算應力=前已選定軸的材料為45，調質處理。查表15-1得=60MP，因此 ，此軸合理安全 A B C D校核軸的疲勞強度（1） 判斷危險截面從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面B和C處過盈配合引起的應力集中最嚴重；由第三章附錄可知，鍵槽的應力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面C左右兩側即可。（2） 截面C左側抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1313=2438.9mm3 抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2313=4877.8mm3 截面C左側的彎矩M為：M=4530427036NmmT=33950 Nmm軸的材料為45鋼，調質處理。由書P362表15-1查得=640=275Mpa, =155因r/d=6/31=0.206，D/d=41.5/31=1.43按附表3-2經插值后查得a=1.52，a=1.438；又由附圖3-1可得軸的材料敏性系數(shù)為q=0.91，q=0.92。故按式（附表3-4）可知：k=1+q（a-1）=1+0.84（1.84-1）=1.46；k=1+q（a-1）=1+0.88（1.59-1）=1.40由附圖3-2和3-3可知尺寸系數(shù)=0.65，扭轉尺寸系數(shù)=0.875。軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質量系數(shù)為=0.92軸未經表面強化處理，即q=1，按式（3-12）和（3-12a）得綜合系數(shù)為K= k/+1/-1=1.46/0.85+1/0.92-1=1.804K= k/+1/-1=1.26/0.875+1/0.92-1=1.527又由3-1和3-2得碳鋼的特性系數(shù)=0.1-0.2，取=0.1=0.05-0.1，取=0.05于是按式（15-6）（15-8）計算安全系數(shù)得S=13.75S=28.2Sca= 12.3S=1.5故可知其安全。（3）.截面C右側抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.145.53=9420mm3 抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.245.53=18839mm3 截面右側的彎矩M為：M=8406350167NmmT=33950 Nmm軸的材料為45鋼，調質處理。由表15-1查得=640=275Mpa, =155因r/d=6/31=0.19，D/d=45.5/31=1.47按附表3-2經插值后查得a=1.64，a=1.41；又由可得軸的材料敏性系數(shù)為q=0.91，q=0.92。故按式（附表3-4）可知：k=1+q（a-1）=1+0.91（1.64-1）=1.58；k=1+q（a-1）=1+0.92（1.41-1）=1.38由附圖3-2和3-3可知尺寸系數(shù)=0.73，扭轉尺寸系數(shù)=0.85。軸按磨削加工，表面質量系數(shù)為=0.92軸未經表面強化處理，即q=1，按式（3-12）和（3-12a）得綜合系數(shù)為K= k/+1/-1=1.58/0.73+1/0.92-1=2.25K= k/+1/-1=1.38/0.85+1/0.92-1=1.71又由3-1和3-2得碳鋼的特性系數(shù)=0.1-0.2，取=0.1=0.05-0.1，取=0.05于是按式（15-6）（15-8）計算安全系數(shù)得S=22.93S=97.85Sca=22.32S=1.5故可知其安全。2校核中速軸：已知中速軸上的功率P2，轉速n2，轉矩T2 P23.81kW,n2=257r/min,T2=141500Nmm求作用在齒輪上的力而大齒輪F=F= Ft3Fa3= Ft3tan=1283N小齒輪Ft2= 1568NFr2=592NFa2=433N計算軸向力FRVA=3592NVB=2728NFHA=1403NFHB=-204N水平方向上的彎矩圖B處的彎矩MHC =-241110C處的彎矩MHD=155496豎直方向上的彎矩圖:B處的彎矩:MVC左=94703 MVC右=56495C 處的彎矩 MVD左 27450 MVD右 11628合成彎矩: 轉矩T=1.415按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度取=0.6,軸的計算應力=前已選定軸的材料為45鋼，調質處理。查表15-1得=60MP，因此 ，此軸合理安全 A B C D校核低速軸：1)計算軸向力Ft4=4956N ,Fr4=1868N, Fa4=1338N,在水平平面內:RHA=3024NRHC=1932N在豎直平面內:RVA=-192679N RVC=281440N繪制豎直平面內的彎矩圖:MVA=0MVC左=174117MVC右=323663繪制水平平面彎矩圖: MHC=158464合成彎矩圖MA=0MB左=353528MB右=233159轉矩 T=T3=4.62 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度取=0.6,軸的計算應力=前已選定軸的材料為40Cr，調質處理。查表15-1得=70MP，因此 ，此軸合理安全(2) 繪制垂直面的彎炬圖如下 A B C鍵聯(lián)七 . 鍵聯(lián)接的選擇高速軸鍵的校核:轉矩 T = 33950 N.mm軸徑 d = 19軸段長 28.5鍵長 20公稱尺寸 故 2T/kld=2*33950/(3*14*19)=85.2Mpa110Mpa故該鍵合格中速軸鍵（1）的校核:轉矩 T =141500N.mm軸徑 d = 50軸段長 40鍵長 32公稱尺寸 14*9故 2T/kld=2*141500/(4.5*18*50)=50.5Mpa110Mpa故該鍵合格低速軸鍵（1）的校核:轉矩 T = 462000N.m軸徑 d = 50軸段長 58鍵長 45公稱尺寸 14*9故2T/kld =2*462000/(4.5*31*50)=13.2Mpa110Mpa故該鍵合格低速軸鍵（2）的校核:轉矩 T = 462000N.m軸徑 d = 36軸段長 75鍵長 50公稱尺寸 10*8故2T/kld =2*462000/(7*40*50)=66Mpa110Mpa故該鍵合格八. 滾動軸承選擇和校核:經過分析可得各個軸均須承受一定的軸向力,故考慮選擇角接觸球軸承.由各個軸的結構尺寸可查表可以選擇:高速軸選7205C, 中間軸選7208C, 低速軸選7209C在此僅以中速軸的滾動軸承為典型進行校核（1求兩軸承受到的徑向載荷Fr1和Fr22求兩軸承的計算軸向力Fa1和Fa2，初取e=0.5 由表135書321 得e再算 兩次計算值相差不大,因此確定3求軸承當量動載荷P3和P4因為由表135分別查得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對軸承3 X3=0.44,Y3=1.17對軸承4 X40.44, Y4=1.23查表選fp1.1,則4驗算軸承壽命因為P11.212齒輪端面與內機壁距離12機蓋，機座肋厚7 9軸承端蓋外徑+（55.5）1軸92 2軸3軸122軸承旁聯(lián)結螺栓距離3端蓋至箱體內壁的距離114旋轉零件之間的距離125齒輪頂圓至軸表面的距離126大齒輪頂圓至箱底內壁的距離407軸承端蓋凸緣厚度7.2附件：包括窺視孔及窺視孔蓋、通氣器、軸承蓋、定位銷、啟箱螺釘、油標、放油孔及放油螺塞、起吊裝置。、窺視孔：窺視孔用于檢查傳動零件的嚙合、潤滑及輪齒損壞情況，并兼作注油孔，可向減速器箱體內注入潤滑油。、通氣器：使箱體內受熱膨脹的氣體自由排出，以保持箱體內外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱胤窒涿婊蜉S伸密封件處向外滲漏。、定位銷：對由箱蓋和箱座通過聯(lián)接而組成的剖分式箱體，為保證其各部分在加工及裝配時能夠保持精確位置，特別是為保證箱體軸承座孔的加工精度及安裝精度。、啟箱螺釘：由于裝配減速器時在箱體剖分面上涂有密封用的水玻璃或密封膠，因而在拆卸時往往因膠結緊密難于開蓋，旋動啟箱螺釘可將箱蓋頂起。、放油孔及放油螺塞：為排放減速器箱體內污油和便于清洗箱體內部，在箱座油池的最低處設置放油孔，箱體內底面做成斜面，向放油孔方向傾斜1 2 使油易于流出。十. 潤滑密封設計由于低速傳動齒輪V=0.81r/min,所以用脂潤滑十一.聯(lián)軸器設計查課本,選取k=1.31 載荷計算公稱轉矩T=9550000321120N.mmT=1.3321120=417N.m軸徑 D36mm所以選定金屬滑塊聯(lián)軸器型 十二、零件圖設計（一）、零件圖的作用： 作用：1、反映設計者的意圖，是設計、生產部門組織設計、生產的重要技術文件。 2、表達機器或部件運載零件的要求，是制造和檢驗零件的依據(jù)（二）、零件圖的內容及繪制：1、選擇和布置視圖：（1）、軸：采用主視圖和剖視圖。主視圖按軸線水平布置，再在鍵槽處的剖面視圖。（2）、齒輪：采用主視圖和剖視圖。主視圖按軸線水平布置（全剖），反映基本形狀；剖視圖反映輪廓、輻板、鍵槽等。2、合理標注尺寸及偏差：（1）、軸：參考3P113，徑向尺寸以軸線為基準標注，有配合處徑向尺寸應標尺寸偏差；軸向尺寸以軸孔配合端面及軸端面為基準，反映加工要求，不允許出現(xiàn)封閉尺寸鏈。（2）、齒輪：參考3P116117：徑向尺寸以軸線為基準，軸孔、齒頂圓應標相應的尺寸偏差；軸向尺寸以端面為基準，鍵槽尺寸應相應標出尺寸偏差。4、合理標注形狀和位置公差：（1）、軸：取公差等級為6級，查3P115表8-2，及1P103表6-16，P104表6-18并參考3P119圖8-5軸求得形位公差推薦標注項目有圓柱度、圓跳動度、對稱度。（2）、齒輪：取公差等級為8級。查3P117表8-4及1P103表6-16，P104表6-18并參考3P121圖8-7求得形位公差。推薦標注項目有圓柱度、圓跳動度、對稱度。5、合理標注表面粗糙度：（1）、軸：查3P115表8-1軸加工表面粗糙度Ra薦用值。、與傳動件及聯(lián)軸器等輪轂相配合的表面取1.6。、與滾動軸承相配合的表面，軸承內徑d80mm取1.0.、與傳動件及聯(lián)軸器相配合的軸肩端面取3.2。、平鍵鍵槽工作面取3.2，非工作面取6.3。、與滾動軸承相配合的軸肩端面，d80mm的取2.0.（2）、齒輪：查3P117表8-3齒輪表面粗糙度Ra薦用值。、齒輪工作面、齒頂圓、與軸肩配合的端面取3.2。、軸孔取1.6、平鍵鍵槽取3.2（工作面）；12.5（非工作面）6、技術要求：（1）、軸：調質處理217255HBS（2）、齒輪：正火處理1