鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究(二)數(shù)學(xué)模型.pdf

書書書 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 二 數(shù)學(xué)模型 耿俊成 劉文華 袁志昌 清華大學(xué)電機(jī)系 北京市100084 摘要 電容電壓不平衡及其控制是鏈?zhǔn)届o止同步補(bǔ)償器 STATCOM 安全可靠運(yùn)行必須解決的關(guān) 鍵問題O文中建立了鏈?zhǔn)絊TATCOM的數(shù)學(xué)模型9 揭示了電容電壓不平衡現(xiàn)象產(chǎn)生的機(jī)理9 正確 描述了逆變橋各參數(shù)對(duì)電容電壓分配的影響O基于PSCA 的仿真驗(yàn)證了模型的正確性O(shè)該模型 對(duì)于電壓平衡控制策略的設(shè)計(jì)具有重要意義O 關(guān)鍵詞 靜止同步補(bǔ)償器 鏈?zhǔn)蕉嚯娖侥孀兤?電容電壓不平衡 數(shù)學(xué)模型 中圖分類號(hào) TM761 12 收稿日期 2003 01 02 修回日期 2003 04 11O 0 引言 鏈?zhǔn)届o止同步補(bǔ)償器 STATCOM 直流電容 器完全分開 如何使各電容器上的電壓保持一致 是 裝置安全可靠運(yùn)行的關(guān)鍵 而電容電壓不平衡機(jī)理 的研究則是制定平衡控制策略的基礎(chǔ) 文獻(xiàn) 1 基 于數(shù)字仿真和原理樣機(jī)試驗(yàn)研究了電容電壓不平衡 的機(jī)理 分析和討論了各種因素對(duì)電容電壓不平衡 的影響 然而 該文獻(xiàn)僅給出了定性的結(jié)論 為了 給出定量的結(jié)論 以滿足控制器設(shè)計(jì)的需要 應(yīng)建立 鏈?zhǔn)絊TATCOM的數(shù)學(xué)模型 鏈?zhǔn)絊TATCOM由多個(gè)逆變橋串聯(lián)而成 拓 撲結(jié)構(gòu)十分復(fù)雜 裝置中既包含電感 電容之類的 線性元件 又包含強(qiáng)非線性的開關(guān)元件 因此 建立 一個(gè)簡(jiǎn)單而又實(shí)用的數(shù)學(xué)模型并非易事 電力電子 裝置的建模方法一般有兩種 2 3 一種是拓?fù)浣?方法 該方法與主電路結(jié)構(gòu)密切相關(guān) 不具有普遍的 適用性 而且往往過于復(fù)雜 另一種是平均建模方 法 該方法在形式上較為簡(jiǎn)單 但需要事先對(duì)電路進(jìn) 行正確的分析 合理的假設(shè)和適當(dāng)?shù)慕?本文采用平均建模法 將電容電壓視為直流分 量與交流分量之和 把電流和開關(guān)函數(shù)分解為基波 分量及諧波分量 從而得到了反映電容電壓不平衡 特性的鏈?zhǔn)絊TATCOM數(shù)學(xué)模型 基于PSCA 的仿真驗(yàn)證了模型的正確性 1 鏈?zhǔn)絊TATCOM 數(shù)學(xué)模型 1 1 模型的假設(shè)條件 在建立鏈?zhǔn)絊TATCOM數(shù)學(xué)模型之前 首先 做如下假設(shè) a 系統(tǒng) 由文獻(xiàn) 1 可知 電容電壓不平衡是 由于各逆變橋參數(shù)之間存在差異 導(dǎo)致輸入能量與 自身損耗不一致 經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間的積累造成的 在這一 過程中 只要各逆變橋的調(diào)制比以及STATCOM 輸出電壓的相位不變 裝置輸出無功就基本不變 因此 在研究電容電壓不平衡問題時(shí) 可將系統(tǒng)等效 為一交流電流源 b 裝置損耗 包括各逆變橋損耗和連接電抗 器損耗 連接電抗器損耗可等效為串聯(lián)電阻 逆變 橋損耗可分為串聯(lián)型 混合型和并聯(lián)型等3類 1 串聯(lián)型損耗主要是器件的導(dǎo)通損耗 這部分損耗僅 與裝置電流有關(guān) 與直流電壓無關(guān) 可用串聯(lián)電阻表 示 混合型損耗主要是器件的開關(guān)損耗 既與直流電 壓有關(guān) 也與裝置電流有關(guān) 可等效為與電容器并聯(lián) 的受控電流源 并聯(lián)型損耗包括器件斷態(tài)損耗 電容 器自身損耗和吸收回路損耗等 與裝置電流無關(guān) 僅 與直流電壓有關(guān) 可等效為與電容器并聯(lián)的電阻 c 逆變橋控制方式 采用正弦載波調(diào)制控制 方式 各逆變橋觸發(fā)脈沖指令完全相同 觸發(fā)脈沖差異 由于觸發(fā)脈沖指令需要經(jīng) 過若干邏輯電路和放大環(huán)節(jié) 開關(guān)器件門極驅(qū)動(dòng)脈 沖之間或多或少存在一定的誤差 表現(xiàn)為開關(guān)函數(shù) 相位的差異 1 2 鏈?zhǔn)絊TATCOM 的數(shù)學(xué)描述 鏈?zhǔn)絊TATCOM原理電路如圖1所示 該裝置由H個(gè)逆變橋串聯(lián)而成 通過連接電抗 LS接入系統(tǒng) 系統(tǒng)為一交流電流源 其有效值為I 連接電抗器損耗和所有逆變橋的串聯(lián)型損耗統(tǒng)一用 串聯(lián)電阻RS表示 混合型損耗和并聯(lián)型損耗分別 53 第27卷 第17期 2003 年9月10日 Vol 27 No 17 Sept 10 2003 圖l 鏈?zhǔn)絊TATCOM原理電路 Fig l S chematics Of casca e STATCOM 用受控電流源a jI j 1 2 H 和電阻Rj j 1 2 H 表示 對(duì)逆變橋j 有 Cj d j I dI j I Rj ajI i I SW I j 1 式中 S W I j 為逆變橋j的開關(guān)函數(shù) 當(dāng)T1 T4導(dǎo)通時(shí) S W 13當(dāng)T2 T3 導(dǎo)通時(shí) S W 1 電容電壓可表示為直流分量和交流分量之和 j I Uj I j I 2 式中 Uj I 為電容電壓中的直流分量 亦即電容電 壓平均值3 j I 為電容電壓中的交流分量 電流源i由基波分量和諧波分量組成 i I 2Ifsin U I S ih I 式中 i h I 為電流中高次諧波分量3I f 為電流中基 波分量的有效值3 S為基波電流與STATCOM 輸出 電壓基波分量的相位差 以電流落后電壓為正 STATCOM裝置電流諧波通常很小 因此近似 有I f I 即有 i I 2Isin U I S ih I 3 逆變橋j 的開關(guān)函數(shù)可表示為 SW I j Msin U I Aj SWh I j 4 式中 S Wh I j 為開關(guān)函數(shù)的高次諧波分量3M為調(diào) 制比 即逆變橋輸出電壓最大值與直流電壓平均值 之比3A j 為由于脈沖延時(shí)導(dǎo)致的相位誤差 以落后 于脈沖指令為正 將式 2 式 4 代入式 1 整理得 Cj dUj I dI U j I Rj ajI 2I M 2 cos S Aj 5 當(dāng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)后 電容電壓平均值不再發(fā)生變化 因此有 Uj IRj 2M 2 cos S Aj a j 6 從式 6 可以看出 電容電壓穩(wěn)態(tài)分配僅與并聯(lián) 損耗 開關(guān)損耗以及脈沖延時(shí)的差異有關(guān) 與電容器 容量和電壓電流諧波無關(guān) 這與文獻(xiàn) 1 的分析結(jié) 果一致 2 模型分析和仿真驗(yàn)證 為了進(jìn)一步驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性 本文建立了鏈 式STATCOM的PSCA 仿真模型 如圖2所示 STATCOM采用三相三角形接法 每相由3個(gè)逆變 橋串聯(lián)而成 每相串聯(lián)的電抗器為2 4 m 直流 側(cè)電 容 均 為4 000 卜F STATCOM額 定 容 量 為 1 35 MVA 直接接入無窮大系統(tǒng) 系統(tǒng)線電壓為 1 5 k V 圖2 鏈?zhǔn)絊TATCOM仿真模型 Fig 2 S chematics Of casca e STATCOM si mulatiOn mO ule 2 1 并聯(lián)電阻不同時(shí)的仿真結(jié)果 設(shè)各逆變橋的觸發(fā)脈沖完全一致 A j 0 并聯(lián) 受控電流源也完全相同 a j a 由式 6 可得 Uj IRj 2M 2 cosS a 7 此時(shí)電容電壓的平均值與并聯(lián)電阻成正比 而 且無論裝置吸收還是發(fā)出無功 也無論裝置吸收或 發(fā)出多少無功 電容電壓的比值不變 也就是說 此 時(shí)電容電壓不平衡程度與裝置運(yùn)行點(diǎn)無關(guān) 令開關(guān)損耗比例系數(shù)a 0 001 3個(gè)逆變橋的 并聯(lián)電阻依次為0 9 kO 1 0 kO和1 1 kO 事實(shí) 上 實(shí)際裝置的并聯(lián)型損耗很小 因而等效并聯(lián)電阻 通常很大 但如果采用實(shí)際值 仿真過程將非常緩 慢 因此 本文選擇了較小的電阻值 仿真結(jié)果如圖3所示 STATCOM輸出電壓 超前系統(tǒng)電壓 它們之間的相位差8 1 對(duì)應(yīng)吸收 無功的情形 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后 電容電壓平均值依次為 665 7 V 738 7 V和811 0 V 比值為U1 U2 U3 0 901 1 000 1 098 與電阻比值基本一致 63 2003 27 17 圖3 并聯(lián)電阻不同時(shí)的仿真結(jié)果 l Fig 3 S i mulatiOn result with ifferent parallel resisters l 圖4 為8 0 5 的情形 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后 電容電壓 平均值依次為705 9 V 783 3 V和860 0 V 比值 為U1 U2 U3 0 901 1 000 1 098 與電阻比 值基本一致 圖4 并聯(lián)電阻不同時(shí)的仿真結(jié)果 0 5 Fig 4 S i mulatiOn result with ifferent parallel resisters 0 5 以上均為裝置吸收無功的情形 發(fā)出無功的情 形也有同樣的結(jié)論 如表1所示 表l 并聯(lián)電阻不同時(shí)的仿真結(jié)果 Table l S i mulatiOn results with ifferent parallel resisters 8 電容電壓平均值 V U1 U2 U3 比值 0735 1815 6895 50 901 1 000 1 098 0 5760 3843 6926 20 901 1 000 1 098 1 0789 2875 7961 50 901 1 000 1 098 2 2 開關(guān)損耗不同時(shí)的仿真結(jié)果 設(shè)各逆變橋的觸發(fā)脈沖完全一致 并聯(lián) 電阻也完全相同 由式 可得 Uj IR 2M 2 cosS a j 由式 可得 Uj Ul IR 式中 j l 1 2 H3j l 此時(shí)電容電壓的不平衡程度與裝置的運(yùn)行點(diǎn) 亦即裝置吸收或發(fā)出無功的多少有關(guān) 當(dāng)吸收或發(fā) 出較多無功時(shí) 電容電壓不平衡的程度也更大 設(shè)3個(gè) 逆 變 橋 的 開 關(guān) 損 耗 比 例 系 數(shù) 依 次 為 0 000 9 0 001 0 和0 001 1 并聯(lián)電阻均為1 kO STATCOM輸出電壓與系統(tǒng)電壓之間的相位差8 1 仿真結(jié)果如圖5 所示 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后 電流有效 值為323 A 由式 電容電壓之間的差值應(yīng)為 32 3 V 由 仿 真 結(jié) 果 電 容 電 壓 平 均 值 依 次 為 770 2 V 738 5 V和706 8 V 相差31 7 V 與理論 分析結(jié)果基本一致 圖5 開關(guān)損耗不同時(shí)的仿真結(jié)果 l Fig 5 S i mulatiOn result with ifferent switching lOss l 圖6 為8 0 5 的情形 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后 電流有效 值為167 A 電容電壓之間的差值應(yīng)為16 7 V 由仿真結(jié) 果 電 容 電 壓 平 均 值 依 次 為799 4 V 783 0 V和766 6 V 相差16 4 V 與理論分析結(jié)果 基本一致 與8 1 時(shí)相比 電容電壓分散性有所減 輕 裝置發(fā)出無功的情形與此類似 在此不再贅述 由于并聯(lián)型損耗較小 實(shí)際裝置的等效并聯(lián)電阻通 常很大 因而開關(guān)損耗的微小差異都會(huì)造成嚴(yán)重后 果 即使受控電流源之間的差異僅有幾毫安 相當(dāng) 于各逆變橋開關(guān)損耗僅有幾瓦的差異 若并聯(lián)電阻 73 研制與開發(fā) 耿俊成等 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 數(shù)學(xué)模型 圖6 開關(guān)損耗不同時(shí)的仿真結(jié)果 0 5 Fig 6 S i mulatiOn result with ifferent switching lOss 0 5 有幾十千歐9 電容電壓之間的差異也將達(dá)到幾十伏 甚至上百伏9 嚴(yán)重影響裝置的安全可靠運(yùn)行 2 3 輸入脈沖延時(shí)不同時(shí)的仿真結(jié)果 設(shè)各逆變橋的并聯(lián)電阻完全相同 Rj R 9 并 聯(lián)受控電流源也完全相同 aj a 由式 6 可得 Uj IR 2M 2 cos S Aj a 10 由式 10 可得 Uj Ul 2 2 IRM cos S Aj cos S Al 2IRMsinS A j Al 2 sin Aj Al 2 11 式中 j 9 l 1929 9H5j l 由于 sin S A j Al 2 1 sin Aj Al 2 A j Al 2 因而有 Uj Ul 2 2 IRM Aj Al 12 比較式 9 和式 12 可以看出9 脈沖延時(shí)差異對(duì) 電容電壓的影響與開關(guān)損耗差異類似 令3個(gè)逆變橋的開關(guān)損耗比例系數(shù)為0 0019 并聯(lián)電阻為1 kO 逆變橋1的輸出電壓超前系統(tǒng) 電壓1 9 逆變橋2和逆變橋3觸發(fā)脈沖相對(duì)逆變橋 1分別落后1 卜 s和2 卜 s 每個(gè)逆變橋的調(diào)制比均為 0 85 仿真結(jié)果如圖7 所示 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后9 電流有 效值為250 A9 由式 12 9 電容電壓之間的差值應(yīng)為 47 2 V 由 仿 真 結(jié) 果9 電 容 電 壓 平 均 值 依 次 為 712 3 V9759 3 V和806 3 V9 相差47 V9 與理論分 析結(jié)果基本一致 圖7 脈沖延時(shí)不同時(shí)的仿真結(jié)果 l Fig 7 S i mulatiOn result with ifferent pulse elay l 圖8 為8 0 5 的情形 達(dá)到穩(wěn)態(tài)后9 電流有效 值為103 A9 由式 12 9 電容電壓之間的差值應(yīng)為 19 4 V 由仿真結(jié)果可知9 電容電壓平均值依次為 781 5 V9801 3 V和821 1 V9 相差19 8 V9 與理論 分析結(jié)果基本一致 裝置發(fā)出無功的情形也有類似 的結(jié)論9 在此不再贅述 圖8 脈沖延時(shí)不同時(shí)的仿真結(jié)果 0 5 Fig 8 S i mulatiOn result with ifferent pulse elay 0 5 由于實(shí)際裝置等效并聯(lián)電阻通常很大9 脈沖延 時(shí)的微小差異都會(huì)造成電容電壓嚴(yán)重不平衡9 開關(guān) 脈沖之間相差1 卜 s9 電容電壓之間可能相差上百伏 甚至更高 2 4 進(jìn)一步討論 由式 6 9 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡是 各逆變橋并聯(lián)型損耗和混合型損耗差異以及脈沖延 時(shí)的差異共同作用的結(jié)果 根據(jù)以上分析9 即使差 異很小9 隨著時(shí)間的積累9 電容電壓之間仍可能相差 幾十伏甚至上百伏 因此在設(shè)計(jì)鏈?zhǔn)絊TATCOM 83 2003927 17 裝置時(shí) 需要注意如下兩點(diǎn) 應(yīng)選用同廠家 同批 號(hào)的元器件 以盡可能減少由于元器件差異造成的 電容電壓不平衡 應(yīng)提高脈沖控制器的控制精度 并采用一定的措施對(duì)各逆變橋的脈沖延時(shí)進(jìn)行補(bǔ) 償 由于各逆變橋之間的差異是不可避免的 為了 裝置安全可靠運(yùn)行 必須采取一定的平衡控制策略 控制策略設(shè)計(jì)可從如下兩個(gè)方向著手 一個(gè)是逆變 橋自身能量平衡 另一個(gè)是逆變橋之間能量平衡 所謂逆變橋自身能量平衡 是指通過調(diào)節(jié)逆變 橋內(nèi)部參數(shù)達(dá)到平衡的目的 文獻(xiàn) 4 提出的通過 調(diào)節(jié)逆變橋與系統(tǒng)之間的相位差實(shí)現(xiàn)電容電壓平 衡 以及文獻(xiàn) 5 提出的通過調(diào)節(jié)各逆變橋調(diào)制比實(shí) 現(xiàn)電容電壓平衡都屬于此類 前者相當(dāng)于控制式 中A j 后者相當(dāng)于調(diào)節(jié)式 中的M 所謂逆變橋之間能量平衡 是指通過外部電路 的能量交換 實(shí)現(xiàn)電容電壓動(dòng)態(tài)平衡 ALSTOM 公司 為 英 國 國 家 電 網(wǎng) 公 司 研 制 的 75 Mvar STATCOM采用的電容電壓平衡控制策略即屬于 此類 6 直流側(cè)電容通過雙向運(yùn)行的逆變器和隔離 變壓器連接到公共耦合總線上 能量便從電壓較高 的逆變橋流向電壓較低的逆變橋 從而實(shí)現(xiàn)平衡的 控制目的 控制電路的容量可參照式 計(jì)算 兩類控制方法理論上都是可行的 前者的控制 器設(shè)計(jì)復(fù)雜 而后者則需要復(fù)雜的外部電路 裝置 的控制方案需要根據(jù)實(shí)際情況決定 3 結(jié)語 本文在文獻(xiàn) 1 數(shù)字仿真和物理模型試驗(yàn)研究 的基礎(chǔ)上 建立了反映鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓 不平衡特性的數(shù)學(xué)模型 該模型準(zhǔn)確地描述了逆變 橋各參數(shù)對(duì)電容電壓分配的影響 基于PSCA 的 仿真驗(yàn)證了模型的正確性 模型對(duì)于電容電壓平衡 控制策略的設(shè)計(jì)具有重要意義 參 考 文 獻(xiàn) 1 耿俊成 劉文華 袁志昌 鏈?zhǔn)絊TATCOM 電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 仿 真和 試 驗(yàn) 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2003 27 2 沈 東 基于標(biāo)幺值模型的靜止同步補(bǔ)償器性能分 析與主電路參數(shù)評(píng)估 博士學(xué)位論文J 北 京 清華 大學(xué) 1999 3 M eynard T A FadelM AoudaN Modeling ofMultilevel Converters IEEE Trans on Industrial Electronics 1997 44 4 Peng F Z Lai J S yna m ic Perfor mance and Control of a Static Var Generator Using Cascade Multilevel Inverters IEEE Trans on Industry Applications 1997 33 748 755 5 謝 旭 面向大容量STATCOM的I GCT應(yīng)用研究和 鏈?zhǔn)浇Y(jié)構(gòu)研究 碩士學(xué)位論文J 北 京 清 華 大 學(xué) 2002 6 Woodhouse M L onoghue M W Osborne M M Type Testing of the GTO Valves for a Novel STATCOM Convertor AC C PoWer Trans m ission In Seventh International Conference on AC C PoWerTrans m ission London IEE 2001 84 90 耿俊成 1976HH 9 男9 博士研究生9 研究方向?yàn)殡娏﹄?子 柔性輸配電0E mailIgeng uncheng tsinghua org cn 劉文華 1968HH 9 男9 博士9 副研究員9 研究方向?yàn)槿嵝?輸配電技術(shù)及高頻變換電源0 袁志昌 1980HH 9 男9 博士研究生9 研究方向?yàn)殡娏﹄?子 柔性輸配電0 RESEARCH ON THE VOLTAGE UNBALANCE OF DC CAPACITORS OF CASCADE STATCOM Part TwO Mathematical MO el GeHg J HcheHg Li W eHh a y aH zhichaHg Tsinghua University Bei ing 100084 China Abstract To keep the Ccapacitors voltage balance is very i mportant for the reliable operation of cascade STATCOMsince C capacitors of cascade STATCOM are separate This paper presents a mathe maticalmodel to study the mechanis m of the happened voltage unbalance Further more the i mpacts of inverter s para meters on the distribution of capacitors voltage are investigated S i mulations verif y the correctness of this model and the conclusion has significant contribution to designing controller to balance the voltages Key wOr s static synchronous compensator STATCOM cascademultilevel inverter C capacitor voltage unbalance mathe matical model 93 研制與開發(fā) 耿俊成等 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 數(shù)學(xué)模型 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 二 數(shù)學(xué)模型鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 二 數(shù)學(xué)模型 作者 耿俊成 劉文華 袁志昌 作者單位 清華大學(xué)電機(jī)系 北京市 100084 刊名 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 英文刊名 AUTOMATION OF ELECTRIC POWER SYSTEMS 年 卷 期 2003 27 17 被引用次數(shù) 22次 參考文獻(xiàn) 6條 參考文獻(xiàn) 6條 1 耿俊成 劉文華 袁志昌 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 一 仿真和試驗(yàn) 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2003 16 2 沈東 基于標(biāo)幺值模型的靜止同步補(bǔ)償器性能分析與主電路參數(shù)評(píng)估 學(xué)位論文 1999 3 Meynard T A Fadel M Aouda N Modeling of Multilevel Converters 外文期刊 1997 03 4 Peng F Z Lai J S Dynamic Performance and Control of a Static Var Generator Using Cascade Multilevel Inverters 外文期刊 1997 03 5 謝旭 面向大容量STATCOM的IGCT應(yīng)用研究和鏈?zhǔn)浇Y(jié)構(gòu)研究 2002 6 Woodhouse M L Donoghue M W Osborne M M Type Testing of the GTO Valves for a Novel STATCOM Convertor AC DC Power Transmission 2001 本文讀者也讀過 10條 本文讀者也讀過 10條 1 任明煒 孫玉坤 饒翔 REN Ming wei SUN YU kun RAO Xiang 十一電平鏈?zhǔn)絊TATCOM直流電容電壓平衡控制研究 期刊論文 高壓電器2010 46 4 2 耿俊成 劉文華 袁志昌 鏈?zhǔn)絊TATCOM電容電壓不平衡現(xiàn)象研究 一 仿真和試驗(yàn) 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2003 27 16 3 劉文華 宋強(qiáng) 滕樂天 王偉 魏文輝 耿俊成 基于鏈?zhǔn)侥孀兤鞯?0MVA靜止同步補(bǔ)償器的直流電壓平衡控制 期刊 論文 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)2004 24 4 4 魏文輝 滕樂天 劉文華 宋強(qiáng) 耿俊成 基于鏈?zhǔn)侥孀兤鞯拇笕萘縎TATCOM的直流電壓平衡控制 期刊論文 電力系 統(tǒng)自動(dòng)化2004 28 7 5 魏文輝 劉文華 滕樂天 王偉 宋強(qiáng) 耿俊成 50 Mvar鏈?zhǔn)絊TATCOM穩(wěn)態(tài)特性研究 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2004 28 3 6 劉文華 宋強(qiáng) 張東江 陳天錦 LIU Wenhua Song Qiang Zhang Dongjiang Chen Tianjin 50MVA STATCOM的鏈節(jié) 及其背靠背額定工況運(yùn)行試驗(yàn) 期刊論文 電工技術(shù)學(xué)報(bào)2005 20 2 7 張洪濤 宋強(qiáng) 劉鐘淇 劉文華 ZHANG Hongtao SONG Qiang LIU Zhongqi LIU Wenhua 50 Mvar鏈?zhǔn)絊TATCOM的 實(shí)時(shí)數(shù)字仿真 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化2006 30 17 8 朱永強(qiáng) 宋強(qiáng) 劉文華 李建國 許樹鍇 ZHU Yong qiang SONG Qiang LIU Wen hua LI Jian guo XU Shu kai 用 于不平衡負(fù)荷補(bǔ)償?shù)拇笕萘緿 STATCOM主電路選擇 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化2005 29 7 9 臧春艷 裴振江 何俊佳 茍銳鋒 朱靜 孫偉 ZANG Chun yan PEI Zhen jiang HE Jun jia GOU Rui feng ZHU Jing SUN Wei 鏈?zhǔn)絊TATCOM直流側(cè)電容電壓控制策略研究 期刊論文 高壓電器2010 46 1 10 劉文華 宋強(qiáng) 滕樂天 鄭東潤(rùn) 張東江 LIU wen hua SONG Qiang TENG Le tian ZHENG Dong run ZHANG Dong jiang 基于集成門極換向晶閘管與鏈?zhǔn)侥孀兤鞯?50 Mvar靜止同步補(bǔ)償器 期刊論文 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào) 2008 28 15 引證文獻(xiàn) 22條 引證文獻(xiàn) 22條 1 任明煒 孫玉坤 饒翔 十一電平鏈?zhǔn)絊TATCOM直流電容電壓平衡控制研究 期刊論文 高壓電器 2010 4 2 杜嚴(yán)行 郭軍慷 他勵(lì)式STATCOM他勵(lì)電源容量的選擇研究 期刊論文 電力電容器與無功補(bǔ)償 2012 2 3 王坤 基于SVPWM的STATCOM設(shè)計(jì)及實(shí)現(xiàn) 期刊論文 陜西電力 2011 1 4 胡應(yīng)宏 任佳佳 王建賾 紀(jì)延超 級(jí)聯(lián)STATCOM閥組直流側(cè)電壓不平衡現(xiàn)象及原因分析 期刊論文 電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2011 21 5 鐘亞軍 牛鳴德 鏈?zhǔn)絊TATCOM直流側(cè)電壓平衡