玉雕灣轉(zhuǎn)換層施工方案_secret.doc

玉雕灣一期工程轉(zhuǎn)換層專項(xiàng)施工方案編制： 審核： 批準(zhǔn)： 編制單位：河南省建設(shè)集團(tuán)有限公司 （章） 二00一二年十月十日目 錄 一轉(zhuǎn)換層工程概況.4 1設(shè)計(jì)概況.4 2轉(zhuǎn)換層框支柱概況.4 3轉(zhuǎn)換層框支梁概況.4 4轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)板概況.4 5轉(zhuǎn)換層砼概況.4二轉(zhuǎn)換層自重及施工荷載傳遞方式 .5三施工部署 .5 1.施工組織.5 2.模板及支撐方案.5 3.混凝土澆筑方案.5 4.施工進(jìn)度安排.5 5.施工順序.5四. 模板及支撐系統(tǒng)計(jì)算條件.5 1模板支撐及構(gòu)造參數(shù).6 2荷載參數(shù).6 3材料參數(shù).6 4粱底模板參數(shù).6 5粱側(cè)模板參數(shù).6五粱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算.6 1.粱側(cè)模板荷載.6 2.粱側(cè)模板的計(jì)算7 3.粱側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算.8 4.穿粱螺栓的計(jì)算.11 5.粱底模板的計(jì)算.12 6.粱底支撐的計(jì)算.13 7.立桿的穩(wěn)定計(jì)算.17 8.粱模板高支撐架的構(gòu)造及施工要求.20六主要施工方法.21 1.支撐系統(tǒng)工程.21 2.模板工程.22 3.鋼筋工程.25 4.混凝土工程.287. 有關(guān)技術(shù)及安全措施.30 1.保證質(zhì)量措施.30 2.保證安全措施.31 玉雕灣一期工程結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層專項(xiàng)施工方案1. 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)概況 玉雕灣一期高層工程(1#5#樓)轉(zhuǎn)換層層高(5.1m)，框支柱、框支梁、框架梁的截面較大，樓層板厚度(0.18m)較厚，對模板制安、鋼筋制綁及砼澆搗具有較高的技術(shù)要求，為保證工程質(zhì)量，避免安全事故的發(fā)生，為此特編制該方案以指導(dǎo)該工程轉(zhuǎn)換層安全順利施工!1.1 設(shè)計(jì)概況： 玉雕灣一期高層工程(15#樓)為“框支-剪力墻”結(jié)構(gòu)，該工程轉(zhuǎn)換層均設(shè)在主體結(jié)構(gòu)四層，在一層上下部的柱截面尺寸、位置均作了較大的變化，在一層上部的大部分柱均為框支柱。1.2 轉(zhuǎn)換層框支柱概況：分別設(shè)有矩形、長方形、及工字形等極不規(guī)則的形狀，對模板的支設(shè)、安裝及加固造成極大的困難?？蛑е闹頂嗝娉叽巛^大，鋼筋布置較密?？蛑е摻钊繛槿変摚摻钪睆綖?025。1.3 轉(zhuǎn)換層框支梁概況：框支梁截面尺寸分別有6001600、5001500、7001800、8001800，最大尺 寸為9002000。框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度為7.8m。框支梁鋼筋全部為三級鋼，鋼筋直徑為2025。框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均為兩排，梁底部最大配筋為20根25鋼筋?？蛑Я好娼畛糠忠话懔褐挥幸慌磐?，其余大梁配筋均為兩排。框支梁腰筋間距均為200mm。1.4 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)板概況：轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)板100、120、大部分為180。轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)板底、面配筋均為12150。1.5 轉(zhuǎn)換層砼概況： 框支柱砼強(qiáng)度C45，框架柱、梁板砼強(qiáng)度C40，砼強(qiáng)度不統(tǒng)一，澆搗難度較大。梁、柱鋼筋多而密，梁截面相對較大。轉(zhuǎn)換層層高為5.1M，相對較高,給柱砼的澆搗帶來較大困難。2. 轉(zhuǎn)換層自重，施工荷載傳遞方式 轉(zhuǎn)換層自重和施工荷載通過模板傳向支撐體系，支撐體系傳向下層樓面結(jié)構(gòu)，設(shè)鋼筋砼自重為q0，模板支撐重量為q1，按三層樓蓋承接荷載，則每層樓蓋承接荷載為（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷載通過7.78m層樓面結(jié)構(gòu)傳遞于框架柱、墻上,另2/3部份荷載則通過下層支撐架傳向3.88m層的樓面結(jié)構(gòu)，1/3部份荷載通過3.88m層樓面結(jié)構(gòu)傳遞于框架柱、墻上，剩余1/3部份荷載則通過下層支撐架傳向0.02m層的樓面結(jié)構(gòu)，再傳遞于柱、墻上然后最終通過柱墻傳給基礎(chǔ),基礎(chǔ)傳遞給地基持力層。而支撐承接荷載為逐層遞減,本層為q0+q1,下層為(1-1/n)( q0+q1)=（q0+q1）/3，n為參加承接荷載的樓層數(shù)(n=3)。3. 施工部署 3.1 施工組織（1） 管理層:由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人（總工）總負(fù)責(zé)，下設(shè)施工負(fù)責(zé)人（生產(chǎn)經(jīng)理）一名，鋼筋工長（劉軍）一名,模板工長（懂安保）一名，砼工長（劉勝利）一名，質(zhì)量員一名（史代保），安全員一名（徐斌）。（2） 作業(yè)層:選擇技術(shù)熟練的工人組成一個(gè)木工班組長（李軍，30人)，一個(gè)鋼筋班(組長王輝，30人),一個(gè)砼班(組長劉勝利，10 人)，一個(gè)焊工組(組長張建設(shè)，5人)明確二名電工，一名水工，三名焊工專門配合施工，一個(gè)水電預(yù)埋班(組長張志剛，6 人) 3.2 模板及支撐方案（1）梁、柱、墻均采用組合鋼模、板采用18MM厚竹膠板。（2）梁高大于700mm 時(shí)必須設(shè)對拉絲桿拉雙冒緊固，板底模下設(shè)支承木枋平鋪(200一道)。（3）支撐架采用48 鋼管搭設(shè)，搭設(shè)方法見支撐系統(tǒng)工程。在轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)未達(dá)到80強(qiáng)度前，下層結(jié)構(gòu)支撐架必須保留。保證結(jié)構(gòu)自重及施工荷載由三層樓面體系分擔(dān)。 3.3 砼澆筑方案（1） 轉(zhuǎn)換層施工中砼采取一次性澆筑方案，任何位置任何情況不得留設(shè)施工縫，如遇到意外情況，須經(jīng)總監(jiān)、項(xiàng)目總工同意后方可施工。（2） 砼采用當(dāng)?shù)睾慊唐讽艥仓捎靡慌_(tái)砼輸送泵(備用一臺(tái))同時(shí)澆筑，從西向東平行推移澆筑砼。 3.4 施工進(jìn)度安排轉(zhuǎn)換層進(jìn)度安排為25天。其中：搭架、支模10天，鋼筋機(jī)械連接加工，安裝綁扎及焊接13天，驗(yàn)收1天，預(yù)埋及其它穿插施工不排時(shí)間，砼澆筑20小時(shí)。 3.5 施工順序 測量放線支撐系統(tǒng)及滿堂架柱綁扎鋼筋粱底模粱鋼筋綁扎鋼筋驗(yàn)收粱側(cè)模板加固板底模板筋總驗(yàn)收澆筑砼養(yǎng)護(hù)模板拆除。4. 支撐系統(tǒng)及模板計(jì)算條件 4.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.20；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80； 4.2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0； 4.3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：18；面板厚度(mm)：18.0； 4.5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；5.梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算5.1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。5.2梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm) 5.2.1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！5.2.2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=21.96N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！5.3梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算 5.3.1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 217mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.10121.96216.672= 1.04105N.mm； 最大支座力:R=1.121.960.217=8.455 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.04105/8.33104 = 1.249 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.249 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=21.96 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.67721.965004/(100100004.17106) = 0.223 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.223mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！5.3.2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 101022/6 = 333.33cm3；I = 101032/12 = 1666.67cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=3.843 kN.m；其中，F(xiàn)=1/4qh=10.98，h為梁高為2m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.84106/3.33105 = 11.529 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =11.529N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=10.98kN； l-計(jì)算跨度：l=700mm； I-外楞的截面慣性矩：I=16666666.667mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值:=10980.000700.003/(10010000.00016666666.667)=0.226mm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.226 mm外楞的最大容許撓度值: = 700/250=2.8mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.226mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.8mm，滿足要求！5.4穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.51.35 =16.47 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.47kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！ 5.5梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 5.5.1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =52.94mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.902.000.90=49.57kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.1052.180.0532=0.015kN.m； =0.015106/4.86104=0.301N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.301 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！5.5.2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.90= 46.22KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =52.94mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =52.94/250 = 0.212mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67746.21552.94/(10095004.37105)=0.001mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 52.9 / 250 = 0.212mm，滿足要求！ 5.6梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 5.6.1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.053=2.7 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.053(22+0.9)/ 0.9=0.101 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)0.053=0.238 kN/m； 5.6.2.鋼管的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.22.7+1.20.101=3.361 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.40.238=0.334 kN/m； 鋼管計(jì)算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.361+0.334=3.695 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.6950.90.9= 0.299 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.299106/4490 = 66.651 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 66.651 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.63.3610.9 = 1.815 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值 =21814.972/424.000 = 8.561 N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值 8.561 N/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 2.700 + 0.101 = 2.801 kN/m；鋼管最大撓度計(jì)算值 = 0.6772.8019004 /(10020600010.78104)=0.56mm；鋼管的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；鋼管的最大撓度計(jì)算值 = 0.56 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！5.6.3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐托梁按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側(cè)模板傳給托梁的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=4.73 kN，中間支座最大反力Rmax=23.534；最大彎矩 Mmax=0.868 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.664 mm；最大應(yīng)力 =0.868106/4490=193.337 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 193.337 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求! 5.7 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 5.7.1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =4.73 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN； N =4.73+0.911=5.641 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.316 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=5641.299/(0.316424) = 42.104 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 42.104 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.551 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=5641.299/(0.551424) = 24.147 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 24.147 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =23.534 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(5.1-2)=0.911 kN； N =23.534+0.911=24.087 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.185 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=24087.477/(0.301424) = 188.738 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 188.738 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.551 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=24087.477/(0.551424) = 103.104 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 103.104 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全5.8 梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求: 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 5.8.1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。 5.8.2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 5.8.3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。5.8.4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔4-6m設(shè)置。5.8.5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。5.8.6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。5.8.7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。 6.主要施工方法 6.1 支撐系統(tǒng)工程本工程的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工支撐系統(tǒng)采用483.5 鋼管扣件滿堂架系統(tǒng)。鋼管扣件必須滿足力學(xué)要求，轉(zhuǎn)換層腳手架選用下層使用過的鋼管、扣件時(shí)，對銹蝕嚴(yán)重的禁止使用，彎曲變形的要進(jìn)行修復(fù)后方可使用。6.1.1 板底整體支撐系統(tǒng)板底整體支撐系統(tǒng)，立柱間距為900mm900mm，掃地桿距樓面300mm，縱橫系桿第一道步距1200mm，以上為1500mm 一道。在平面內(nèi)雙向各設(shè)兩道通長剪刀撐，以確保整體穩(wěn)定性。所有立桿底部均50mm 80mm 墊木，其他均按常規(guī)做法。6.1.2 梁底支撐系統(tǒng)（1）高梁支撐體系a梁高在1600mm 2000mm 時(shí)，支承立桿采用四排立桿，排距600mm，支承立桿不大于450mm ，梁下支撐系統(tǒng)兩側(cè)設(shè)垂直剪刀撐，沿粱通長設(shè)置。其余部分參照整體支撐體系搭設(shè)，b.梁高1000mm 時(shí)，支承立桿采用雙排立桿，排距800mm，間距600mm，支承橫桿300mm 一道，其余部分參照整體支撐體系搭設(shè)。6.2 模板工程本工程結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層的柱、墻、梁均采用18mm 厚復(fù)合木膠板。6.2.1 模板施工準(zhǔn)備：（1）施工技術(shù)人員在施工前必須認(rèn)真熟悉圖紙及相關(guān)的規(guī)范規(guī)程，熟悉各構(gòu)件軸線位置及標(biāo)高，給出構(gòu)件的配模圖，根據(jù)配模圖提出詳細(xì)的配模計(jì)劃。（2）模板入場后，必須分規(guī)格堆碼，進(jìn)行質(zhì)量檢查，若發(fā)現(xiàn)誤差過大，則必須退換和組織維修。（3）施工前，工長要向工人班組作技術(shù)交底。內(nèi)容包括：工程結(jié)構(gòu)概況介紹，模板選用情況，組拼校正方法，檢查標(biāo)準(zhǔn)，樓層施工流程及時(shí)間要求，模板拆除條件等。（4）根據(jù)軸線控制方法，在模板上彈出各軸線及各類構(gòu)件的平面控制線。6.2.2 模板施工6.2.2.1 矩形柱模施工a. 柱模組合：本工程柱模采用18mm 厚復(fù)合木膠模板，要求用木枋將復(fù)合木膠板加工成定型木模，分塊組合拼裝。組合時(shí)，必須在木模的接縫處用鐵釘將分塊的定型木模釘牢；事先必須刷脫模劑（脫模劑采用皂化脫模劑）；柱模腳必須找平或柱模板校好后，必須事先于柱模外補(bǔ)填與其地面的縫隙。b. 柱模夾具：方柱模夾具采用鋼管夾具，鋼管夾具和滿堂架連接成整體，鋼管夾具沿柱豎向布置：鋼管夾具最下一道距地250mm。鋼管夾具為雙背桿，鋼管夾具豎向間距600mm，柱設(shè)計(jì)尺寸大于100O 的柱模板加12 對拉絲桿（雙向）,間距600mm 一道，柱四面模板、對拉絲桿均應(yīng)與鋼管夾具雙背杠連接。 C.柱模校正：柱模安裝前必須彈出柱模外邊線和柱中線及放大100mm 四周的墨線，并在接板面上彈出柱模架的外邊線。柱模采用塔吊整體吊裝就位，用鐵釘接成整體后，上、下用鋼管夾具定600 一道設(shè)12 對拉絲扦(截面尺寸10001000 時(shí))組合鋼模板鋼管夾具500 一道鋼管支撐架柱模板安裝示意圖位，下部定位以模板外邊線為準(zhǔn)，上部采用雙面吊線的辦法，即對準(zhǔn)放大100mm四周墨線用尺量準(zhǔn)確后夾具定位，確保柱不產(chǎn)生搓角和確保上下垂直；上下定位準(zhǔn)確后，先夾柱中部，用線錘吊四角和中線，校正垂直度，最后按豎向間距夾緊柱模，檢查校正。柱模下部澆筑砼前用草紙或水泥砂漿將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時(shí)漏漿，柱底模部位產(chǎn)生爛根。6.2.2.2 剪力墻模板安裝(步驟同柱一樣)6.2.2.3 框架梁的模板安裝梁模板采用組合鋼模板，分塊組合拼裝定型。根據(jù)搭設(shè)好的滿堂腳手架上1.0m 線，拉通線調(diào)平梁底橫桿后（梁長L4m 時(shí)起拱按1-3），鋪設(shè)梁底模。根據(jù)梁高確定出梁底板橫桿間距為200 mm，且橫桿在扣件之間長度不能大于1m；底板拼裝好后，主梁底模就位后拉通線與柱頂線吻合，先固定底板兩端，然后固定中部，最后校核（固定底摸用十字扣件解決）。同時(shí)校核梁底板標(biāo)高，待梁的鋼筋扎完后即可拼裝側(cè)模并加固、校正。次梁底模必須與已澆部份的次梁體系拉通線進(jìn)行校核，保證整個(gè)樓蓋次梁順直。梁側(cè)模橫向架管的豎向間距200250mm，豎向背桿的橫向間距取600mm800mm。梁高在1600mm 以上時(shí)設(shè)12 對拉絲桿， 縱向間距按600設(shè)置。梁側(cè)模校正：梁側(cè)模首先校正梁兩端側(cè)模板，校正時(shí)用吊線錘吊正后，用短架管將其與背桿連接支撐，最后拉通線校核梁側(cè)模，并用短木枋固定。梁模板分兩次拆除，砼澆灌24 小時(shí)后方可拆除梁側(cè)模，待砼強(qiáng)度發(fā)展到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的100%即可拆除底模。6.2.2.4 板的模板安裝本工程現(xiàn)澆板均采用覆膜竹夾板作為現(xiàn)澆板底模板。a.現(xiàn)澆板底模必須達(dá)到鋪設(shè)條件方能施工，首先在搭設(shè)好的整體支架上搭設(shè)縱橫梁底模支架，并鋪設(shè)梁底模，然后將其縱橫梁鋼筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱節(jié)點(diǎn)模板，確保梁標(biāo)高、軸線、模板垂直度無誤后方能搭設(shè)竹夾板下支承鋼管及木枋。b.找平鋼管標(biāo)高以梁側(cè)模頂面為準(zhǔn)，施工時(shí)，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標(biāo)高，其標(biāo)高比設(shè)計(jì)標(biāo)高低5cm，并用水準(zhǔn)儀檢查找平鋼管是否在同一水平標(biāo)高上，無誤后，然后在與橫桿垂直方向鋪設(shè)515cm 中枋，中枋間距500 mm。c.竹夾板鋪設(shè)：木枋鋪好后，根據(jù)每塊尺寸大小鋪設(shè)竹夾板，要求竹夾板鋪至梁邊1cm 處，以便于拆除梁側(cè)模。鋪設(shè)竹夾板時(shí)板與板交接處留1mm縫隙，兩塊板交接處必須鋪有木枋，交界處竹壓板間縫隙用粘膠帶粘貼好，梁板節(jié)點(diǎn)和柱節(jié)點(diǎn)處為便于拆模和不漏漿，也須用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號(hào)排列，上好隔離劑后綁扎板筋。6.2.2.5 模板的拆除本工程結(jié)構(gòu)施工階段為氣溫較好的天氣，對模板的拆除應(yīng)加強(qiáng)對砼的養(yǎng)護(hù)。(1)柱模板、梁側(cè)模的拆除可在砼終凝后，混凝土不缺楞掉角后進(jìn)行。(2)梁底模應(yīng)待砼達(dá)到一定強(qiáng)度后才能拆除；挑梁要求砼強(qiáng)度達(dá)到100才能拆除；框架梁，跨度L8m 時(shí)在砼達(dá)到75才能拆除；跨度L8m 時(shí)在砼達(dá)到100才能拆除。為加強(qiáng)梁模拆除的科學(xué)性，每澆筑一次梁板增壓一組7d 砼強(qiáng)度，其強(qiáng)度值作為拆模依據(jù)。(3)現(xiàn)澆板的模板拆除強(qiáng)度值要求：達(dá)到強(qiáng)度值75。(4)模板的拆除嚴(yán)禁生拉硬撬，破壞砼的外觀尺寸。(5)模板拆除注意拆模順序，注意防止模板飛出傷人，拆除模板注意分類堆放，注意回收U 型扣和修復(fù)壞損模板。6.3 鋼筋工程6.3.1 材料6.3.1.1 本轉(zhuǎn)換層材料選用熱軋光圓(I 級鋼) 鋼筋，規(guī)格8、10、12 （II 級鋼）鋼筋，規(guī)格16、18、20、22、25，（ 級鋼）6.5、8、10、12鋼筋。6.3.1.2 配筋構(gòu)造（1）板a.板底筋：配筋為主要為6.5、8，6.5間距為200，8間距為130、200 ，短跨筋置于下層，長跨筋置于上層，鋼筋伸入梁內(nèi)；b.板面筋：配筋為8，間距為130、200 雙向，短跨筋置于上層，長跨筋置于下層，鋼筋搭接應(yīng)在跨中1/3 處，搭接長度不小于400；c.懸挑板：受力主筋置于板面上層，分布筋置于下層；d.現(xiàn)澆板跨中鋼筋伸入支座長度大于150，且應(yīng)伸入梁中心板，支座負(fù)筋伸入支座錨固長度23d（I 級鋼），直鉤段長度等于板厚減保護(hù)層厚，樓板保護(hù)層厚15mm，墻及板中分布筋及構(gòu)造筋保護(hù)層厚10mm；e.現(xiàn)澆板上后砌填充墻應(yīng)按建施圖所示位置砌筑，不得隨意放置，凡樓板上未設(shè)置次梁時(shí)，均須在板底設(shè)置314 加強(qiáng)筋，兩端伸入支座400，并與梁綁扎。（2）梁a. 主筋應(yīng)通長不宜有接頭，有接頭時(shí)應(yīng)采用機(jī)械連接接頭，II 級保證。同一截面內(nèi)接頭鋼筋截面面積不應(yīng)超過全部主筋截