2010高規(guī)主要修訂內容.ppt

高層建筑混凝土結構技術規(guī)程 JGJ3 2010 主要修訂內容 王華林廣東省建筑設計研究院2010 8 11 一 本次高規(guī)的修改內容主要包括 1 修改了適用范圍 2 修改了結構平面和立面規(guī)則性有關規(guī)定 3 調整了部分結構最大適用高度 細分了8度地震區(qū)房屋最大適用高度 4 增加了結構抗震性能設計及抗連續(xù)倒塌設計的原則規(guī)定 5 補充完善了房屋舒適度設計規(guī)定 6 修改了風荷載及地震作用有關內容 7 調整了 強柱弱梁 強剪弱彎 及部分構件內力調整系數 8 修改完善了框架 剪力墻 含短肢剪力墻 框架 剪力墻 筒體結構的有關設計規(guī)定 9 修改 補充了復雜高層建筑結構的有關規(guī)定 10 混合結構增加了鋼管混凝土 鋼板剪力墻設計規(guī)定 11 補充了地下室設計要求 修改了基礎設計規(guī)定 12 修改了結構施工有關規(guī)定 增加了綠色施工等要求 這里沒提及因 抗規(guī) 調整而引起的相應調整 比如地震影響系數曲線調整等內容 字體為修改的主要內容 字體為新高規(guī)條文 字體為修訂原因 解釋或補充說明 字體為高亮部分 字體為重點字眼 二 對設計影響較大的條文修改 1 調整了設計范圍 本規(guī)程適用范圍調整為10層及10層以上或房屋高度大于28m的住宅建筑結構和房屋高度大于24m的其他民用高層建筑結構 第1 0 2條 本規(guī)程適用于10層及10層以上或房屋高度超過28m的住宅建筑結構和房屋高度大于24m的其他高層民用建筑結構 非抗震設計和抗震設防烈度為6至9度抗震設計的高層民用建筑結構 其適用的房屋最大高度和結構類型應符合本規(guī)程的有關規(guī)定 本規(guī)程不適用于建造在危險地段的高層建筑結構 修訂原因 首先是為了與我國現行有關標準協(xié)調 民用建筑設計通則 高層民用建筑設計防火規(guī)范 有相應規(guī)定 有的住宅建筑的層高較大或住宅的底部幾層布置層高較大的商場 商住樓 其層數雖然不到10層 但房屋總高度已超過28m 仍應按本規(guī)程進行結構設計 關于高度大于24m的其他高層民用建筑結構是指辦公樓 酒店 綜合樓 商場 會議中心 博物館等高層民用建筑 這些建筑中有的層數雖然不到10層 但層高比較高 建筑內部的空間比較大 變化也多 為適應結構設計的需要 有必要將這類高度大于24m的結構納入到本規(guī)程的適用范圍 至于高度大于24m的體育場館 航站樓 大型火車站等大跨度空間結構 其結構設計應符合國家現行有關標準的規(guī)定 本規(guī)程的有關規(guī)定可供參考 另外 由于我國沒有在危險地段建造高層建筑的工程實踐經驗 也沒有相應的研究成果 所以本規(guī)程也沒有制定專門條款針對特殊地段 2 提出了結構抗震性能設計要求和基本方法 見1 0 3條和3 11節(jié) 第1 0 3條 抗震設計的高層建筑混凝土結構 當其房屋高度 規(guī)則性 結構類型 場地條件或抗震設防標準等有特殊要求時 可采用結構抗震性能設計方法進行分析和論證 修訂原因 近幾年 結構抗震性能設計已在我國 超限高層建筑結構 抗震設計中比較廣泛地采用 積累了不少經驗 國際上 日本從1981年起已將基于性能的抗震設計原理用于高度超過60m的高層建筑 美國從上世紀90年代陸續(xù)提出了一些有關抗震性能設計的文件 如ATC40 FEMA356 ASCE41等 近幾年由洛杉磯市和舊金山市的重要機構發(fā)布了新建高層建筑 高度超過160英尺 約49m 采用抗震性能設計的指導性文件 2008年美國一學術組織 國際高層建筑及都市環(huán)境委員會 CTBUH 發(fā)表了有關高層建筑 高度超過50m 抗震性能設計的建議 高層建筑采用抗震性能設計已形成一種發(fā)展趨勢 正確應用性能設計方法將有利于判斷高層建筑結構的抗震性能 有針對性地加強結構的關鍵部位和薄弱部位 為發(fā)展安全 適用 經濟的結構方案提供創(chuàng)造性的空間 條文中提出的房屋高度 規(guī)則性 結構類型 場地條件或抗震設防標準等有特殊要求的高層建筑混凝土結構包括 1 超限高層建筑結構 2 有些工程雖不屬于 超限高層建筑結構 但由于其結構類型或有些部位結構布置的復雜性 難以直接按本規(guī)程的常規(guī)方法進行設計 3 還有一些位于高烈度區(qū) 8度 9度 的甲 乙類設防標準的工程或處于抗震不利地段的工程 出現難以確定抗震等級或難以直接按本規(guī)程常規(guī)方法進行設計的情況 為適應上述工程抗震設計的需要 有必要規(guī)定可采用抗震性能設計方法進行分析和論證 第3 11 1條 結構抗震性能設計應分析結構方案的特殊性 選用適宜的結構抗震性能目標 并分析論證結構方案可滿足預期的抗震性能目標的要求 結構抗震性能目標應綜合考慮抗震設防類別 設防烈度 場地條件 結構的特殊性 建造費用 震后損失和修復難易程度等各項因素選定 結構抗震性能目標分為A B C D四個等級 結構抗震性能分為1 2 3 4 5五個水準 表3 11 1 每個性能目標均與一組在指定地震地面運動下的結構抗震性能水準相對應 本條規(guī)定了結構抗震性能設計的三項主要工作 1 分析結構方案在房屋高度 規(guī)則性 結構類型 場地條件或抗震設防標準等方面的特殊要求 詳見第1 0 3條的條文說明 以確定結構設計是否需要采用抗震性能設計方法并以此特殊性作為選用性能目標的主要依據 2 選用抗震性能目標 性能目標選用時 一般需征求業(yè)主和有關專家的意見 3 結構抗震性能分析論證的重點是深入的計算分析和工程判斷 找出結構有可能出現的薄弱部位 提出有針對性的抗震加強措施 必要的試驗驗證 分析論證結構可達到預期的抗震性能目標 分析論證一般需要進行如下工作 1 分析確定結構超過本規(guī)程適用范圍及不規(guī)則性的情況和程度 2 認定場地條件 抗震設防類別和地震動參數 3 深入的彈性和彈塑性計算分析 靜力分析及時程分析 并判斷計算結果的合理性 4 找出結構有可能出現的薄弱部位以及需要加強的關鍵部位 提出有針對性的抗震加強措施 5 必要時還需進行構件 節(jié)點或整體模型的抗震試驗 補充提供論證依據 例如對本規(guī)程未列入的新型結構方案又無震害和試驗依據或對計算分析難以判斷 抗震概念難以接受的復雜結構方案 6 論證結構能滿足所選用的抗震性能目標的要求 第3 11 2條 結構抗震性能水準可按表3 11 2進行宏觀判別 本條所說的 關鍵構件 可由結構工程師根據工程實際情況分析確定 例如 水平轉換構件及其支承的豎向構件 大跨連體結構的連接體及其支承的豎向構件 大懸挑結構的主要懸挑構件 加強層伸臂和周邊環(huán)帶結構的豎向支撐構件 承托上部多個樓層框架柱的腰桁架 長短柱在同一樓層且數量相當時該層各個長短柱 扭轉變形很大部位的豎向 斜向 構件 重要的斜撐構件等 第3 11 4條 結構彈塑性計算分析應符合下列要求 1高度不超過150m的高層建筑可采用靜力彈塑性分析方法 高度超過200m時 應采用彈塑性時程分析法 高度在150 200m之間 可視結構不規(guī)則程度選擇靜力或時程分析法 高度超過300m的結構或新型結構或特別復雜的結構 應由兩個不同單位進行獨立的計算校核 不同單位指該工程設計團隊之外的另一個設計 咨詢單位 2彈塑性計算分析應以混凝土構件的實際配筋 型鋼和鋼構件的實際截面規(guī)格為基礎 不應以估算的配筋和鋼構件替代 3復雜結構應進行施工模擬分析 應以施工全過程完成后的內力為初始狀態(tài) 4彈塑性時程分析宜采用雙向或三向地震輸入 計算結果宜取多組波計算結果的包絡值 5應對計算分析結果進行合理性判斷 3 增加了對混凝土 鋼筋 鋼材材料的要求 強調了應用高強鋼筋 高強高性能混凝土以及輕質非結構材料 見3 2節(jié) 第3 2 1條 高層建筑混凝土結構宜采用高強高性能混凝土和高強鋼筋 構件內力較大或抗震性能有較高要求時 宜采用型鋼混凝土 鋼管混凝土構件 第3 2 2條 高層建筑的填充墻 隔墻等非結構構件宜采用各類輕質材料 構造上宜與主體結構柔性連接 并應滿足自身的承載力 穩(wěn)定要求和適應主體結構變形的能力 本節(jié)規(guī)定了關于混凝土強度等級的主要要求 關于局部特殊部位混凝土強度等級的要求 鋼筋要求 補充了對混合結構中型鋼鋼材的抗震要求 特別提到 混合結構中的型鋼混凝土豎向構件的型鋼及鋼管混凝土的鋼管宜采用Q345和Q235等級的鋼材 也可采用Q390 Q420等級或符合結構性能要求的其他鋼材 型鋼梁宜采用Q235和Q345等級的鋼材 4 調整了房屋最大適用高度要求 增加了8度0 3g抗震設防區(qū)的房屋適用高度內容 框架結構高度適當降低 板柱 剪力墻結構高度增大較多 見3 3 2條 第3 3 2條 A級高度鋼筋混凝土乙類和丙類高層建筑的最大適用高度應符合表3 3 2 1的規(guī)定 B級高度鋼筋混凝土乙類和丙類高層建筑的最大適用高度應符合表3 3 2 2的規(guī)定 平面和豎向均不規(guī)則的高層建筑結構 其最大適用高度應適當降低 5 調整了房屋使用的最大高寬比要求 不再區(qū)分A級高度和B級高度 見3 3 3條 第3 3 3條 鋼筋混凝土高層建筑結構的高寬比不宜超過表3 3 3的規(guī)定 修訂的內容 本次修訂將A級高度與B級高度的適用高寬比限值進行了合并處理 不再強調 最大高寬比 概念 將筒中筒結構和框架 核心筒結構的高寬比限值分開規(guī)定 適當提高了筒中筒結構的適用高寬比 關于房屋適用的最大高度 高寬比規(guī)定的幾點補充說明 1房屋高度是指室外地面至主要屋面頂板的高度 不包括局部突出屋面的電梯機房 水箱 構架等高度 對帶閣樓的坡屋面應算到山尖墻的1 2高度處 對于局部突出的屋頂部分的面積或帶坡頂的閣樓的使用部分 高度 1 8m 的面積超過標準層面積的1 2時 應按一層計算 2各種結構體系的適用的最大高度 是指根據上述各表確定建筑的結構體系 按現行規(guī)范 規(guī)程的各項規(guī)定進行設計時 結構選型是合適的 如果所設計的建筑結構房屋高度超過了上述各表的規(guī)定 仍按現行規(guī)范 規(guī)程的有關規(guī)定設計 則不完全合適 因此 該類結構的設計應有可靠依據 采取有效的加強措施 并按規(guī)定報請有關部門審查 3高層建筑結構高寬比的規(guī)定 是對結構整體剛度 抗傾覆能力 承載能力以及經濟合理性的宏觀控制指標 實際上當滿足高規(guī)對側向位移 結構穩(wěn)定 抗傾覆能力 承載能力等性能的規(guī)定時 高寬比的規(guī)定可不作為一個必須滿足的條件 也不作為判斷結構規(guī)則與否及超限高層建筑抗震專項審查的一個指標 4高層建筑高寬比的計算 高層建筑的高寬比為房屋的高度H與建筑平面寬度B之比 房屋的高度H 對不帶裙房的塔樓 即為地面以上高度 不計局部突出屋面的電梯機房 水箱 構架等 對帶有裙房的高層建筑 當裙房的面積和剛度超過其上部塔樓的面積和剛度的2 5和2 0倍時 可取裙房以上部分的高度作為計算高寬比時房屋的高度H 房屋的平面寬度B 一般矩形平面按所考慮方向的最小投影寬度計算高寬比 對突出建筑物平面很小的局部構件 如樓梯間 電梯間等 一般不作為建筑物計算寬度 6 修改了樓層位移比的計算要求及可以適當放松的條件及限值 見3 4 5條 第3 4 5條 結構平面布置應減少扭轉的影響 在考慮偶然偏心影響的地震力作用下 樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移 A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1 2倍 不應大于該樓層平均值的1 5倍 B級高度高層建筑 超過A級高度的混合結構及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1 2倍 不應大于該樓層平均值的1 4倍 結構扭轉為主的第一自振周期與平動為主的第一自振周期之比 A級高度高層建筑不應大于0 9 B級高度高層建筑 超過A級高度的混合結構及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不應大于0 85 注 當樓層的最大層間位移角不大于本規(guī)程第3 7 3條規(guī)定的限值的0 4倍時 該樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松 但不應大于1 6 例如 剪力墻結構最大層間位移角為1 1000 當最大層間位移角為1 2500時 樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松 最大可放松至1 6 7 調整了樓層剛度變化的計算方法和限制條件 見3 5 2條 增加了沿豎向質量不均勻結構的限制 見3 5 6條 增加了豎向不規(guī)則結構的限制 見3 5 7條 樓層豎向不規(guī)則結構地震剪力增大系數由1 15調整為1 25 見3 5 8條 第3 5 2條 抗震設計時 對框架結構 樓層與上部相鄰樓層的側向剛度比 1不宜小于0 7 與上部相鄰三層側向剛度比的平均值不宜小于0 8 對框架 剪力墻和板柱 剪力墻結構 剪力墻結構 框架 核心筒結構 筒中筒結構 樓層與上部相鄰樓層側向剛度比 2不宜小于0 9 樓層層高大于相鄰上部樓層層高1 5倍時 不應小于1 1 底部嵌固樓層不應小于1 5 對應原高規(guī)4 4 2條 V為樓層地震剪力 為層間位移 對框架結構按原規(guī)范要求執(zhí)行是合理的 對框架 剪力墻結構 板柱 剪力墻結構 剪力墻結構 框架 核心筒結構 筒中筒結構 樓面體系對側向剛度貢獻較小 當層高變化時剛度變化不明顯 按 3 5 2 2 定義的樓層側向剛度比作為判定側向剛度變化的依據 但控制指標也應做相應的改變 按剛度比不小于0 9控制 層高變化較大時 對剛度變化提出了更高的要求 由0 9變?yōu)? 1 底部嵌固樓層采用了嵌固的假設 層間位移角結果較小 因此對底部嵌固樓層側向剛度比做了更嚴格的規(guī)定 由0 9改為1 5 第3 5 6條 樓層質量沿高度宜均勻分布 樓層質量不宜大于相鄰下部樓層質量的1 5倍 本條為新增條文 規(guī)定了質量沿豎向不規(guī)則的限制條件 第3 5 7條 不應采用同一部位樓層剛度和承載力變化同時不滿足本規(guī)程第3 5 2條和3 5 3條規(guī)定的高層建筑結構 本條為新增條文 限制采用同一部位 樓層 剛度和受剪承載力變化均不規(guī)則的高層建筑結構 其中3 5 2為剛度限制 3 5 3為受剪承載力限制 第3 5 8條 樓層側向剛度變化 承載力變化及豎向抗側力構件連續(xù)性不符合本規(guī)程第3 5 2條 3 5 3條 3 5 4條要求的 該樓層應視為薄弱層 其對應于地震作用標準值的剪力應乘以1 25的增大系數 并應符合本規(guī)程第4 3 12條規(guī)定的最小地震剪力系數 要求 本條由原規(guī)程第5 1 14條修改 薄弱層地震剪力增大系數由1 15調整為1 25 8 明確結構側向位移限制條件是針對風荷載或地震作用標準值作用下的計算結果 見3 7 3條 第3 7 3條 按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比宜符合以下規(guī)定 1高度不大于150m的高層建筑 其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于表3 7 3的限值 2高度不小于250m的高層建筑 其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于1 500 3高度在150 250m之間的高層建筑 其樓層層間最大位移與層高之比的限值可按本條第1款和第2款的限值線性插入取用 注 樓層層間最大位移 u以樓層最大的水平位移差計算 不扣除整體彎曲變形 抗震設計時 本條規(guī)定的樓層位移計算可不考慮偶然偏心的影響 9 增加房屋高度大于150m結構的彈塑性變形驗算要求 見3 7 4條 第3 7 4條 高層建筑結構在罕遇地震作用下的薄弱層彈塑性變形驗算 應符合下列規(guī)定 1下列結構應進行彈塑性變形驗算 1 7 9度時樓層屈服強度系數小于0 5的框架結構 2 甲類建筑和9度抗震設防的乙類建筑結構 3 采用隔震和消能減震設計的建筑結構 4 房屋高度大于150m的結構 2下列結構宜進行彈塑性變形驗算 1 本規(guī)程表4 3 4所列高度范圍且不滿足本規(guī)程第3 5 2 3 5 5條規(guī)定的豎向不規(guī)則高層建筑結構 2 7度 類場地和8度抗震設防的乙類建筑結構 3 板柱 剪力墻結構 注 樓層屈服強度系數為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力與按罕遇地震作用計算的樓層彈性地震剪力的比值 10 增加了風振舒適度計算時結構阻尼比取值要求 見3 7 6條 增加了樓蓋豎向振動舒適度要求 見3 7 7條 第3 7 6條 房屋高度不小于150m的高層混凝土建筑結構應滿足風振舒適度要求 在現行國家標準 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009規(guī)定的10年一遇的風荷載標準值作用下 結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度計算值不應超過表3 7 6的限值 表略 結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度可按現行行業(yè)標準 高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程 JGJ99的有關規(guī)定計算 也可通過風洞試驗結果判斷確定 計算時阻尼比宜取0 01 0 02 明確了阻尼比取值 對混凝土結構取0 02 對混合結構根據房屋高度和結構類型取0 01 0 02 第3 7 7條 樓蓋結構宜具有適宜的剛度 質量及阻尼 其豎向振動舒適度應符合下列規(guī)定 1鋼筋混凝土樓蓋結構豎向頻率不宜小于3Hz 2不同使用功能 不同自振頻率的樓蓋結構 其振動峰值加速度不宜超過表3 7 7限值 樓蓋結構豎向振動加速度可按本規(guī)范附錄C計算 第C 0 1條 人行走引起的樓蓋振動峰值加速度可按下列公式近似計算 第C 0 2條 樓蓋結構的阻抗有效重量w可按下列公式計算 第C 0 3條 樓蓋結構的豎向振動加速度也可采用時程分析方法計算 目前設計中需要針對樓板減震處理的均采用此詳細計算方法 11 調整了結構構件的抗震等級的劃分 見3 9 3 3 9 6條 第3 9 3條 抗震設計時 高層建筑鋼筋混凝土結構構件應根據抗震設防烈度 結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級 并應符合相應的計算和構造措施要求 A級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表3 9 3確定 當本地區(qū)的設防烈度為9度時 A級高度乙類建筑的抗震等級應按特一級采用 甲類建筑應采取更有效的抗震措施 框架結構從嚴 板柱剪力墻結構放寬幅度也較大 第3 9 4條 抗震設計時 B級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表3 9 4確定 沒變化 第3 9 5條 抗震設計的高層建筑 當地下室頂層作為上部結構的嵌固端時 地下一層的抗震等級應按上部結構采用 地下一層以下抗震構造措施的抗震等級可逐層降低一級 但不應低于四級 地下室中超出上部主樓范圍且無上部結構的部分 其抗震等級可根據具體情況采用三級或四級 抗震設計的高層建筑 當地下室頂層不能作為上部結構的嵌固部位需要嵌固在地下室其他樓層時 實際嵌固部位所在樓層及以上的地下室樓層 與地面以上結構對應的部分 的抗震等級 可取為與地面以上結構相同 嵌固部位以下各層可按3 9 5條采用 第3 9 6條 抗震設計時 與主樓連為整體的裙房的抗震等級 除應按裙房本身確定外 相關范圍不應低于主樓的抗震等級 主樓結構在裙房頂板上 下各一層應適當加強抗震構造措施 裙房與主樓分離時 應按裙房本身確定抗震等級 本條增加了裙房與主樓相連的 相關范圍 概念 一般指主樓周邊外延三跨的裙房結構 相關范圍以外的裙房可按裙房自身的結構類型確定抗震等級 裙房偏置時 其端部有較大扭轉效應 也需要加強 當地下室為大底盤其上有多個獨立的塔樓時 若嵌固部位在地下室頂板 地下一層高層部分及高層部分受影響范圍以內部分的抗震等級應與高層部分底部結構的抗震等級相同 地下一層其余部分及地下室二層以下各層 含二層 的抗震等級可按3 9 6條的方法確定 關于建筑結構抗震等級的幾點補充說明 17度乙類建筑的部分框支剪力墻結構 板柱剪力墻結構和8度乙類建筑高度超過表3 9 3規(guī)定的范圍時 應經過專門研究采取比一級更有效的抗震措施 2底部帶轉換層的高層建筑結構 其抗震等級應符合表3 9 3的有關規(guī)定 托柱轉換層轉換柱和轉換梁的抗震等級按框支剪力墻結構中的框支框架采納 對部分框支剪力墻結構 當轉換層的位置設置在3層及3層以上時 其框支柱 剪力墻底部加強部位的抗震等級宜按表3 9 3和表3 9 4的規(guī)定提高一級采用 已為特一級時可不提高 3抗震設計的框架 剪力墻結構 在規(guī)定的水平力作用下 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50 但不大于80 時 框架部分的抗震等級宜按框架結構的規(guī)定采用 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的80 時 框架部分的抗震等級應按框架結構的規(guī)定采用 12 增加了結構抗連續(xù)倒塌設計基本要求 見3 12節(jié) 第3 12 1條 高層建筑結構應符合下列規(guī)定 1安全等級為一 二級時 應滿足抗連續(xù)倒塌概念設計的要求 2安全等級一級且有特殊要求時 可采用拆除構件方法進行抗連續(xù)倒塌設計 高層建筑結構應具有在偶然作用發(fā)生時適宜的抗連續(xù)倒塌能力 結構連續(xù)倒塌是指結構因突發(fā)事件或嚴重超載而造成局部結構破壞失效 繼而引起與失效破壞構件相連的構件連續(xù)破壞 最終導致相對于初始局部破壞更大范圍的倒塌破壞 可以造成結構連續(xù)倒塌的原因可以是爆炸 撞擊 火災 颶風 地震 設計施工失誤 地基基礎失效等偶然因素 當偶然因素導致局部結構破壞失效時 整體結構不能形成有效的多重荷載傳遞路徑 破壞范圍就可能沿水平或者豎直方向蔓延 最終導致結構發(fā)生大范圍的倒塌甚至是整體倒塌 結構抗連續(xù)倒塌設計在歐美多個國家得到了廣泛關注 英國 美國 加拿大 瑞典等國頒布了相關的設計規(guī)范和標準 比較有代表性的有美國GeneralServicesAdministration GSA 新聯(lián)邦大樓與現代主要工程抗連續(xù)倒塌分析與設計指南 ProgressiveCollapseAnalysisandDesignGuidelinesforNewFederalOfficeBuildingsandMajorModernizationProject 美國國防部DEPARTMENTOFDEFENSE DOD UFC UnifiedFacilitiesCriteria2005 建筑抗連續(xù)倒塌設計 DesignofBuildingstoResistProgressiveCollapse 以及英國規(guī)范對結構抗連續(xù)倒塌設計的規(guī)定等 我國 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 GB50068 2001 第3 0 6條對結構抗連續(xù)倒塌也做了定性的規(guī)定 對偶然狀況 建筑結構可采用下列原則之一按承載能力極限狀態(tài)進行設計 1 按作用效應的偶然荷載組合進行設計或采取保護措施 使主要承重結構不致因出現設計規(guī)定的偶然事件而喪失承載能力 2 允許主要承重結構因出現設計規(guī)定的偶然事件而局部破壞 但其剩余部分具有在一段時間內不發(fā)生連續(xù)倒塌的可靠度 第3 12 2條 抗連續(xù)倒塌概念設計應符合下列要求 1通過必要的結構連接 增強結構的整體性 不允許采用僅靠摩擦連接傳遞重力荷載的傳遞方式 2主體結構宜采用多跨規(guī)則的超靜定結構 3結構構件應具有適宜的延性 避免剪切破壞 壓潰破壞 錨固破壞 節(jié)點先于構件破壞 4結構構件應具有一定的反向承載能力 5周邊及邊跨框架的柱距不宜過大 6轉換結構應具有整體多重傳遞重力荷載途徑 7鋼筋混凝土結構梁柱宜剛接 梁板頂 底鋼筋在支座處宜按受拉要求連續(xù)貫通 8鋼結構框架梁柱宜剛接 9獨立基礎之間宜采用拉梁連接 第3 12 3條 抗連續(xù)倒塌的拆除構件方法應符合下列基本要求 1逐個分別拆除結構周邊柱 底層內部柱以及轉換桁架腹桿等重要構件 2可采用彈性靜力方法分析剩余結構的內力與變形 3剩余結構構件承載力應滿足下式要求 R S 3 12 3 S 剩余結構構件內力設計值 可按本規(guī)程3 12 4計算 R 剩余結構構件承載力設計值 可按本規(guī)程3 12 5采用 效應折減系數 對中部水平構件取0 67 對角部和懸挑水平構件取1 0 其他構件取1 0 其中3 12 5條 構件截面承載力計算時 混凝土強度可取標準值 鋼材強度 正截面承載力驗算時 可取標準值的1 25倍 受剪承載力驗算時可取標準值 第3 12 4條 結構抗連續(xù)倒塌設計時 荷載組合的內力設計值可按下式確定 第3 12 6條 拆除構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌要求時 該構件表面附加60kN m2側向偶然作用標準值 構件承載力應滿足式 3 12 6 1 的要求 Rd Sd 3 12 6 1 Sd 1 2SGK 0 5SQK 1 3SBK 3 12 6 2 式中 dR 構件承載力設計值 按本規(guī)程3 8 1條計算 Sd 構件內力設計值 SGK 永久荷載標準值產生的構件內力 SQK 活荷載標準值產生的構件內力 SBK 側向偶然作用標準值產生的構件內力 本條參照美國國防部 DOD 制定的 建筑物最低反恐怖主義標準 UFC4 010 01 側向偶然作用進入整體結構計算 復核滿足該構件截面設計承載力要求 13 對于安全等級為一級或對風荷載比較敏感的高層建筑 承載力設計時 應按100年重現期的風壓值采用 正常使用極限狀態(tài)可采用基本風壓 50年重現期 見4 2 2條 第4 2 2條 基本風壓應按照現行國家標準 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009的規(guī)定采用 對于安全等級為一級的高層建筑以及對風荷載比較敏感的高層建筑 承載力設計時應按100年重現期的風壓值采用 強條 對風荷載是否敏感 主要與高層建筑的自振特性有關 目前尚無實用的劃分標準 一般情況下 對于設計使用年限為50年的高層建筑 房屋高度大于60m的高層建筑可按100年一遇的風壓值采用 對于房屋高度不超過60m的高層建筑 其基本風壓是否提高 可由設計人員根據實際情況確定 對于設計使用年限為50年的高層建筑 100年重現期的風荷載主要用于承載力極限狀態(tài)設計 正常使用極限狀態(tài) 如位移計算 也可采用50年重現期的風壓值 基本風壓 改為與廣東省標準一致 14 增加了橫風向風振效應計算要求 見4 2 8 4 2 9條 第4 2 8條 橫風向振動作用明顯的高層建筑 應考慮橫風向風振的影響 橫風向風振的計算范圍 方法及順風向與橫風向效應的組合方法應符合現行國家標準 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009的有關規(guī)定 當結構高寬比較大 結構頂點風速大于臨界風速時 可能引起較明顯的結構橫風向振動 甚至出現橫風向振動效應大于順風向作用效應的情況 因此做本條規(guī)定 結構橫風向振動問題比較復雜 與結構的形狀 剛度和風速都有一定關系 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009 2001對圓形截面結構的橫風向風振作出了規(guī)定 目前該規(guī)范正在進行修訂 將補充矩形截面結構橫風向風振的計算范圍和方法 當結構體型復雜時 宜通過空氣彈性模型的風洞試驗確定橫風向振動的等效風荷載 也可參考有關資料確定 一般情況下 高度超過200m的或自振周期超過5s的高層建筑 宜通過風洞試驗研究確定橫風向振動的影響 第4 2 9條 考慮橫風向風振影響時 結構主軸方向的側向位移應分別符合本規(guī)程3 7 3條的規(guī)定 橫風向效應與順風向效應是同時發(fā)生的 因此必須考慮兩者的效應組合 對于結構側向位移控制 仍可按同時考慮橫風向與順風向影響后的主軸方向位移確定 不必按矢量和的方向控制結構的層間位移 15 擴大了風洞試驗判斷確定風荷載的范圍 對復雜體型和風環(huán)境下風洞試驗取消了150m房屋高度的限制 見4 2 10條 第4 2 10條 房屋高度大于200m或有下列情況之一時 宜進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載 平面形狀或立面形狀復雜 立面開洞或連體建筑 周圍地形和環(huán)境較復雜 原條文表述 房屋高度大于150m 有下列情況之一時 對結構平面及立面形狀復雜 開洞或連體建筑及周圍地形環(huán)境復雜的結構 都建議進行風洞試驗 取消了原規(guī)程中150m以上才建議考慮的要求 對風洞試驗的結果 當其與規(guī)范建議荷載存在較大差距時 設計人員應進行分析判斷 合理確定建筑物的風荷載取值 因此將條文由原 采用風洞試驗確定建筑物的風荷載 改為 進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載 16 擴大了考慮豎向地震作用的范圍和計算要求 見4 3 2條和4 3 14 4 3 15條 第4 3 2條 高層建筑結構應按下列原則考慮地震作用 1一般情況下 應至少在結構兩個主軸方向分別考慮水平地震作用計算 有斜交抗側力構件的結構 當相交角度大于15 時 應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用 2質量與剛度分布明顯不對稱 不均勻的結構 應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響 其他情況 應計算單向水平地震作用下的扭轉影響 3高層建筑中的大跨度 長懸臂結構 7度 0 15g 8度抗震設計時應考慮豎向地震作用 49度抗震設計時應計算豎向地震作用 強條 本條增加了大跨度 長懸挑結構7度時也應考慮豎向地震作用的規(guī)定 大跨度指跨度大于24m的樓蓋結構 跨度大于8m的轉換結構 懸挑長度大于2m的懸挑結構 對高層建筑 由于豎向地震作用效應放大比較明顯 因此增加抗震設防烈度為7度 0 15g 時也考慮豎向地震作用計算 大跨度 長懸臂結構應驗算其自身及其支承部位結構的豎向地震效應 第4 3 14條 跨度大于24m的樓蓋結構 跨度大于12m的轉換結構和連體結構 懸挑長度大于5m的懸挑結構 結構豎向地震作用效應標準值宜采用時程分析方法或振型分解反應譜方法進行計算 時程分析計算時輸入的地震加速度最大值可按規(guī)定的水平輸入最大值的65 采用 反應譜分析時結構豎向地震影響系數最大值可按水平地震影響系數最大值的65 采用 但設計地震分組可按第一組采用 本條為新增條文 主要考慮目前高層建筑中較多采用大跨度和長懸挑結構 需要采用時程分析方法或反應譜方法進行豎向地震的分析 給出了反應譜和時程分析計算時需要的數據 反應譜采用水平反應譜的65 包括最大值和形狀參數 但認為豎向反應譜的特征周期與水平反應譜相比 尤其在遠震中距時 明顯小于水平反應譜 故本條規(guī)定 設計特征周期均按第一組采用 對處于發(fā)震斷裂10km以內的場地 其最大值可能接近于水平譜 特征周期小于水平譜 第4 3 15條 高層建筑中 大跨度結構 懸挑結構 轉換結構 連體結構的連接體的豎向地震作用標準值 不宜小于結構或構件承受的重力荷載代表值與表4 3 15所規(guī)定的豎向地震作用系數的乘積 其實就是原規(guī)范的 結構或構件承受的重力荷載代表值的10 20 等的另外一種表述 實質是一樣的 高層建筑中的大跨度 懸挑 轉換 連體結構的豎向地震作用大小與其所處的位置和支承結構的剛度都有一定關系 因此對于跨度較大 所處位置較高的情況 建議采用4 3 13 4 3 14條的規(guī)定進行計算 并且計算結果不宜小于本條規(guī)定的限值 4 3 13為類似底部剪力法的計算方法 跨度或懸挑長度不大于本規(guī)程第4 3 14條規(guī)定的大跨結構和懸挑結構 可按本條規(guī)定的地震作用系數乘以相應的重力荷載代表值作為豎向地震作用標準值 17 增加了多塔樓結構分塔樓模型計算要求 見5 1 15條 第5 1 15條 對多塔樓結構 宜按整體模型和各塔樓分開的模型分別計算 并采用較不利的結果進行結構設計 當塔樓周邊的裙樓超過兩跨時 分塔樓模型宜至少附帶兩跨的裙樓結構 本條為新增內容 增加了分塔樓模型計算要求 多塔樓結構振動形態(tài)復雜 整體模型計算有時不容易判斷結果的合理性 輔以分塔樓模型計算分析 取二者的不利結果進行設計較為妥當 18 增加了結構彈塑性分析有關要求 見5 5 1條 第5 5 1條 高層建筑混凝土結構進行彈塑性計算分析時 可根據實際工程情況采用靜力或動力時程分析方法 并應符合下列規(guī)定 1當采用結構抗震性能設計時 應根據本規(guī)程3 11節(jié)的有關規(guī)定預定結構的抗震性能目標 2梁 柱 斜撐 剪力墻 樓板等結構構件 應根據實際情況和分析精度要求采用合適的簡化模型 構件的幾何尺寸 混凝土構件所配的鋼筋和型鋼 混合結構的鋼構件應按實際情況參與計算 3應根據預定的結構抗震性能目標 合理取用鋼筋 鋼材 混凝土材料的力學性能指標以及本構關系 鋼筋和混凝土材料的本構關系可按現行國家標準 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010的有關規(guī)定采用 4應考慮幾何非線性影響 5進行動力彈塑性計算時 地面運動加速度時程的選取以及預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值應符合本規(guī)程第5 5 3條的規(guī)定 6應對計算結果的合理性進行分析和判斷 19 調整了結構作用組合的有關規(guī)定 增加了考慮結構設計使用年限的荷載調整系數 見5 6 1條 第5 6 1條 無地震作用組合且荷載與荷載效應按線性關系考慮時 荷載基本組合的效應設計值應按下式確定 5 6 1 考慮結構設計使用年限的荷載調整系數 設計使用年限為50年時取1 0 設計使用年限為100年時取1 1 20 第6章增加了樓梯間的設計要求 見6 1 4 6 1 5條 第6 1 4條 抗震設計時 框架結構的樓梯間應符合下列要求 1樓梯間的布置應盡量減小其造成結構平面不規(guī)則 2宜采用現澆鋼筋混凝土樓梯 樓梯結構應有足夠的抗倒塌能力 3當鋼筋混凝土樓梯與主體結構整體連接時 應考慮樓梯對地震作用及其效應的影響 并應對樓梯構件進行抗震承載力驗算 4宜采取構造措施減小樓梯對主體結構的影響 本條為新增加內容 根據震害調查的情況 框架結構中的樓梯及周邊構件破壞嚴重 本次修訂增加了樓梯的抗震設計要求 在框架結構中 鋼筋混凝土樓梯自身的剛度對結構地震作用和地震反應有著較大的影響 若其位置布置不當會造成結構平面不規(guī)則 抗震設計時應盡量避免出現這種情況 抗震設計時 樓梯間為主要疏散通道 其結構應有足夠的抗倒塌能力 樓梯應作為結構構件進行設計 框架結構中樓梯構件的組合內力設計值應包括與地震作用效應的組合 樓梯梁 柱的抗震等級可與所在的框架結構相同 震害調查中發(fā)現框架結構中的樓梯板破壞嚴重 被拉斷的情況非常普遍 設計中需注意加強構造措施并宜采用雙層配筋 第6 1 5條 抗震設計時 砌體填充墻及隔墻應具有自身穩(wěn)定性 并應符合下列要求 4樓梯間采用砌體填充墻時 應設置間距不大于層高且不大于4米的鋼筋混凝土構造柱并采用鋼絲網砂漿面層加強 21 修改了框架結構 強柱弱梁 的設計要求 見6 2 1 6 2 2條 第6 2 1條 抗震設計時 除頂層 柱軸壓比小于0 15者及框支梁柱節(jié)點外 框架的梁 柱節(jié)點處考慮地震作用組合的柱端彎矩設計值應符合下列要求 1一級框架結構及9度時的框架 6 2 1 1 2其他情況 6 2 1 2 柱端彎矩增大系數 對框架結構 二 三級分別取1 5和1 3 對其他結構中的框架 一 二 三 四級分別取1 4 1 2 1 1和1 1 原規(guī)范為 柱端彎矩增大系數 c 一 二 三級分別取1 4 1 2和1 1 且式6 2 1 1和式6 2 1 2的順序也做了調整 本次修訂對 強柱弱梁 的要求進行了調整 提高了框架結構的要求 對二 三級框架結構柱端彎矩增大系數由原規(guī)程的1 2 1 1分別提高到1 5 1 3 因本規(guī)程框架結構不含四級 故取消四級的有關要求 一級框架結構和9度時的框架應按實配鋼筋進行強柱弱梁的調整 無需同時滿足 6 2 1 2 式的要求 當樓板與梁整體現澆時 板內配筋對梁的抗彎承載力有相當影響 因此本次修訂增加了在計算梁端實際配筋面積時 應計入梁有效翼緣寬度范圍內樓板鋼筋的要求 至于梁的有效翼緣寬度取值 各國規(guī)范也不盡相同 本規(guī)程建議為梁兩側各6倍板厚 本次修訂對二 三級框架結構僅提高了柱端彎矩增大系數 未要求采用實配反算 但當框架梁是按最小配筋的構造要求配筋時 為避免出現因梁的實際受彎承載力與彎矩設計值相差太多而無法實現強柱弱梁的情況 宜采用實配反算的方法確定柱子的受彎承載力設計 此時條文6 2 1 1公式中的系數1 2可適當降低 第6 2 2條 抗震設計時 一 二 三級框架結構的底層柱底截面的彎矩設計值 應分別采用考慮地震作用組合的彎矩值與增大系數1 7 1 5 1 3的乘積 底層框架柱縱向鋼筋應按上 下端的不利情況配置 研究表明 框架結構的底層柱下端 在強震下不能避免出現塑性鉸 為了提高抗震安全度 將框架結構底層柱下端彎矩設計值乘以增大系數 以加強底層柱下端的實際受彎承載力 推遲塑性鉸的出現 本次修訂進一步提高了增大系數的取值 一 二 三級增大系數由原規(guī)程的1 5 1 25 1 15分別調整為1 7 1 5 1 3 增大系數只適用于框架結構 對其他結構類型中的框架 不作此要求 22 修改柱 強剪弱彎 的設計規(guī)定 見6 2 3條 第6 2 3條 抗震設計的框架柱 框支柱端部截面的剪力設計值 一 二 三 四級時應按下列公式計算 1一級框架結構和9度時的框架 6 2 3 1 2其他情況 6 2 3 2 柱端剪力增大系數 對框架結構 二 三級分別取1 3 1 2 對其他結構類型的框架 一 二級分別取1 4和1 2 三 四級均取1 1 本次修訂對剪力放大系數作了調整 提高了框架結構的要求 二 三級時柱端剪力增大系數由原規(guī)程的1 2 1 1分別提高到1 3 1 2 對其他情況的框架擴大了進行 強剪弱彎 的范圍 要求四級框架柱也要增大 23 增加了三級框架節(jié)點的抗震受剪承載力驗算要求 取消了原規(guī)程的附錄C 見6 2 7條 第6 2 7條 抗震設計時 一 二 三級框架的節(jié)點核心區(qū)應進行抗震驗算 四級框架節(jié)點可不進行抗震驗算 各抗震等級的框架節(jié)點均應符合構造措施的要求 增加了三級框架節(jié)點的驗算要求 取消了原規(guī)中 各抗震等級的頂層端節(jié)點核心區(qū) 可不進行抗震驗算 的規(guī)定及原規(guī)程的附錄C 節(jié)點核心區(qū)的驗算應符合現行國家標準 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010的有關規(guī)定 24 梁端最大配筋率不再作為強制性條文 給出梁端箍筋加密區(qū)箍筋間距可以放松的條件 見6 3 2 6 3 3條 第6 3 2條 框架梁設計應符合下列要求 表注2為新增加內容 主要為了便于施工并保證混凝土質量 主要考慮當箍筋直徑較大且肢數較多時 箍筋的凈距偏小不利于混凝土的澆筑 故將箍筋的間距適當放寬 強條 第6 3 3條 梁的縱向鋼筋配置 尚應符合下列規(guī)定 1抗震設計時 梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2 5 不應大于2 75 當梁端受拉鋼筋的配筋率大于2 5 時 受壓鋼筋的配筋率不應小于受拉鋼筋的一半 梁的縱向鋼筋最大配筋率不再作為強制性條文 不應大于2 5 改為 不宜大于2 5 2沿梁全長頂面和底面應至少各配置兩根縱向配筋 一 二級抗震設計時鋼筋直徑不應小于14mm 且分別不應小于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的1 4 三 四級抗震設計和非抗震設計時鋼筋直徑不應小于12mm 本款未作修改 3一 二 三級抗震等級的框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋的直徑 對矩形截面柱 不宜大于柱在該方向截面尺寸的1 20 對圓形截面柱 不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的1 20 第1款做了部分修改 根據國外試驗資料 受彎構件的延性隨其配筋率的提高而降低 但當配置不少于受拉鋼筋50 的受壓鋼筋時 其延性可以與低配筋率的構件相當 新西蘭規(guī)范規(guī)定 當受彎構件的壓區(qū)鋼筋大于拉區(qū)鋼筋的50 時 受拉鋼筋配筋率不大于2 5 的規(guī)定可以適當放松 當受壓鋼筋不少于受拉鋼筋的75 時 其受拉鋼筋配筋率可提高30 也即配筋率可放寬至3 25 因此本次修訂規(guī)定 當受壓鋼筋不小于受拉鋼筋的0 5倍時 受拉鋼筋的配筋率可提高至2 75 本條第3款的規(guī)定主要是防止梁在反復荷載作用時鋼筋滑移 本次修訂增加了對三級框架的要求 25 加大了柱截面基本構造尺寸要求 見6 4 1條 第6 4 1條 柱截面尺寸宜符合下列要求 1矩形截面柱的邊長 非抗震設計時不宜小于250mm 抗震設計時 四級不宜小于300mm 一 二 三級時不宜小于400mm 圓柱直徑 非抗震和四級抗震設計時不宜小于350mm 一 二 三級時不宜小于450mm 2柱剪跨比宜大于2 3柱截面高寬比不宜大于3 考慮到抗震安全 本次修訂提高了抗震設計時對柱截面最小尺寸的要求 一 二 三級抗震設計時 矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改為400mm 圓柱最小直徑由350mm改為450mm 26 調整了框架柱軸壓比規(guī)定 對框架結構及四級抗震等級柱提出更高要求 見6 4 2條 第6 4 2條 抗震設計時 鋼筋混凝土柱軸壓比不宜超過表6 4 2的規(guī)定 對于IV類場地上較高的高層建筑 其軸壓比限值應適當減小 抗震設計時 限制框架柱的軸壓比主要是為了保證柱的延性要求 本條中 對不同結構體系中的柱提出了不同的軸壓比限值 本次修訂對部分柱軸壓比限值進行了調整 并增加了四級抗震的軸壓比限值 框架結構比原限值降低0 05 框架 剪力墻等結構類型中的三級框架柱限值降低了0 05 當采用設置配筋芯柱的方式放寬柱軸壓比限值時 配筋芯柱的截面尺寸可參照以下原則確定 1當柱截面為矩形時 配筋芯柱也可采用矩形截面 其邊長可取柱截面相應邊長的1 2 2當柱截面為正方形或圓形時 配筋芯柱宜采用圓形 其直徑可取柱截面邊長或直徑的1 2 條文所說的 較高的高層建筑 是指 高于30m的框架結構或高于60m的其他結構體系的混凝土房屋建筑 27 調整了柱最小配筋率要求 給出一級柱端箍筋加密區(qū)箍筋間距可以放松的條件 見6 4 3條 第6 4 3條 柱縱向鋼筋和箍筋配置應符合下列要求 1柱全部縱向鋼筋的配筋率 不應小于表6 4 3 1的規(guī)定值 且柱截面每一側縱向鋼筋配筋率不應小于0 2 抗震設計時 對 類場地上較高的高層建筑 表中數值應增加0 1 調整了所有框支柱 框架結構柱最小配筋率的規(guī)定 2抗震設計時 柱箍筋在規(guī)定的范圍內應加密 加密區(qū)的箍筋間距和直徑 應符合下列要求 2 一級框架柱的箍筋直徑大于12mm且箍筋肢距小于150mm及二級框架柱箍筋直徑不小于10mm 肢距不大于200mm時 除柱根外最大間距應允許采用150mm 三級框架柱的截面尺寸不大于400mm時 箍筋最小直徑應允許采用6mm 四級框架柱的剪跨比不大于2或柱中全部縱向鋼筋的配筋率大于3 時 箍筋直徑不應小于8mm 第2款增加了第2項規(guī)定 主要考慮當箍筋直徑較大且肢數較多時 箍筋的凈距偏小不利于混凝土的澆筑 故將箍筋的間距適當放寬 以便于施工和保證混凝土的澆筑質量 但應注意 箍筋的間距放寬后 柱的體積配箍率仍需滿足本規(guī)程的相關要求 28 調整了短肢剪力墻的設計要求 見7 1 7條 7 2 2條 第7 1 7條 抗震設計時 高層建筑結構不應全部采用短肢剪力墻 當采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構時 應符合下列要求 1在規(guī)定的水平地震作用下 短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不宜大于結構底部總地震傾覆力矩的50 2房屋適用高度應比本規(guī)程表3 3 2 1規(guī)定的剪力墻結構的最大適用高度適當降低 7度和8度時分別不宜大于100m和80m B級高度高層建筑以及抗震設防烈度為9度的A級高度高層建筑 不宜布置短肢剪力墻 不應采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構 注 1短肢剪力墻是指截面厚度不大于300mm 各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墻 2具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構是指 在規(guī)定的水平地震作用下 短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不小于結構底部總地震傾覆力矩的30 的剪力墻結構 對于L T 十字形剪力墻 兩個方向的墻肢高度與厚度之比最大值4 8時 才為短肢剪力墻 當洞口較小且連梁剛度較大 剪力墻的受力接近整體小開口墻時 可按整體墻長度判斷是否屬于短肢剪力墻 第7 2 2條 抗震設計時 短肢剪力墻的設計應符合下列要求 1短肢剪力墻截面厚度除應符合本規(guī)程第7 2 1條的要求外 尚不應小于180mm 最小厚度改為180mm 較原規(guī)程有所降低 2一 二 三級短肢剪力墻的軸壓比 分別不宜大于0 45 0 50 0 55 較原規(guī)范各減小0 05 一字形截面短肢剪力墻的軸壓比限值應相應減少0 1 在0 45 0 50 0 55的基礎上再減少 3短肢剪力墻的底部加強部位的應按本節(jié)7 2 6條調整剪力設計值 其他各層一 二 三級短肢剪力墻的剪力設計值應分別乘以增大系數1 4 1 2和1 1 增加了三級的放大要求 4短肢剪力墻邊緣構件的設置應符合本規(guī)程第7 2 14條的要求 5短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配筋率 底部加強部位一 二級不宜小于1 2 三級不宜小于1 0 其他部位一 二級不宜小于1 0 三級不宜小于0 8 增加了三級的要求 6不宜采用一字型短肢剪力墻 不應在一字形短肢剪力墻布置平面外與之相交的單側樓面梁 不宜改為不應 本條是原規(guī)程7 1 2條部分內容的修改 完善 不論是否短肢剪力墻較多的剪力墻結構 所有短肢剪力