龍門吊軌道梁受力驗(yàn)算

1 1 編制依據(jù) 編制依據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)基本原理 結(jié)構(gòu)力學(xué) 建筑施工計(jì)算手冊(cè) 簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè) 2 2 工程概況 工程概況 本站為鄭州市軌道交通 6 號(hào)線京廣中路站 車站全場(chǎng) 166 2 米 標(biāo)準(zhǔn)段寬 22 5 米 兩端端頭井長(zhǎng) 14 8 米 寬 25 5 米 本站計(jì)劃安 裝一臺(tái) 10 10t 龍門吊 作為垂直運(yùn)輸所用 以配合現(xiàn)場(chǎng)施工 其軌 道基礎(chǔ)直接采用車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)冠梁 由于兩端端頭井較標(biāo)準(zhǔn)段較寬 故在端頭井處需設(shè)置兩道軌道梁 以便龍門吊能夠在端頭井上工作 3 3 軌道梁設(shè)計(jì) 軌道梁設(shè)計(jì) 3 13 1 軌道梁布置軌道梁布置 軌道梁布置在端頭井兩側(cè)冠梁上 并往南側(cè)偏 300mm 如圖 3 1 和圖 3 2 所示 圖 3 1 1 軌道梁平面布置圖 圖 3 1 2 軌道梁縱斷面布置圖 3 23 2 軌道梁截面設(shè)計(jì)軌道梁截面設(shè)計(jì) 本站龍門吊軌道梁是由 2 根 63c 工字鋼及兩塊鋼板焊接形成 其截面如圖 3 2 1 所示 圖 3 2 1 軌道梁截面圖 彈性模量 Pa 9 10210 E 慣性矩 cm4102250 工x I cm4 76 5 12 2 140 12 33 bh Ix板 移心后的鋼板慣性矩 cm444 494652 140 1 3276 5 22 AaII xx板 移心 板 組合后的 2 工 63c 工字鋼慣性矩 cm488 30343022 移心 板工xx III 3 33 3 軌道梁計(jì)算模型軌道梁計(jì)算模型 車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)連續(xù)梁冠梁設(shè)計(jì)成軌道梁的受力支柱 跨度 14 8m 計(jì)算模型見圖 3 3 1 圖 3 3 1 軌道梁計(jì)算模型 圖 3 3 2 軌道梁計(jì)算模型 計(jì)算器計(jì)算模型 4 4 軌道梁驗(yàn)算 軌道梁驗(yàn)算 4 14 1 截面彎矩計(jì)算截面彎矩計(jì)算 軌道梁各截面彎矩由梁外受力 龍門吊工作時(shí)對(duì)軌道梁所施加 的力 龍門吊最大輪軌 16 7t 和軌道梁自重兩個(gè)方面共同作用形成 63c 工字鋼理論重量 141 189Kg m 12mm 厚 400mm 寬鋼板理論重量 Kg m68 37012 0 4 01085 7 3 鋼板理論重量 7 85g cm3 N m38 357710 268 372189 141 q N1670001010 7 16 3 F 兩支座處的支座反力 N612 193472 2 16700028 1438 3577 2 2 21 Fql FF 依次計(jì)算軌道梁各截面彎矩 N m212 727337 2 2 1 111 ql lFM N m664 749248 2 12 2 2 212 llF ql lFM N m212 727337 2 13 2 3 313 llF ql lFM 其彎矩圖如圖 4 1 1 所示 圖 4 1 1 軌道梁彎矩圖 計(jì)算器計(jì)算模型 由上圖可知 軌道梁理論上的最大彎矩為 N m664 749248 max M 在龍門吊工作過程中 考慮設(shè)備動(dòng)荷載和結(jié)構(gòu)安全 分別取系 數(shù) 1 4 和 1 2 從而可計(jì)算出龍門吊實(shí)際最大彎矩 N m756 12587372 14 1 maxmax MM實(shí) 所需截面抵抗矩 cm359 5854 10215 10756 1258737 2 2 m f M W 抗彎強(qiáng)度 Q235 的抗彎強(qiáng)度 215N mm2 m f 通過計(jì)算得出 cm359 5854659623298 x W 所以 滿足要求 4 24 2 端頭抗剪計(jì)算端頭抗剪計(jì)算 端頭支座剪力 N61 193472 1 FV 見圖 4 2 1 軌道梁剪力圖 圖 4 2 1 軌道梁剪力圖 計(jì)算器計(jì)算模型 軌道梁抗剪強(qiáng)度 N61 193472570000012510456 2 v fAV 所以 滿足要求 4 34 3 撓度計(jì)算撓度計(jì)算 撓度計(jì)算模型見圖 3 3 1 軌道梁位移計(jì)算見圖 4 3 1 圖 4 3 1 軌道梁位移計(jì)算圖 計(jì)算器計(jì)算模型 軌道梁最大撓度 43 24 2