地鐵圍護結構施工方案

目 錄1 編制依據12 工程概況12.1工程概述12.2設計概況22.3地質概況22.3.1工程地質22.3.2水文地質42.4周邊環(huán)境情況62.5主要工程量63 工程重難點分析73.1工程重點73.1.1周邊建筑物密集，拆遷量大是施工重難點73.1.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制是施工的重難點73.2工程難點及采取的措施73.2.1周邊建筑物密集，拆遷量大主要應對措施73.2.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制主要應對措施84 施工進度計劃85 主要施工方案95.1三軸攪拌樁槽壁加固方案95.1.1三軸攪拌樁施工工藝95.1.2三軸攪拌樁施工主要技術參數115.1.3三軸攪拌樁的質量檢驗要求115.1.4三軸攪拌樁常見質量問題的分析與處理125.2地連墻施工方案125.2.1導墻施工135.2.2泥漿制備與調整165.2.3成槽施工215.2.4刷壁225.2.5清底換漿245.2.6鋼筋籠制作和吊裝255.2.7混凝土灌注275.2.8反力箱頂拔285.3三軸攪拌樁土體加固方案285.3.1施工工藝參數285.3.2硬化場地、開挖基槽、設置定位架295.3.3樁機就位、制漿、攪拌施工295.3.4三軸攪拌樁具體施工工藝305.3.5常見質量問題的分析與處理325.3.6質量控制標準325.4立柱樁施工335.4.1格構柱制作與安裝335.4.2格構柱加工工藝335.4.3格構柱安裝步驟及工藝要求355.4.4格構柱吊放安裝365.5冠梁及混凝土支撐施工方案385.5.1主要施工參數385.5.2工藝流程385.5.3施工方法395.5.4質量標準426 配置計劃446.1勞動力配置計劃446.2材料配置計劃456.3機械設備配置計劃457 施工安全保證措施467.1組織保證467.2用電安全措施477.3施工現場防護措施477.4機械操作安全措施477.5夜間施工措施488 其他技術保證措施488.1質量保證措施488.2文明施工措施498.3環(huán)境保護措施509 附件511 編制依據建設工程施工現場環(huán)境與衛(wèi)生標準JGJ146-2013；國家和福州市及建筑行業(yè)有關地鐵、市政工程的施工技術、驗收、安全生產、行業(yè)管理的規(guī)范、規(guī)程、文件； 施工設計圖紙及其他收集的工程資料；福州市地鐵施工標準化管理指南：安全文明施工與工地建設；福州市建設工程施工現場安全質量文明考核辦法；現場施工調查報告；中鐵四局集團城軌分公司安全文明施工標準化手冊；上海市隧道工程軌道交通設計研究院、北京城建設計發(fā)展集團股份有限公司、中設設計集團股份有限公司印發(fā)的車站、交通導改施工圖；上級部門批復的交通疏解及管線遷圖及相關說明；國家和福州市及建筑行業(yè)有關地鐵、市政工程的施工技術、驗收、安全生產、行業(yè)管理的規(guī)范、規(guī)程、文件福州市軌道交通6號線2標段2工區(qū)招標文件及投標文件；與業(yè)主簽訂的施工承包合同及相關的會議紀要；本工程項目施工技術調查報告；本行業(yè)工法及先進成熟的施工技術；我公司在深圳地鐵、廣州地鐵、上海地鐵、北京地鐵、蘇州地鐵、昆明地鐵、成都地鐵等其它類似地下工程的施工經驗。排序先是國家標注、規(guī)范，然后在到省、市規(guī)范最后到業(yè)主、建投、公司相關文件2 工程概況2.1工程概述福州市軌道交通6號線工程土建施工總承包第2標段（施工總承包）二工區(qū)位于福州長樂市，項目包括一站兩區(qū)間兩座橋，分別為鄭和站、航城站鄭和站區(qū)間、鄭和站十洋站區(qū)間、鄭和橋、延瑞橋。車站采用明挖法施工，區(qū)間采用盾構法施工，橋梁均為拆復施工。圖2.1-1標段概況示意圖2.2設計概況鄭和站位于鄭和西路和會堂路交叉口西側，沿鄭和西路呈東西向布置，為地下二層雙柱三跨島式車站，長292m，寬21.7m，車站總建筑面積17861.2m，深約16.9319.21m。設2組風亭、3個出入口、2個消防出入口、1組出地面無障礙電梯。車站采用明挖法施工，圍護結構為800mm厚地下連續(xù)墻，標準段及擴大段豎向設置四道支撐，第一道為1000*800mm鋼筋混凝土支撐，其余為609鋼支撐和一道換撐；端頭井豎向均設置四道支撐，第一道為鋼筋混凝土支撐，其余三道支撐及一道換撐（擴大端）均為800鋼支撐。 圖2.2-1鄭和站平面示意圖2.3地質概況2.3.1工程地質本車站工程地質條件如下：淤泥夾砂、淤泥質土、（含泥）中粗砂層；基坑結構側壁為淤泥夾砂、淤泥質土、雜填土層。表2.3.1-1 鄭和站地質概況巖土名稱地 層 描 述人工填土層Q4ml雜填土顏色較雜，主要呈灰色、灰黃色、褐黃色，稍濕濕，稍密中密。均勻性較差，主要為人工堆填的黏性土、碎石、磚塊、砼塊等建筑垃圾，局部含少量中粗砂，硬雜質含量大于40%，欠壓實稍壓實。層底埋深2.36.1m。層厚2.36.1m，平均厚度3.3m。填石雜色，硬，稍濕，稍密中密。以碎石塊為主，巖性以花崗巖和凝灰?guī)r為主，中微風化，為人工早期拋填而成，大部分欠壓實稍壓實，填石粒徑一般為555cm，最大粒徑120cm，填石含量約6090%，空隙由填砂及黏土充填，局部填砂及黏土含量較大，堆填不均勻，層底埋深2.14.4m，厚度2.14.4m，平均厚度3.16m。海陸交互層Q4mc黏土呈黃褐色、灰黃色、灰色等，可塑為主，濕，含鐵錳結核等氧化物，局部夾少量碎石，捻面叫光滑，有光澤，無搖振反應，干強度與韌性中等，黏性一般。層底埋深2.13m，層底埋深3.24.3m，層厚0.61.4m，平均厚度0.96m。海積層Q4m淤泥質土呈深灰色，流塑，飽和，以粘粒為主，部分夾少量薄層細砂或混有少量砂，局部含有腐殖質，有腥臭味，搖振反應慢，有光澤，捻面光滑，干強度及韌性中等。層頂埋深2.36.1m，層底面深4.57.8m，層厚1.14.6m，平均厚度2.72m。淤泥質粉細砂交互層呈深灰色，松散狀態(tài)，飽和，淤泥與砂呈韻律沉積，層狀砂厚約2-30mm，部分表現為砂團狀，多為粉細砂，部分為中西砂，與淤泥的厚度比約為1/33之間。層頂埋深4.59.8m，層底埋深7.4517.9m，層厚1.4511.9m，平均厚度5.96m。淤泥夾砂呈深灰色，流塑可塑，飽和，以粘粒為主，多混粉細砂團或夾 220mm 粉細砂 層，層狀砂與淤泥厚度比為 1/10-1/3，局部含有腐爛植物碎屑，有腥臭味，搖振反應中 等，無光澤，干強度及韌性低。層頂埋深為4.917.9m，層底埋深為7.921.2m，層厚為1.715.1m，平均厚度8.79。（含泥）粉砂呈深灰色，稍密狀為主，局部松散或中密，飽和，主要成份為石英，以粉砂為 主，另含淤泥質及少量有機質，級配不良。本層大部分以中薄層狀或透鏡體狀零星分布為主。層面埋深為9.910.9m，層厚為1m。海積層Q3m（泥質）粉砂局部表現為（泥質）中砂，呈淺黃、淺灰、灰綠等，松散稍密狀為主，飽和，主要成份為石英，粒徑較均勻，含較多粘粒，局部含淤泥質，級配不良。層頂埋深為25.330.45m，層底埋深為26.832.6m，層厚為0.504.8m。淤泥夾砂呈深灰色，流塑-軟塑，飽和，以粘粒為主，多混粉細砂團或夾 220mm 粉細砂 層，層狀砂與淤泥厚度比為 1/10-1/3，局部含有腐爛植物碎屑，有腥臭味，搖振反應中 等，無光澤，干強度及韌性低。層頂埋深為19.45-21.2m，層底埋深為24.631m，層厚為4.111.55m，平均厚度為11.66m。龍海組沖積洪積層Q3m/Q3al+pl(含砂)粉質粘土呈灰綠、灰黃色等色，可塑硬塑，很濕，含有一定量的砂粒，局部夾少量礫石，捻面不夠光滑，少有光澤，無搖振反應，干強度與韌性相對較差，粘性一般，土質不均。層頂埋深為24.631m，層底埋深為2732.3m，層厚為1.17.4m，平均厚度為3.01。(含泥)粗中砂呈淺黃色、淺灰色、灰黃色等，飽和，中密為主，局部稍密，主要成份為石英，粒徑不均勻，以粗砂和中砂為主，含有少量圓礫、卵石。中下部多為礫石，局部相變?yōu)椋ê啵┥暗[、（含泥）圓礫。層頂埋深為26.132.6m，層底埋深為29.436.9m，層厚為1.27.4m，平均厚度為3.63m。淤泥質土呈深灰色，流塑，飽和，以粘粒為主，偶混有少量粉細砂或夾薄層粉細砂，局部含腐爛植物碎屑，有腥臭味，搖振反應慢，有光澤，捻面光滑，干強度及韌性中等。層頂埋深為29.936.9m，層底埋深為34.743.1m，層厚為2.711.2m，平均厚度為6.7m。(含砂)粉質粘土呈淺灰、灰黃色等色，硬塑，很濕，含有一定量的礫石，捻面不夠光滑，少有光澤，無搖振反應，干強度與韌性相對較差，粘性較差，土質不均。層頂埋深為34.742.1m，層底埋深為3644.3m，層厚為0.53m，平均厚度為1.6m。（泥質）礫粗砂呈灰白色、灰黃色等，飽和，稍密中密，主要成分為石英，粒徑不均勻以粗砂、礫砂為主，局部夾有卵石。層頂埋深為37.843.1m，層底埋深為4045m，層厚為0.73.8m，平均厚度為2.08m。（含泥）卵石淺灰色，中密-密實，飽和，卵石多呈橢球狀，磨圓度較好，含石英及長石，中等風化，粒徑一般為 3-10 cm，最大粒徑18cm，含量為 5585%，間隙主要由泥質、礫砂填充。層頂埋深為40.741.8m，層底埋深為42.944.4m，層厚為1.62.6m，平均厚度為2.13m。巖石全風化帶J3n強風化凝灰?guī)r（砂土狀）呈灰白色，灰黃色，含少量石英顆粒,風化強烈，原巖組織結構已大部分風化破 壞，巖芯多呈砂土狀，遇水易軟化、崩解，母巖為凝灰?guī)r。本層巖石堅硬程度屬軟巖， 巖體完整性等級屬破碎，巖體基本質量等級分類屬類。層頂埋深為30.835.3m，層底埋深為3543.88m，層厚為2.78.58m，平均厚度為5.9m。強風化凝灰?guī)r（碎塊狀）淺呈灰白色，灰黃色，進尺有響聲，巖石風化強烈，巖石結構破壞嚴重，巖芯主要呈碎塊狀，巖塊敲擊易碎，母巖為凝灰?guī)r。巖石堅硬程度屬軟巖較軟巖，巖體完整性等級屬較破碎破碎，巖體基本質量等級分類屬類。層頂埋深為3545m，層底埋深為38.547.14m，層厚為0.56.14m，平均厚度為2.67m。巖石微風化帶J3n 微風化花崗巖呈灰、灰綠色，塊狀構造，巖芯以長柱狀為主，部分短柱狀，長度一般為 15- 40cm，RQD=6090，巖芯采取率 TCR 為 90-100%，原巖結構清晰可辨。巖石堅硬程度屬 較硬巖-堅硬巖，巖體完整性等級屬較完整-較破碎，巖體基本質量等級分類屬 II類。層頂埋深為38.545.8m，層底埋深為44.1250.5m，層厚為0.988.9m，平均厚度為3.62m。2.3.2水文地質（1）地表水本站擬建工程場地西側約30m處為上洞河。上洞河寬度約20m，長約500m，水深約23m，河底高程約3.03.5m，水位高程為3.004.50m?？辈靾蟾娼沂荆隙春雍铀c淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、 (含泥)粉砂、淤泥夾砂中的孔隙承壓水有直接水力聯系，與下部(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承壓水層水力聯系微弱，與（泥質）礫粗砂、（含泥）卵石承壓含水層及強風化凝灰?guī)r（碎塊狀）孔隙裂隙承壓水層無水力聯系。（2）地下水勘察報告揭示的地下水按埋藏條件包含上層滯水和承壓水兩種類型。其中承壓水按賦存介質又可分為松散巖類孔隙承壓水和基巖孔隙裂隙承壓水。上層滯水第四系表層的人工填土中地下水主要為上層滯水，其透水性一般，填土層由于物質組成變化較大，滲透性變化大，當填土層以碎塊石為主時，富水性、滲透性較好；當填土成分主要為黏性土混少量碎石時，富水性、透水性及滲透性相對較差。上層滯水的水位和水量隨季節(jié)變化較大，雨季上層滯水水量較豐富，枯季水量變小。該層與地表水水力聯系密切，對工程和環(huán)境的影響一般。承壓水a、松散巖類孔隙承壓水松散巖類孔隙承壓水主要包括： 淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、(泥質)粉砂、淤泥夾砂、(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂、(泥質)礫粗砂、(含泥)卵石。其含水性能與砂的形狀、大小、顆粒級配及粘粒含量等有密切關系。承壓水層對工程建設的影響較大，特別是對樁基施工和基坑開挖有較大影響，淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、 (含泥)粉砂、淤泥夾砂中的孔隙承壓水與上洞河有直接水力聯系，(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承壓水層與上洞河水力聯系微弱，（泥質）礫粗砂、（含泥）卵石承壓含水層與上洞河無水力聯系，建議建立長期水文觀測孔，在施工過程中隨時掌握水位變化情況。b、孔隙裂隙承壓水孔隙裂隙承壓水主要賦存于深部凝灰?guī)r的強風化帶中。其含水性能與以上各地層中砂的形狀、大小、顆粒級配及黏粒含量，以及母巖的原生、次生節(jié)理裂隙等有密切關系。c、構造裂隙承壓水構造裂隙水主要賦存于深部凝灰?guī)r的中-微風化帶中，由于裂隙張開和密集程度、連通及充填情況都很不均勻，所以構造裂隙水的埋藏、分布及水動力特征非常不均勻，主要受巖性和地質構造控制，透水性及富水性一般較弱，補給來源主要為含水層側向補給和上部含水層垂直補給，具承壓性。本站點的構造裂隙水均埋藏較大，基巖含水量一般，對本工程影響相對較小。（3）地下水位勘察報告揭示，勘察范圍內所有鉆孔均遇見地下水。勘察時測得鉆孔中初見水位埋深為2.204.10m，初見水位標高為2.505.15m；穩(wěn)定水位埋深為1.603.20m，穩(wěn)定水位標高為3.275.54m。車站范圍內的各含水地層水位見下表2.3.2-1各含水層水位表：表2.3.2-1各含水層水位表2.4周邊環(huán)境情況鄭和站主要沿鄭和西路敷設，線路兩側建筑密集，圍護結構施工前需將車站南側長樂市檔案館、圖書館、總工會、活動中心等建構筑物拆除。北側建構筑物主要有蔚藍國際小區(qū)，距郵電小區(qū)、中國電信大樓等，建筑物距車站圍護結構邊最小距離為9米。車站與周圍構（建）筑物位置關系如圖2.4-1所示。圖2.4-1 鄭和站與周圍構（建）筑物位置關系圖2.5主要工程量表2.5-1鄭和站圍護結構主要工程數量表序號項目名稱項目特征單位數量備注1地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻幅1192鋼筋t3649.6 3工字鋼t586.8 4混凝土水下C40m22245.7 5立柱樁鋼筋t95.5 6混凝土水下C40m912.4 7抗拔樁鋼筋t13.3 8混凝土水下C40m127.5 9槽壁加固三軸攪拌樁強加固水泥參量20%m31727.0 10三軸攪拌樁弱加固水泥參量8%m2014.7 11基底及基坑內加固三軸攪拌樁強加固水泥參量20%m17335.4 12三軸攪拌樁弱加固水泥參量8%m64700.8 3 工程重難點分析3.1工程重點3.1.1周邊建筑物密集，拆遷量大是施工重難點鄭和站位于鄭和西路和會堂路交叉口西側，沿鄭和西路呈東西向布置，與遠期8號線“L型”通道換乘。車站周邊建筑密集，距離車站主體基坑最近約3.6m，車站施工需要拆除長樂市檔案館、圖書館、婦女聯合會等建筑物。配合甲方，快速征拆；盡快完成管線遷改，場地三通一平，交通疏解等前期工程是工程順利開工的關鍵。3.1.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制是施工的重難點鄭和站（全長292m，基坑寬21.530.25m，深16.819.1m）位于長樂市鄭和西路下方，車站周邊建筑物密集，基坑開挖范圍內主要為填石淤泥質土、淤泥夾砂等軟土，軟土特性對基坑開挖時空效應要求高；基底主要為淤泥及淤泥質土，對基坑承載力影響較大。在軟土地層深基坑施工中，如何保證圍護結構施工質量、控制深基坑穩(wěn)定性及未來車站運營安全是本工程的難點之一。3.2工程難點及采取的措施3.2.1周邊建筑物密集，拆遷量大主要應對措施目前征地拆遷主要問題是拆遷進度及征拆范圍問題，項目已與業(yè)主和征拆單位取得聯系。針對征地拆遷的難度擬采取以下措施：（1）積極主動聯系中鐵建投公司前期工程部，配合地鐵公司征拆工作的人員，全面參與到前期的工程。同時充分發(fā)揮我公司與福州地區(qū)的前期工程實施單位、地鐵公司拆遷部等建立的良好工作和協調關系，全力完成前期工程。（2）結合現場實際情況，積極配合前期工程的設計，對征地拆遷、交通疏解、管線遷改等方案進行優(yōu)化和深化。拆遷一段、圍擋一段，為快速開工創(chuàng)造條件。（3）進場之后，與周邊社區(qū)和地塊商鋪積極聯系，保持溝通，講述地鐵施工為市民出行等帶來的實惠及對區(qū)域經濟的發(fā)展等為拆遷創(chuàng)造良好的氛圍和環(huán)境。3.2.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制主要應對措施針對鄭和站軟土深基坑開挖過程中基坑穩(wěn)定和安全控制的主要措施有：（1）加強圍護結構止水效果和內支撐。車站圍護結構采用800地連墻（地連墻采取槽壁加固）；設三道內支撐（端頭井設四道），第一道為鋼筋混凝土支撐，二、三道為鋼管支撐。（2）加大軟基處理范圍?；臃秶鷥溶浲吝M行抽條加固，基底加固深度不小于3m。（3）將基坑分成三部分施工，先兩端、后中間，待兩端主體結構施工完畢并覆土后，再開挖施工中間部分?；娱_挖先撐后挖，開挖到底后迅速施工墊層及底板。施工中加強對車站水平側移及沉降監(jiān)測，及時反饋信息指導施工。（4）施工過程中嚴格按照設計圖紙和相關規(guī)范進行地下連續(xù)墻、混凝土支撐及鋼支撐架設的施工，保證圍護結構的施工質量合格，從而確?；娱_挖過程中基坑的安全。（5）地下連續(xù)墻清槽結束后，對孔底泥漿及槽深進行檢測，如果測試指標及槽深達不到要求，必須再次進行清底置換，直至符合要求為止。（6）基坑開挖前一個月完成坑內抽條方式加固；（7）基坑開挖先撐后挖，鋼支撐設置防脫及預應力補加措施，開挖到底后迅速施工墊層及底板。（8）加強施工監(jiān)測，當變形速率的監(jiān)測數據達到警戒值時，立即啟動應急措施使基坑本身和周邊環(huán)境的安全質量始終處于有效可控狀態(tài)。4 施工進度計劃本車站擬投入2臺三軸攪拌樁機施工，鄭和站圍護結構槽壁加固計劃第一臺三軸攪拌樁機由北側NQ15幅向東及西施工，第二臺三軸攪拌樁機由SQ39幅自西側向東側進行槽壁加固施工。投入兩臺成槽機分別根據兩臺三軸攪拌樁機槽壁加固進度進行地下連續(xù)墻施工，待西端頭地下連續(xù)墻施工完成后開始自西向東依次施工基坑內加固及立柱樁、抗拔樁施工。具體施工工期安排見下表：表4-1 鄭和站圍護結構施工工期節(jié)點表序號項目名稱開始時間結束時間工期（天）備注1槽壁加固2017年9月1日2017年10月19日492地連墻2017年9月16日2017年12月23日993基坑加固2017年10月21日2018年1月24日944立柱樁2017年11月25日2017年12月9日145抗拔樁2017年12月10日2017年12月13日35 主要施工方案5.1三軸攪拌樁槽壁加固方案5.1.1三軸攪拌樁施工工藝（1）施工工藝流程圖本工程圍護結構為地下連續(xù)墻，由于地質較差，地連墻施工前先進行槽壁加固，槽壁加固采用850三軸攪拌樁，樁中心間距600mm。三軸攪拌樁施工工藝如圖：圖5.1-1 三軸攪拌樁施工工藝流程圖（2）施工場地準備三軸攪拌機施工前，必須先進行場地平整，清除施工區(qū)域的表層硬物,綠化遷改后素土回填夯實，路基承重荷載以能行走重型樁架為準，以確保施工機械的安全，在場地處理階段，應根據管線圖紙，對施工區(qū)域內管線進行探挖，確定準確位置，并進行保護。施工作業(yè)面地坪予以鑿除，障礙物拆除，填埋溝坑，用挖土機平整施工場地，保持千分之一排水坡度，倉庫和攪拌系統(tǒng)以及廢棄土堆場均做好硬化地坪。（3）確定樁位根據提供的坐標基準點，根據附圖控制中心三軸攪拌樁施工平面布置及樁號圖所示，按照待施工的樁號和實際位置現場完成放樣定位及高程引測工作，并做好永久及臨時標志。放樣定線后做好測量技術復核單，提請監(jiān)理進行復核驗收簽證。確認無誤后進行攪拌樁施工。（4）開挖導坑根據測量人員彈出的墨線，用鎬頭機在墨線范圍內的瀝青路面、鋼筋混凝土（若有）打碎。然后用0.4m3挖土機沿切縫抽槽，并將打碎的路面部分及挖出土方裝車外運，最后人工挖掘雜土至路面下1m1.2m。（5）鉆機對孔就位由當班班長統(tǒng)一指揮，樁機就位，移動前看清上、下、左、右各方面的情況，發(fā)現障礙物應及時清除，樁機移動結束后認真檢查定位情況并及時糾正。樁機應平穩(wěn)、平正，并用經緯儀對龍門立柱垂直定位觀測以確保樁機的垂直度。三軸水泥攪拌樁樁位定位后再進行定位復核，偏差值應小于2cm。（6）鉆孔施工施工順序基坑內側咬合三軸攪拌樁施工按下圖5.1-2所示即“一、二、三”的順序進行，樁間接頭搭接600mm。圖5.1-2 基坑內側咬合三軸攪拌樁施工順序成樁施工攪拌軸成樁攪拌施工采用一次鉆進一次提升的方法，但對于樁底深度以上23米范圍提升12次。鉆進施工時為邊注漿邊充氣攪拌，提升時為不充氣只注漿攪拌。充氣采用壓縮空氣，壓縮機選用BLT-75A螺桿式空氣壓縮機，排氣量/排氣壓力為10.0/0.70(m3/min)/Mpa7.6/1.20(m3/min)/Mpa。攪拌速度及注漿控制三軸水泥攪拌樁在下沉和提升過程中均應注入水泥漿液，同時嚴格控制下沉和提升速度。根據設計要求和有關技術資料規(guī)定，鉆機鉆進攪拌速度一般在1m/min，提升攪拌速度一般在1.01.5m/min，避免因提升過快，產生真空負壓，孔壁坍方。在樁底部分適當持續(xù)攪拌注漿，做好每次成樁的原始記錄。制備水泥漿液及漿液注入三軸攪拌樁水泥采用罐裝水泥，電腦控制的自動拌漿系統(tǒng)拌漿，水泥漿液的水灰比為1.5，水泥摻入比為20%，根據實際施工情況可摻加適量膨潤土，以防止水泥漿散失，確保水泥漿成型質量。拌漿及注漿量以每鉆的加固土體方量換算，注漿壓力為1.0Mpa2.5Mpa,以漿液輸送能力控制；鉆進攪拌時即連續(xù)壓水泥漿，鉆進時注漿量一般為額定漿量的70%80%，提升攪拌時注漿量為額定漿量的20%30%。5.1.2三軸攪拌樁施工主要技術參數（1）三軸攪拌樁施工前應根據設計進行工藝性試樁，數量不得少于3根；（2）攪拌樁的垂直度偏差不得超過1，樁位布置的偏差不得大于50mm，成樁直徑和樁長不得小于設計值；（3）所使用的水泥都應過篩，制備好的漿液不得離析，泵送必須連續(xù)。攪拌水泥漿液的罐數、水泥和外摻劑用量以及泵送漿液的時間等應有專人記錄；（4）攪拌樁噴漿提升的速度、次數須符合施工工藝的要求，并有專人記錄。攪拌頭翼片的枚數、寬度、與攪拌軸的垂直夾角、攪拌頭的回轉數、提升速度應相互匹配，鉆頭每轉一圈的提升(或下沉)量以1.01.5cm為宜，以確保加固深度范圍內土體的任何一點均能經過20次以上的攪拌。（5）施工時如因故停漿，應將攪拌頭下沉至停漿點以下0.5m處，待恢復供漿時再噴漿攪拌提升。若停機超過三小時，宜先拆卸輸漿管路，并妥加清洗。（6）壁狀加固時，相鄰樁的施工時間間隔不宜超過24小時。如間隔時間太長與相鄰樁無法搭接時，應采取局部補樁或注漿等補強措施。（7）大規(guī)模施工之前，應先進行生產性試驗確定水泥攪拌樁的水灰比、水泥摻量等參數。（8）基坑開挖完成后，應對基底攪拌樁加固區(qū)域進行豎向承載力檢驗，承載力檢驗采用復合地基載荷試驗和單樁載荷試驗。5.1.3三軸攪拌樁的質量檢驗要求材料質量檢驗現場實際使用的水泥必須按設計要求的配方，通過加固土的強度試驗進行材料質量檢驗，合格后方可使用。表5.1-3 三軸攪拌樁允許偏差、允許值項目允許偏差/允許值提升速度0.5m/min樁底標高200mm樁頂標高100mm至-50mm樁位偏差50mm樁徑0.04D垂直度0.5搭接250mm5.1.4三軸攪拌樁常見質量問題的分析與處理（1）起吊應保證起吊設備的平整度和導向架的垂直度，成樁要控制攪拌機的提升速度和次數，使連續(xù)均勻，以控制注漿量，保證攪拌均勻，同時泵送必須連續(xù)。（2）攪拌機預攪下沉時，不宜沖水，當遇到較硬土層下沉太慢時，方可適量加水，但應考慮沖水成樁對樁身強度影響。凡經輸漿管沖水下沉的樁，噴漿提升前必須將噴漿管內的水排清，同時應考慮沖水成樁對樁身強度的影響。（3）每天加固完畢，應用水清洗貯料槽罐、砂漿泵、攪拌機和相應管道，以備再用。5.2地連墻施工方案鄭和站圍護結構采用800mm厚地下連續(xù)墻，地連墻與內襯墻之間的關系為復合墻。車站總長約292m，標準段寬20.3m，端頭井端寬至25.4m，地下連續(xù)墻深度根據不同部位分為43.8m、42.8m、41.8m、39.9m、38.9m、37.9m和34.9m七種形式（不考慮墻頂砼超灌50cm），采用型鋼接頭形式，主體結構共計119幅地下連續(xù)墻。地連墻鋼筋籠最大外形尺寸為拐角幅，長*幅寬*厚44.8*7.5*0.66m，鋼筋籠重量達到46.6t。圖5.2-1 圍護結構地下連續(xù)墻平面示意圖5.2.1導墻施工本工程采用倒“L”型的導墻，采用C20混凝土澆筑，導墻高度為1700mm，一側頂板寬度為800mm,頂板、側墻厚度均為200mm，豎向鋼筋為14200mm，水平鋼筋為12200mm。為了保證地下連續(xù)墻成槽機的順利施工，將導墻間距調整為850mm，如圖5.2-2導墻橫斷面示意圖所示。圖5.2-2 導墻橫斷面示意圖（1）導墻施工流程根據導墻的實際結構形式，導墻一次成型。圖5.2-3 導墻施工流程圖（2）導墻測量放線根據施工圖紙?zhí)峁┑淖鴺擞嬎愠鰧屈c坐標，用全站儀放出導墻角點，并作好護樁。為確保后期基坑結構的凈空符合要求，根據以往施工經驗，導墻中心軸線應外放100mm。（3）導墻溝槽開挖采用機械開挖導墻溝槽，為避免破壞基底土，在基底標高以上預留一層由人工挖掘修整，預留厚度為200mm。雨季施工，導墻溝槽應分段開挖，挖好一段澆筑一段墊層，并在基槽兩側圍以土堤或挖排水溝，以防地面雨水流入導墻溝槽，同時應經常檢查邊坡和支撐情況，以防止坑壁受水浸泡造成塌方。（4）導墻鋼筋施工施工準備施工前，組織技術交底和安全技術交底，按排鋼筋綁扎順序，排放規(guī)則及主要施工方法，明確質量要求，解決施工中的疑難點。鋼筋加工將同規(guī)格鋼筋根據不同長度長短搭配，統(tǒng)籌排料，應先斷長料，后斷短料，減少短頭，減少損耗。鋼筋在彎曲機上成型時,心軸直徑應是鋼筋直徑的2.55.0倍，成型軸宜加偏心軸套，以便適應不同直徑的鋼筋彎曲需要。彎曲細鋼筋時，為了使彎弧一側的鋼筋保持平直，擋鐵軸宜做成可變擋架或固定擋架（加鐵板調整）。鋼筋安裝導墻鋼筋采取綁扎連接方式。先固定豎向鋼筋，再綁扎水平鋼筋，安裝水平蓋筋，最后安裝拉鉤和墊塊。圖5.2-4 導墻鋼筋綁扎搭接連接示意圖鋼筋的接頭宜設置在受力較小處，導墻鋼筋接頭采用綁扎接頭，同一縱向受力鋼筋不宜設置二個或二個以上接頭。在任一接頭中心至長度為鋼筋直徑d的35倍且不小于500mm的區(qū)段內，有接頭的受力筋截面積占受力筋總截面積的百分率不超過50%。（5）導墻模板施工導墻模板采用定型鋼模板，加固采用鋼管對撐的方式，各道橫支撐牢固，模板表面平整，接縫嚴密，不得有縫隙和錯臺現象。（6）導墻混凝土澆注本工程導墻墊層及導墻均采用商品混凝土，導墻混凝土強度為C20，為保證工期和導墻的強度，必要時可以用早強混凝土?；炷翝仓?，對模板及混凝土接茬處進行澆水濕潤，但模板內不得有積水。對攪拌站提供混凝土進場以后，由專職試驗人員檢查混凝土質量是否符合技術要求，如有不符要求的混凝土，堅決退貨。導墻的混凝土澆筑采用溜槽進行澆筑，并用振搗棒及時進行密實。振搗時，做到快插慢拔，但振搗棒不得直接接觸模板，以防模板移位、變形。夜間混凝土澆筑時用低壓電燈或手持電燈進行照射，同時在震搗上層混凝土時，混凝土震搗棒要插入下層混凝土50mm，以保證混凝土結合嚴密，為保證震搗棒插入深度，在混凝土震搗棒上每500mm處纏一道膠布，做為震搗手控制震搗棒的插入深度。澆筑時要均勻澆筑，不得將所有混凝土澆筑到一處后，利用振搗棒使其流動。在混凝土強度能保證導墻表面及棱角不因拆模板而受損壞，方可拆除；模板拆除后，將混凝土接茬處進行剔鑿，將表面的附漿全部剔除，并清理。（7）導墻內支撐模板拆除后，同時對內墻采用100mm方木分層支撐，以防止導墻向內擠壓變形。方木支撐水平間距為2m，上下間距為1m，根據本工程導墻高度，上下支撐2道方木。（8）導墻內側土方回填導墻內側回填土采用素土，回填時，要求混凝土強度達到設計強度的75%。土方回填采用挖掘機回填，人工配合的方法。（9）導墻施工注意事項導墻混凝土養(yǎng)護期間，重型機械設備不得在附近作業(yè)和停留；為了增強導墻的受力，在導墻鋼筋綁扎時，與施工場地硬化預留鋼筋網片鋼筋進行焊接，使鋼筋連成整體，最終達到共同受力的目的。導墻強度達到70后方可拆模，導墻拆模后設置1010cm方木支撐對導墻進行內撐，支撐縱橫向間距為1.5m。為確保轉角段地下墻施工時挖槽的準確，結合成槽機抓斗尺寸，地下墻導墻施工時應加長至少40cm。具體做法如下圖所示：圖5.2-5轉角幅導墻形式圖5.2.2泥漿制備與調整（1）泥漿系統(tǒng)工藝流程圖圖5.2-6 泥漿系統(tǒng)工藝流程圖（2）泥漿池容量設計按每個槽段的體積計算和施工經驗推算，本工程考慮2臺成槽機，設置泥漿箱組合成的一個泥漿池，盛裝泥漿的泥漿池的容量應能滿足成槽施工時的泥漿用量。泥漿池總容量為760m3。圖5.2-7泥漿系統(tǒng)平面布置圖在泥漿制備調試系統(tǒng)上方采用鋼管和防雨布搭設簡易防雨棚，防水雨水進入泥漿箱造成泥漿性能指標不準確。同時采用網格式走道板搭設人行通道，并采用普通鋼管和密目網搭設護欄進行有效防護，護欄高度不小于1.2m,防止施工操作人員墜入泥漿箱。圖5.2-8 泥漿系統(tǒng)防雨棚示意圖（3）泥漿配合比設計和制備方法根據在地層、地下水狀態(tài)及施工條件和福州地區(qū)施工經驗進行泥漿配合比設計，采用優(yōu)良的復合鈉基膨潤土、純堿、重晶石和自來水作原料，通過清漿沖拌和混合攪拌二次拌合而成。泥漿配合比根據所選用的原料先行試配，再檢測各項指標，按檢測的情況適當增加外加劑，改善泥漿性能，使之符合要求。泥漿在循環(huán)使用過程中，配備專人檢查和管理泥漿，保證泥漿質量，使各項指標達到規(guī)范要求。將水加至攪拌筒 1/3 后，啟動制漿機。在定量向水箱不斷加水的同時，加入膨潤土粉、堿粉等外加劑，攪拌2分鐘后，待靜置膨化24小時后使用。新鮮泥漿的基本配合比：表5.2-9 新鮮泥漿配合比表泥漿材料膨潤土純堿自來水1m3投料(kg)354012950圖5.2-10 泥漿配置流程圖（4）泥漿性能指標檢驗標準及測定頻率護壁泥漿對下列表5.2-11中的有關指標進行測試，檢查新漿、循環(huán)泥漿和廢棄泥漿的質量。根據現場的實際地質情況，為了保證在砂層穩(wěn)定，現場適當提高泥漿比重和粘度，增大槽內泥漿的靜水壓力，提高支撐效果。如果按常規(guī)摻入膨潤土，可能無法達到要求的比重，可以采用增加適量重度劑（重晶石）或適量的優(yōu)質、干燥黃土。在摻入泥漿池前將成塊狀的黃土搗碎再摻入泥漿池中充分攪勻，以達到提高泥漿比重的目的。根據現場泥漿控制指標，現場由專人隨時進行泥漿指標的測試，并對泥漿的性能指標進行控制。主要測試部位包括新拌制泥漿、供給泥漿、槽內的泥漿等。表5.2-11 泥漿配置性能指標表泥漿性能新配置循環(huán)泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重1.041.051.061.081.101.251.35比重計粘度20242530255060漏斗法含砂率344811洗砂坪PH值8989881414試紙（5）泥漿儲存根據現場施工環(huán)境，本工程泥漿儲存采用泥漿箱，不再專門設置泥漿池。（6）泥漿循環(huán)泥漿循環(huán)采用3LM型泥漿泵輸送，3PNL型泥漿泵回收，由泥漿泵和軟管組成泥漿循環(huán)管路。（7）泥漿的再生處理循環(huán)泥漿經過分離凈化之后，還需調整其性能指標，恢復其原有的護壁性能，這就是泥漿的再生處理。泥漿再生處理流程圖：圖5.2-12 泥漿再生處理流程圖凈化泥漿性能指標測試通過對凈化泥漿的比重、PH值和粘度等性能指標的測試，了解凈化泥漿中的主要成分膨潤土、純堿等消耗的程度。補充泥漿成分補充泥漿成分的方法是向凈化泥漿中補充膨潤土、純堿等成分，使凈化泥漿基本上恢復原有的護壁性能。向凈化泥漿中補充膨潤土、純堿等成分，可以采用重新投料攪拌的方法，如果是大量的凈化泥漿都要作再生處理，為滿足施工進度，可采用先配制濃縮新鮮泥漿，再把濃縮新鮮泥漿摻加到凈化泥漿中去用泥漿泵沖拌的做法來調整凈化泥漿的性能指標，使其恢復原有的護壁性能。再生泥漿使用盡管再生泥漿基本上恢復了原有的護壁性能，但總不如新鮮泥漿的性能優(yōu)越，因此，再生泥漿不宜單獨使用，應同新鮮泥漿參合在一起使用。（8）劣化泥漿處理劣化泥漿先用泥漿箱暫時收存，再用罐車裝運外棄。在不能用罐車裝運外棄的特殊情況下，則采用泥漿脫水或泥漿固化的方法處理劣化泥漿。（9）泥漿施工管理配備專人，負責原材料管理及泥漿質量監(jiān)控。搭建泥漿作業(yè)棚、原材料棚，避免膨潤土受潮。配備專人負責泥漿管理，外運等工作，防止泥漿泄漏，污染施工場地及周圍環(huán)境。泥漿制作所用原料應符合技術性能要求，制作時，應嚴格執(zhí)行試驗室所制定的配合比，泥漿拌制后應熟化 24 小時后方可使用。泥漿制作中，每班進行二次質量指標檢測。嚴格控制泥漿液位，保證泥漿液位在地下水位 1.0m 以上，并不低于導墻頂面以下 0.3m，液位下落及時補漿，以防坍塌。再生泥漿受水泥、砂土等污染，如性能指標達到合格標準，可再利用；檢驗如指標不合格，應予廢棄。對嚴重水泥污染及超比重的泥漿作廢漿處理。5.2.3成槽施工結合本工程地質特點和施工進度要求，擬采用成槽能力強的液壓抓斗金泰SG60型成槽機成槽施工，保質保量完成本工程地連墻施工。 （1）準備工作成槽前對導墻頂標高、垂直度、間距、軸線等進行復核，特別注意地連墻是否已經外放100mm。在導墻上用紅漆標出單元槽段位置、每抓寬度位置、首開幅成槽寬度位置、鋼筋籠擱置位置及泥漿液面高度，并標出槽段編號。液壓抓斗、自卸車就位。（2）槽段開挖成槽前，利用車載水平儀調整成槽機的平整度。成槽過程中，利用成槽機上的垂直度儀表及自動糾偏裝置來保證成槽垂直度，成槽垂直精度不低于設計要求。 成槽開挖時抓斗閉斗下放，開挖時再張開，每斗進尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗時緩慢進行，避免形成渦流沖刷槽壁，引起塌方。（3）成槽挖土挖槽過程中，抓斗入槽、出槽應慢速、穩(wěn)當，根據成槽機儀表及實測的垂直度及時糾偏。在抓土時槽段兩側采用雙向閘板插入導墻，使導墻內泥漿不受污染。在泥漿可能漏失的土層中成槽時，有行之有效的堵漏措施，并儲備足夠的泥漿。（4）成槽質量檢查及控制槽深采用標定好的測繩測量，用測錘實測槽段左中右三個位置的槽底深度，三個位置的平均深度即為該槽段的深度，同時根據導墻標高控制挖槽的深度，以保證地連墻的長度，但嚴禁超挖，防止混凝土澆筑時產生繞流和沉渣過厚。槽段垂直度檢測采用超聲波檢測法。用高清超聲波測壁儀在槽段內左中右三個位置上分別掃描槽壁壁面，掃描記錄中壁面最底部凸出量或凹進量（以導墻面為掃描基準面）與槽段深度之比即為壁面垂直度，三個位置的平均值即為槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表示方法為：X/L。其中X為壁面最大凹凸量，L為槽段深度。圖5.2-13 高清超聲波檢測儀（5）挖槽土方外運由于本工程處于城市地帶，在白天和雨天均難外運土方，而挖槽作業(yè)24小時進行，項目部采用一邊挖槽出土，一邊裝車外運至工地上臨時設置的集土坑，待條件允許后統(tǒng)一外運至指定出土位置。（6）成槽施工注意事項成槽機就位時使抓斗平行于導墻，抓斗的中心線與導墻的中心線重合。挖土過程中，抓斗中心每次對準放在導墻上的孔位標記，保證挖土位置準確。在挖槽中通過成槽機上的垂直度檢測儀表顯示的成槽垂直度情況，及時調整抓斗的垂直度，確保垂直度1/200。成槽挖土順序單元槽段均采用先兩側后中間的順序。先挖槽段兩端的單孔，后挖隔墻。成槽機操作要領抓斗出入導墻口時要輕放慢提，防止泥漿掀起波浪，影響導墻下面和后面的土層穩(wěn)定。在成槽機具挖土時，懸吊機具的鋼索不能松弛，要使鋼索呈垂直張緊狀態(tài)，這是保證挖槽垂直精度必需做好的關鍵動作。挖槽作業(yè)中，要時刻關注測斜儀器的動向，及時糾正垂直偏差。單元槽段成槽完畢或暫停作業(yè)時，即令成槽機離開作業(yè)槽段。成槽過程安全防護成槽過程中和成槽完成后，需要采用移動圍擋對槽段進行安全防護，并配置禁止靠近的標示牌，防止發(fā)生墜人墜物事故。成槽機成槽前需要認真檢查抓斗的鋼絲繩，鋼絲繩發(fā)生斷絲等情況時，立即更換，防止成槽過程中發(fā)生抓斗墜落事故。5.2.4刷壁由于接頭箱直接放置在止水工字鋼板之后，很難完全緊密貼合，從而導致澆灌混凝土的過程中，在接頭箱和止水鋼板夾縫內不可避免的產生或多或少混凝土砂漿和進入的砂性土體等混合形成結牢物。在成槽過程中懸浮在泥漿中的砂顆粒迅速沉淀在工字鋼板的內側，沉積后，又形成了非常堅硬的膠結物。為了妥善處理該部位，避免這些結牢物、膠結物在后期強度上升以后難以處理，在前序幅接頭箱頂拔完成之后，立即用成槽機或旋挖鉆進行相鄰幅段與其接頭部位的成槽施工。同時，現場連接專用的可拆卸液壓抓斗鏟刀，對工字鋼板上的泥皮、土渣、繞流物等進行鏟除。圖5.2-14 液壓抓斗裝可拆卸鏟刀示意圖圖5.2-15 鏟刀剖面示意圖對于槽段下較深處的混合物、繞流混凝土等，由于成槽時間較長變得較硬且液壓抓斗鏟刀沖擊力減小而難以鏟除，則在槽段成槽結束后采用地下連續(xù)墻接頭部位接頭箱底部增加鋼板三角鏟刀，并借助接頭箱定位沖擊。圖5.2-16 接頭箱鏟刀示意圖通過以上兩種措施，緊排挖槽工序，將止水鋼板上的硬化附著物在其最終凝固上強度之前進行鏟除，保證止水鋼板接縫處的止水效果。在清除繞流附著物后再采用刷壁器進行刷壁，以去掉接頭鋼板上的泥皮。刷壁器采用偏心吊刷，以保證鋼刷面與接頭面緊密接觸從而達到清刷效果。后續(xù)槽段挖至設計標高后，用偏心吊刷清刷先行幅接頭面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次數應不少於 10 次，直到刷壁器的毛刷面上無泥為止，確保接頭面的砼接合緊密。圖5.2-16 接頭偏心吊刷示意圖5.2.5清底換漿地連墻清底換漿的方法有泵吸法和氣舉反循環(huán)法。清底開始時，令起重機懸吊空氣升液器入槽，使空氣升液器的喇叭口在離槽底 0.5m 處上下左右移動，吸除槽底部土碴淤泥。當空氣升液器在槽底部往復移動不再吸出土碴，實測槽底沉碴厚度小于 10cm 時，方可停止移動空氣升液器，開始置換槽底部泥漿。清底換漿是否合格，以取樣試驗為準，當槽內每遞增 5m 深度及槽底處各取樣點的泥漿采樣試驗數據都符合規(guī)定指標后，泥漿比重不應大于 1.2,清底換漿才算合格。在清底換漿全過程中，控制好吸漿量和補漿量的平衡，不能讓泥漿溢出槽外或讓漿面落低到導墻頂面以下30cm。5.2.6鋼筋籠制作和吊裝鄭和站地連墻鋼筋籠最長為44.4m，鋼筋籠整體進行制作。（1）制作平臺鋼筋加工場搭設鋼筋籠制作平臺現場制作鋼筋籠，平臺尺寸845m，制作平臺過程中需要注意控制平臺的平整度。平臺制作完成后，根據設計的鋼筋間距，預埋件和鋼筋連接器的設計位置畫出控制標記，以保證鋼筋籠和預埋件的布設精度。（2）鋼筋籠制作流程圖圖5.2-17 鋼筋籠制作流程圖（3）預埋管安裝與控制 、根據車站基坑地下連續(xù)墻水平和豎向位移監(jiān)測要求，在地下連續(xù)墻施工過程中縱向間距每隔1520米預埋一根測斜管，且每邊測點不少于3個。測斜管采用PVC高精度測斜管精，在制作鋼筋籠時要將測斜管與鋼筋籠縱向主筋采用扎絲綁扎牢靠，每隔1.5米綁扎一道，測斜管預埋長度為地連墻底到導墻面上10cm。、地下連續(xù)墻需要采用聲波投射法對墻體混凝土質量進行檢查，在地下連續(xù)墻施工過程中需要預埋聲測管，聲測管采用梅花形布置，聲測管采用直徑50mm壁厚3mm鋼管檢測槽段數應不少于槽段總數的20%，且不應少于3個槽段，即最少安裝不少于18幅，施工過程中根據聲測管施工效果可適當增加備用檢測管。在制作鋼筋籠時要將聲測管與鋼筋籠縱向主筋焊接牢靠，每隔1.5米焊接一道，采用聲測管專用接頭進行連接，采用液壓鉗進行夾緊連接，防止接頭在澆筑混凝土時漏漿堵塞聲測管，同時聲測管上下端頭采用配套堵頭進行封堵。（4）鋼筋籠制作標準表5.2-18 地下連續(xù)墻