土木工程畢業(yè)設(shè)計PKPM計算結(jié)果分析

1、土木工程畢業(yè)設(shè)計PKPM 軟件計算結(jié)果分析詳細說明 一、位移比、層間位移比控制 規(guī)范條文： 高規(guī)JGJ3-2010 中第3.4.5 條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A、B 級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的 1.2 倍；且 A 級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。 www.51設(shè)計.com,長期代做土木工程畢業(yè)設(shè)計。高規(guī)JGJ3-2010 的第3.7.3 條規(guī)定，高度不大于 150m 的高層建筑，其樓層層間最大位移與層間之比（即最大層間位移角） u/h 應(yīng)滿足以下要求： 結(jié)構(gòu)休系

2、u/h 限值 框架 1/550 框架-剪力墻，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墻 1/1000 框支層 1/1000 抗規(guī)GB50011-2010中第 3.4.4 條第1 款第一條：“扭轉(zhuǎn)不規(guī)則時，應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)影響，且樓層豎向構(gòu)件最大的彈性水平位移和層間位移分別不宜大于樓層兩端彈性水平位移和層間位移平均值的1.5倍，當(dāng)最大層間位移遠小于規(guī)范限值時，可適當(dāng)放寬?！?名詞釋義： （1 ）位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。 （2 ）層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移。 平均水平位移：墻頂、

3、柱頂節(jié)點的最大水平位移與最小水平位移之和除 2 。 層間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。 最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。 平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除 2 。 控制目的: 高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以控制，主要目的有以下幾點： 1保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài), 避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板的裂縫數(shù)量，寬度。 2 保證填充墻, 隔墻, 幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。 3 控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。 結(jié)構(gòu)位移輸出文件（WDISP.OUT） Ma

4、x-(X)、Max-(Y)- 最大X、Y 向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)-X、Y 平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y 方向的最大層間位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y 方向的平均層間位移 Ratio-(X) 、Ratio-(Y)- X、Y 向最大位移與平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好1.2 不能超過 1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好1.2 不能超過 1.5 Y 方向相同 電算結(jié)果的

5、判別與調(diào)整要點: 1若位移比（層間位移比）超過 1.2，則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用； 2 驗算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心；(注：先軟件允許同時考慮“偶然偏心”和“雙向地震作用”SATWE2010 用戶手冊第六章第一節(jié)十、十一） 3 驗算位移比應(yīng)選擇強制剛性樓板假定，但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實際剛度變化的計算模型，當(dāng)平面不對稱時尚應(yīng)計及扭轉(zhuǎn)影響。 4 最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果（即構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得），故可先

6、采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進行構(gòu)件分析。 5因為高層建筑在水平力作用下，幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn), 故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。 二、周期比控制 規(guī)范條文： 高規(guī)JGJ3-2010 中第3.4.5 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期T1 之比，A 級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85 。 (抗規(guī)中沒有明確提出該概念，所以多層時該控制指標(biāo)可以適當(dāng)放松，但一般不大于 1.0。) 名詞釋義： 周期比：即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt 與平動為主的第一自振周期（也稱第一側(cè)振周期

7、）T1的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因為當(dāng)兩者接近時，由于振動藕連的影響，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。 對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗算周期比： 1 ） 根據(jù)各振型的平動系數(shù)大于 0.5，還是扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于 0.5，區(qū)分出各振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動振型 。 2 ） 通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期 T t，周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平動周期T 1 。 3 ） 對照“結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖”，考察第一扭轉(zhuǎn)/ 平動周期是否引起整體振動，如果僅是局部振動，不是第一扭轉(zhuǎn)/ 平動周期。再考察下一個次長周期。 4 ） 考察第一平動周

8、期的基底剪力比是否為最大。 5 ） 計算Tt /T1 ，看是否超過 0.9 (0.85) 。 多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個單塔，按多個單塔結(jié)構(gòu)分別計算。 周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT） 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù) 振型號 周期 轉(zhuǎn)角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 1 0.6306 110.18 0.99 ( 0.12+0.88 ) 0.01 2 0.6144 21.19 0.95 ( 0.82+0.12 ) 0.05 3 0.4248 2.39 0.06 ( 0.06+0.00 )

9、0.94 4 0.1876 174.52 0.96 ( 0.95+0.01 ) 0.04 5 0.1718 85.00 1.00 ( 0.01+0.99 ) 0.00 6 0.1355 5.03 0.05 ( 0.05+0.00 ) 0.95 7 0.0994 177.15 0.97 ( 0.97+0.00 ) 0.03 8 0.0849 87.63 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 9 0.0752 12.73 0.03 ( 0.03+0.00 ) 0.97 X 方向的有效質(zhì)量系數(shù): 97.72% Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù): 96.71% 即要求： 0.4248/0.6306=0

10、.67 90% 說明無需再增加振型計算 電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點: 1. 對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在。總之在高層結(jié)構(gòu)設(shè)計中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE 程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能，通過參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是X 方向或Y 方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻大小。 2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數(shù)的確定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計算時

11、宜選擇“側(cè)剛模型”進行計算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時則應(yīng)選擇“總剛模型”進行計算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述 高規(guī)5.1.13 條（高層建筑結(jié)構(gòu)計算振型數(shù)不應(yīng)小于 9 ，抗震計算時，宜考慮平扭藕連計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不小于15，對于多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9 倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的 90% ）執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的 90% 作為唯一的條件進行判別。( 耦聯(lián)取3 的倍數(shù)，且3 倍層數(shù)， 非耦聯(lián)取層數(shù)，直到參與計算振型的 有效質(zhì)量系數(shù)90) 3. 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間

12、的一種相對關(guān)系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)”。一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。 4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在

13、，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。 a) 扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)； b) 剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查是否滿足； c) 當(dāng)不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期； d) 當(dāng)不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng)加強該層的抗扭剛度； e) 當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。 f) 當(dāng)

14、計算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。 三、層剛度比控制 規(guī)范條文： 1 抗規(guī)附錄 E2.1 規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于 2 ； 2 高規(guī)的 3.5.2 條規(guī)定，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)： a ) 對于框架結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度本層與相鄰上層的比值不宜小于 0.7，與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于0.8； b ) 對于框架剪力墻、板柱剪力墻結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架核心筒結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度本層與相鄰上層的比值不宜小于0.9；當(dāng)本層層高大于相鄰上層層高的1.5倍時，該比值不宜小于 1.1

15、；對結(jié)構(gòu)底部嵌固層，該比值不宜小于1.5。 3高規(guī)的 5.3.7 條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)整體計算中，當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下一層與首層側(cè)向剛度比不宜小于2 ； 4 高規(guī)的 10.2.3 條規(guī)定，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄E 的規(guī)定： E.0.1) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計時 不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2 。 E.0.2) 底部大空間層數(shù)大于一層時，其轉(zhuǎn)換層上部框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè)向剛度與轉(zhuǎn)換層下

16、部的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e 宜接近1，非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2 ，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 1.3。 名詞釋義： 剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值（也稱層剛度比），該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。 抗規(guī)與 高規(guī)提供有三種方法計算層剛度，即剪切剛度（Ki=GiAi/hi）、剪彎剛度（Ki=Vi/ i ）、地震剪力與地震層間位移的比值（Ki=Qi/ ui ）。 通常選擇第三種算法。 剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個單位位移所需要的力 建筑結(jié)構(gòu)的總信息(

17、WMASS.OUT) = 各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息 Ratx1 ，Raty1 : X，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的 比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者 = 即要求： Ratx1、Raty1 1 電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點: 1. 規(guī)范對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計算。對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條件下完成其它結(jié)構(gòu)計算。 2. 層剛比計算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳建筑結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT。一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均

18、勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強制指定。 3. 對于上述三種計算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實際情況進行選擇：對于底部大空間為一層時或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪切剛度”；對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“ 剪彎剛度” ；而對于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE 程序的默認方法。 四、層間受剪承載力之比控制 規(guī)范條文： 高規(guī)的3.5.3 條和5.1.14 條規(guī)定，A 級

19、高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80，B 級高度不應(yīng)小于 75。 建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT) * 樓層抗剪承載力、及承載力比值 * Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比 即要求： Ratio_Bu 0.8(0.75) 如不符，說明本層為薄弱層，加強。 軟件實現(xiàn)方法: 1. 層間受剪承載力的計算與砼強度、實配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE 軟件接PK出施工圖之前，實配鋼筋面積是不知道的，因此SATWE 程序以計算配筋面積代替實配鋼筋面積。 2. 目前的SATWE 軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計信息（WMASS.OUT ）文件中輸出了相鄰層層間受

20、剪承載力之比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計人員人為判斷。 五、剛重比控制 規(guī)范條文：( 高規(guī)5.4.1條) 當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)滿足下列規(guī)定時，彈性計算分析時可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。 1 ）剪力墻結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)、板柱剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)： =nii dG H EJ127. 2 2 ） 框架結(jié)構(gòu)： ) , 2, 1 ( / 201n i h G Dnji j i ， = = 規(guī)范條文：( 高規(guī)5.4.4條) 1 對于剪力墻結(jié)構(gòu), 框剪結(jié)構(gòu), 筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定： 1 ）剪力墻結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)應(yīng)符合下式要求： =nii dG H EJ124. 1 2 ）框

21、架結(jié)構(gòu)應(yīng)符合下式要求： ) , 2, 1 ( / 101n i h G Dnji j i ， = = 2 對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定: Di*Hi/Gi=10 名詞釋義： 結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計值之比稱為剛重比。它是影響重力二階（p- ） 效應(yīng)的主要參數(shù), 且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。高層建筑在風(fēng)荷載或水平地震作用下, 若重力二階效應(yīng)過大則會引起結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，則可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)定。 建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT) = 結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果 = X 向剛重比 EJd/GH*2= 47.79 Y 向剛重比 EJd/GH*2=

22、 41.49 該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2 大于1.4, 能夠通過高規(guī)(5.4.4) 的整體穩(wěn)定驗算 該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2 大于2.7, 可以不考慮重力二階效應(yīng) 即要求： 1) 剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)： 該結(jié)構(gòu)剛重比EJd /GH2大于 1.4，能夠通過高規(guī)(5.4.4) 的整體穩(wěn)定驗算。 該結(jié)構(gòu)剛重比EJd /GH2大于 2.7，可以不考慮重力二階效應(yīng)。 2) 框架結(jié)構(gòu)： 該結(jié)構(gòu)剛重比Di *Hi/Gi 大于10，能夠通過高規(guī)(5.4.4) 的整體穩(wěn)定驗算。 該結(jié)構(gòu)剛重比Di *Hi/Gi 大于20，可以不考慮重力二階效應(yīng)。 電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點: 1 按照下式計

23、算等效側(cè)向剛度： 高規(guī)5.4.1 2 對于剪切型的框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛重比大于 10 時，則結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)可控制在 20%以內(nèi)，結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定已經(jīng)具有一定的安全儲備；當(dāng)剛重比大于20 時，重力二階效應(yīng)對結(jié)構(gòu)的影響已經(jīng)很小，故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應(yīng)。 3 對于彎剪型的剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛重比大于 1.4時，結(jié)構(gòu)能夠保持整體穩(wěn)定；當(dāng)剛重比大于2.7時，重力二階效應(yīng)導(dǎo)致的內(nèi)力和位移增量僅在 5%左右，故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應(yīng)。 4 高層建筑的高寬比滿足限值時，可不進行穩(wěn)定驗算，否則應(yīng)進行。 5 當(dāng)高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。 六、剪重比

24、控制 規(guī)范條文： 抗規(guī)5.2.5 條與 高規(guī)4.3.12 條規(guī)定，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力不應(yīng)小于下表給出的最小地震剪力系數(shù) 。 類別 6度 7度 8度 9度 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于3.5s 的結(jié)構(gòu) 0.008 0.016 （0.024） 0.032（0.048） 0.064 基本周期大于5.0s 的結(jié)構(gòu) 0.006 0.012（0.018） 0.024（0.036） 0.048 名詞釋義： 剪重比即最小地震剪力系數(shù)，主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對于基本周期大于3.5S 的結(jié)構(gòu)，以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu)，出于對結(jié)構(gòu)安全的考慮，規(guī)范增加了對剪重比的要求。 周期、地震力與振型

25、輸出文件（WZQ.OUT） 抗震規(guī)范(5.2.5) 條要求的X 向樓層最小剪重比 = 1.60% 電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點: 1對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大 1.15 倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù) 應(yīng)乘以 1.15 倍。當(dāng)周期介于 3.5s 和5.0s 之間時，可對于上表采用插入法求值。 2 對于一般高層建筑而言，結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小，頂層最大，故實際工程中，結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制，由下到上，哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計地震內(nèi)力. 3各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù). 4 六度區(qū)剪

26、重比可在 0.71 取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋，說明底部剪力過小，要對構(gòu)件截面大小、周期折減等進行檢查；若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。 七、軸壓比驗算 規(guī)范條文： 砼規(guī)11.4.16 條抗規(guī)6.3.7條，高規(guī)6.4.2條同時規(guī)定：柱軸壓比不宜超過下表中限值。 結(jié)構(gòu)類型 抗 震 等 級 一 二 三 四 框架結(jié)構(gòu) 0.65 0.75 0.85 0.9 框架抗震墻、板柱抗震墻、框架核心筒及筒中筒 0.75 0.85 0.9 0.85 部分框支剪力墻 0.6 0.7 砼規(guī)11.7.13 條 高規(guī)7.2.14 條同時規(guī)定: 抗震設(shè)計時，一二級抗

27、震等級的剪力墻底部加強部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值： ( 見規(guī)范) 名詞釋義： 柱(墻)軸壓比N/(fcA)指柱(墻)軸壓力設(shè)計值與柱(墻)的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比。它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規(guī)范采取的措施之一就是限制軸壓比。 混凝土構(gòu)件配筋、鋼構(gòu)件驗算輸出文件（WPJ*.OUT） Uc - 軸壓比(N/Ac/fc) 電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點: 1 抗震等級越高的建筑結(jié)構(gòu)，其延性要求也越高，因此對軸壓比的限制也越嚴(yán)格。對于框支柱、一字形剪力墻等情況而言，則要求更嚴(yán)格?？拐鸬燃壍突蚍强拐饡r可適當(dāng)放松，但任何情況下不得小于1.05 。 2 限制墻柱的軸壓比，通常取底截面(最大軸力處)進行驗算，若截面尺寸或混凝土強度等級變化時