盈建科各種全參數(shù)設置

1、實用文檔盈建科參數(shù)設置結構總體信息1、結構體系：按實際情況填寫。2、結構材料信息：按實際情況填寫。3、結構所在地區(qū)：一般選擇 全國”分為全國、上海、廣東，分別采用中國國 家規(guī)范、上海地區(qū)規(guī)程和廣東地區(qū)規(guī)程。B類建筑和A類建筑選項只在堅定加固 版本中才可選擇。4、地下室層數(shù)：定義與上部結構整體分析的地下室層數(shù)，根據(jù) 實際情況輸 入，無則填0。5、嵌固端所在層號：（P219224）抗規(guī)6.1.14條：地下室結構的樓層側向剛度不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的 2倍。如果地下室首層的側向剛度大于其上一層側向剛度的2倍，可將地下一層頂板作為嵌固部位；如果不大于2倍，可將嵌固端逐層下移到符合要求的部位， 直

2、到嵌固端所在層側向剛度大于上部結構一層的2倍。由于剪切剛度比的計算只與建筑結構本身的特性有關，與外界條件（如回填土的影響、是否為地下室等）無關，所以在計算側向剛度比適宜選用剪切剛度比。在YJK中的結果文件wmass.out中，剪切剛度是RJX1 RJY1可從地下一層逐 層計算與地上一層的剪切剛度比，出現(xiàn)大于2或四舍五入大于2的，該層頂板即 可作為嵌固端。如果地下室各層都不滿足嵌固條件，應將嵌固部位設定在基礎頂板處，嵌固端所在層號填0。6、與基礎相連構件最大底標高：7、裙房層數(shù)：程序不能自動識別裙房層數(shù)，需要人工指定。應 從結構最底 層起算（包括地下室），例如：地下室3層，地上裙房4層時，裙房層

3、數(shù)應填入7。8轉換層所在層號：應按樓層組裝中的自然層號填寫，例如：地下室3層, 轉換層位于地上2層時，轉換層所在層號應填入5。程序不能自動識別轉換層， 需要人工指定。對于高位轉換的判斷，轉換層位置以嵌固端起算，即以（轉換層所在層號-嵌固端所在層號+1 ）進行判斷，是否為3層或3層以上轉換。9、 加強層所在層號：人工指定。根據(jù)高規(guī)10.3、抗規(guī)6.1.10條并結 合工程實際情況填寫。10、底框?qū)訑?shù)：用于框支剪力墻結構。高規(guī)10.211、施工模擬加載層步長：一般默認1.12、恒活荷載計算信息：（P66）1）一般不允許不計算恒活荷載，也較少選一次性加載模型；2）模擬施工加載一模式：采用的是整體剛度分

4、層加載模型，該模型應用與 各種類型的下傳荷載的結構，但 不使用于有吊柱的情況；3）按模擬施工二：計算時程序?qū)⒇Q向構件的軸向剛度放大十倍，削弱了豎 向荷載按剛度的重分配，柱墻上分得的軸力比較均勻，傳給基礎的荷載更為合理。4）模擬施工加載三：采用分層剛度分層加載模型，接近于施工過程。故此建議一般對多、高層建筑首選模擬施工3。對鋼結構或大型體育館類（指 沒有嚴格的標準層概念）結構應選一次加載。對于長懸臂結構或有吊柱結構，由 于一般是采用懸挑腳手架的施工工藝，故對懸臂部分應采用一次加載進行設計。 當有吊車荷載時，不應選用模擬施工 3。13、風荷載計算信息：一般來說大部分工程采用 YJK缺省的一般計算方

5、式” 即可，如需考慮更細致的風荷載，則可通過 特殊風荷載”實現(xiàn)。14、地震作用計算信息：一般為計算水平地震作用”。抗規(guī)5.1.6條規(guī)定，6度時的部分建筑，應允許不進行截面抗震驗算，但應符 合有關的抗震措施要求。因此這類結構在選擇 不計算地震作用”的同時，仍要在 地震信息”頁中指定抗震等級，以滿足抗震構造措施的要求。此時，地震信息”頁除抗震等級相關參數(shù)外其余項會變灰。15、計算吊車荷載：（需要時勾選，默認缺?。?6、計算人防荷載：（需要時勾選，默認缺省）17、考慮預應力等效荷載工況：（需要時勾選，默認缺?。?8、生成傳給基礎的剛度：在實際情況中，基礎與上部結構總是共同工作的，從受力角度看它們是不

6、可分開的一個整體。但是在設計中基礎與上部結 構通常分開來做，在設計基礎時，通常只考慮上部結構傳給基礎的荷載，而 上部結構傳給基礎的剛度貢獻則很少考慮或者只能非常粗略的用一些經(jīng)驗 參數(shù)來考慮。 不考慮上部結構的剛度貢獻，將會低估基礎的整體性，很可 能會導致錯誤的基礎變形規(guī)律，造成基礎設計在某些局部偏于不安全，而在 另一些局部又偏于浪費。SATWE程序，在上部結構計算中，增加了上部結構剛度向基礎凝聚的功能。為之后的基礎計算分析提供了方便，不但能接受 上部結構傳來的荷載，同時還將疊加上部結構傳來的剛度，使計算更加符合 實際。19、上部結構計算考慮基礎結構：（需要時勾選，默認缺?。?0、生成等值線用數(shù)

7、據(jù)：（需要時勾選，默認缺省）21、計算溫度荷載：（需要時勾選，默認缺?。?2、豎向荷載砼墻軸向剛度考慮徐變收縮影響：（需要時勾選，默認缺省）標準文案實用文檔控制信息1、 水平力與整體坐標夾角（度）：（P62） 般為缺省。先取初始值0在 計算結果WZQ.OUT中輸出結構的最不利地震作用方向，如果大于 土 15則應將 該角度輸入此項重新計算，以考慮最不利地震作用方向的影響。（土 1590 151 80 15270土 15270 15 2、梁剛度放大系數(shù)按10砼規(guī)5.2.4條取值：對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣和承載力的影響。一般勾選。3、 中梁剛度放大系數(shù)Bk:（ P80）高規(guī)5.

8、2.2。用此系數(shù)考慮板作為梁的翼 緣對梁剛度的放大。剛度增大系數(shù)BK般可在1.02.0范圍內(nèi)取值，程序缺省值 為1.0，即不放大。4、梁剛度放大系數(shù)上限：一般默認2。5、邊梁剛度放大系數(shù)上限：一般默認1.5。&連梁剛度折減系數(shù)（地震）：（P80）抗規(guī)（GB50011-2001） 6.2.13條規(guī)定折減系數(shù)不宜小于0.5；當連梁內(nèi)力由風 荷載控制時，不宜折減。高規(guī)（JGJ3-2002 5.2.1條文說明指出：通常，設防烈度低時可少折減一些（& 7度時可取0.7），設防烈度高時可多折減一些（8、9 度時可取0.5）。折減系數(shù)不宜小于0.5，以保證連梁承受豎向荷載能力。7、連梁剛度折減系數(shù)（風）：一

9、般不折減，默認1。8、連梁按墻元計算控制跨高比：高規(guī)7.1.3：跨高比不小于5的連梁宜按框 架梁設計。一般默認填4。9、 普通梁連梁砼等級默認同墻：一般勾選。10、 墻元細分最大控制長度（m）: 般為缺省值1。11、 板元細分最大控制長度（m）: 般為缺省值1。12、短墻肢自動加密：一般勾選。13、彈性板荷載計算方式：一般默認平面導荷。14、膜單元類型：一般默認經(jīng)典膜元（QA4）。15、考慮梁端剛域、考慮柱端剛域 （P85）:高規(guī)5.3.4。一般不勾選，作為安全 儲備，大截面柱和異形柱應考慮勾選此項。高規(guī)（JGJ3-2002 5.3.4條：在內(nèi)力和位移計算中，可以考慮框架或壁式框 架梁 柱節(jié)點

10、區(qū)的剛域。一般情況下可不考慮剛域的有利作用，作為安全儲備。 但異形柱框架結構應加以考慮；對于轉換層及以下的部位，當框支柱尺寸巨大時， 可考慮剛域影響。剛域與剛性梁不同，剛性梁具有獨立的位移，但本身不變形。 程序?qū)傆虻募俣òǎ翰挥嬜灾?；外荷載按梁兩端節(jié)點間距計算，截面設計按 扣除剛域后的長度計算。16、墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板從節(jié)點：一般默認勾選，不勾選位移偏小， 不安全。當采用剛性樓板假定時，因為墻梁與樓板是相互連接的，因此在計算模型中 墻梁的跨中節(jié)點是作為剛性樓板的從節(jié)點的。這種情況下，一方面會由于剛性樓板的約束作用過強而導致連梁的剪力偏大，另一方面由于樓板的平面內(nèi)作用，使得墻梁兩側的彎

11、矩和剪力不滿足平衡關系，所以程序增加該選項，默認勾選。如不選擇則認為墻梁跨中節(jié)點為彈性節(jié)點，其水平面內(nèi)位移不受剛性樓板約束，此時墻梁的剪力一般比勾選時偏小。17、結構計算時考慮樓梯剛度：一般默認勾選。（建模時，不建樓梯）18、彈性板與梁變形協(xié)調(diào)：相當于強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度， 自動 實現(xiàn)梁板邊界變形協(xié)調(diào)，計算結構符合實際受力情況，應勾選。19、彈性板與梁協(xié)調(diào)時考慮梁向下相對偏移：默認缺省。一些傳統(tǒng)的做法 在計算梁與樓板協(xié)調(diào)時，計算模型是以梁的中和軸和板的中和軸相連的方式計算 的。由于一般梁與樓板在梁頂部平齊，實際上梁的中和軸和板中和軸存在豎向的偏差，因此，YJK中設置了【彈性板與梁

12、協(xié)調(diào)時考慮向下相對偏移】來模擬實際 偏心的效果，勾選此參數(shù)后軟件將在計算中考慮到這種實際的偏差，將在板和梁 之間設置一個豎向的偏心剛域，該偏心剛域的長度就是梁中和軸和板中和軸的實 際距離。這種計算模型比按照中和軸互相連接的模型得出的梁的負彎矩更小，正彎矩加大并承受一定的拉力，這些因素在梁的配筋計算中都會考慮。20、剛性樓板假定:（P97、P196198不強制采用剛性樓板假定：對所有樓層采用強制剛性樓板假定：整體指標計算采用強剛，其他計算非強剛：一般默認勾選此項高規(guī)5.1.5條規(guī)定，計算結構整體指標（內(nèi)力、位移、周期等）時采用強制 剛性樓板假定，進行內(nèi)力分析和計算配筋時不采用強剛。凡是沒有特殊設

13、定的樓板，程序默認為剛性樓板。21、地下室強制采用剛性樓板假定：一般情況不選取，按強制剛性板假定時 保留彈性板面外剛度考慮。特別是對于板柱結構定義了彈性板 3、6情況。 但已選擇對所有樓層墻肢采用剛性樓板假定的話此條無意義。22、多塔參數(shù)：（P225232）用于多塔結構。自動劃分多塔自動劃分不考慮地下室可確定最多塔數(shù)的參考層號各分塔與整體分別計算，配筋取各分塔與整體結果較大值。23、 現(xiàn)澆空心板計算方法：用于帶現(xiàn)澆空心板的結構。一般不勾選。交叉 梁法、有限元法：根據(jù)實際情況選擇。24、增加計算連梁剛度不折減模型下的地震位移：默認缺省25、梁自重扣除與柱重疊部分：為了安全儲備，一般不勾選。26、

14、樓板自重扣除與梁重疊部分：為了安全儲備，一般不勾選27、輸出節(jié)點位移：需要時勾選，默認缺省。28、地震內(nèi)力按全樓彈性板6計算：（P197198）用于板柱-剪力墻結構、 厚板轉換結構。屈曲分析：需要時勾選，默認缺省。二階效應：考慮P-效應：（P84）具體應根據(jù)程序計算結果 wmass.out中 的提示來確定是否勾選。高規(guī)（JGJ3-2002 5.4節(jié)給出由結構剛重比確定是否考慮重力二階效應的原則；高層民用鋼結構（JGJ99-98 5.2.11條給出對于無支撐結構和層間位移角大 于1/1000的有支撐結構，應考慮P-A效應。組合系數(shù)：恒載默認1 ;活載默認0.5。風荷載基本參數(shù)1、執(zhí)行規(guī)范：GB5

15、0009-20122、地面粗糙度類別：（P70）A:指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B:指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)C：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)3、修正后的基本風壓 （KN/m2）:（ jilinP111-113）按照建筑結構荷載規(guī)范附錄D.4中附表D.4給出的50年一遇的風壓采用， 但不得小于0.3KN/m2。一般情況下，高度大于60m的高層建筑可按100年一遇 的風壓采用；對于高度不超過 60m的高層建筑，其風壓是否提高，可由結構工 程師根據(jù)結構的重要性按實際情況確定。4、風荷載計算用阻尼比（）:混凝土結構及砌體結

16、構5%,有填充墻鋼結 構2%，無填充墻鋼結構1。砼規(guī)11.8.3,抗規(guī)5.1.5、9.2.5，荷規(guī)8.4.4,高規(guī)11.3.5及條文說明。5、結構X向基本周期（秒）：第一次計算時采用默認值，然后根據(jù)計算出 的周期（WZQ.OUT乘以折減系數(shù)后回代。6、結構Y向基本周期（秒）：第一次計算時采用默認值，然后根據(jù)計算出 的周期（WZQ.OUT乘以折減系數(shù)后回代。7、 承載力設計時風荷載效應放大系數(shù)：高規(guī)422。程序默認值為1.0，對 風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時應按基本風壓的1.1倍采用。8用于舒適度驗算的風壓（KN/m2）:默認與風荷載計算的 基本風壓（50 年一遇）取值相同。對于超過1

17、50m的高層結構才考慮此項，一般可取 10年一 遇的風壓。9、用于舒適度驗算的結構阻尼比 （）:對于超過150m的高層結構才考慮 此項。按照高規(guī)3.7.6要求，驗算風振舒適度時結構阻尼比宜取 1%2%程序 默認取2%。10、 精細計算方式下對柱按柱間均布風荷加載：一般不勾選。11、考慮順風向風振：一般勾選。對于基本自振周期T1大于0.25s的工程結構，如房屋、屋蓋及各種高聳結 構，以及對于高度大于30m且高寬比大于1.5的高柔房屋，均應考慮風壓脈動 對結構發(fā)生順風向風振的影響。12、其它風向角度：默認缺省。13、考慮橫風向風振：默認缺省。14、 結構寬深：勾選考慮橫風向風振時，才能供選此項。默

18、認勾選程序自動 計算。15、考慮扭轉風振：默認缺省。16、體型分段數(shù)：（P7071）荷規(guī)7.3.1，高規(guī)3.2.5。指定風荷載：需要時勾選，默認缺省。地震信息1、設計地震分組：詳見抗規(guī)附錄A。2、設防烈度：詳見抗規(guī)附錄Ao3、場地類別：依據(jù)地質(zhì)報告輸入，或按規(guī)范填寫，見抗規(guī)4.1.6。4、特征周期：高規(guī)437,抗規(guī)5.1.4-2。P33設計地震分組場地類別I 0I 1nIV第一組0.200.250.350.450.65第二組0.250.300.400.550.75第三組0.300.350.450.650.905、周期折減系數(shù)：（P75）高規(guī)3.3.16框架結構可取0.60.7 （填充墻較少0.

19、70.8）;框架-剪力墻結構可取0.70.8 （填充墻較少0.80.9）;框架-核心筒結構可取0.80.9;剪力墻結構可取0.91.0（填充墻較少1.0）。&特征值分析參數(shù)分析類型：默認WYD-RITZ7、（ 1）用戶定義振型數(shù)：（P74） 般最少取3且為3的倍數(shù)。當考慮扭 轉藕聯(lián)計算時，振型數(shù)應不少于9。對于多塔結構振型數(shù)應大于12o衡量指標 是：有效質(zhì)量系數(shù) 90%（2）程序自動確定振型數(shù)：一般勾選，讓程序自動確定振型數(shù)。8、最多振型數(shù)量：默認缺省值。9、按主振型確定地震內(nèi)力符號：根據(jù)抗規(guī)523條計算的地震效應沒有 符號，SATWE原有的符號確定規(guī)則是每個內(nèi)力分量取各振型下絕對值最大者的

20、符號，現(xiàn)增加本參數(shù)可解決原有規(guī)定下個別構件內(nèi)力符號不匹配的情況，可勾選。10、砼框架抗震等級：按抗規(guī)6.1.2填寫。11、剪力墻抗震等級：按抗規(guī)6.1.2填寫。12、鋼框架抗震等級：按抗規(guī)6.1.2填寫。13、抗震構造措施的抗震等級：一般為不改變，學校提高一級?？挂?guī)p49當抗震構造措施的抗震等級與抗震措施的抗震等級不一致時，在配筋文件中會輸 出此項信息，故此系數(shù)按規(guī)范選取。詳見抗規(guī)331、332、333。3.3.1.丙類建筑331、I類場地6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施（烈度）6 7 7 8 8 9抗震構造措施（烈

21、度）6 6 6 7 7 8 U類場地6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施（烈度）6 7 7 8 8 9抗 震構造措施（烈度）6 7 7 8 8 9類場地6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施（烈度）6 7 7 8 8 9抗震 構造措施（烈度）6 7 8 8 9 93.3.2甲、乙類建筑I類場地6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施（烈度）7 88 9 9 9+抗震構造措施（烈度）6 7

22、 7 8 8 9 U類場地6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施（烈度）7 88 9 9 9+抗震構造措施（烈度）7 8 8 9 9 9+類場地 6度7度8度9度設計基本地震加速度（g） 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施（烈度）7 88 9 9 9+抗震構造措施（烈度）7 8 8+ 9 9+ 9+14、 框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級：用于框支剪 力墻結構，默認勾選。15、 地下一層以下抗震構造措施的抗震等級逐層降低及抗震措施四級：高規(guī)3.9.5，默認勾選。16、結構的阻

23、尼比（%）：（ P75） 般勾選全樓統(tǒng)一。（1） 全樓統(tǒng)一：一般混凝土結構取 5%,鋼結構取2%,混合結構在二者之 間取值。程序缺省值為5%。（2）按材料區(qū)分：鋼2%,型鋼混凝土 5%，混凝土 5%。17、 考慮偶然偏心：（P73）一般勾選，X、丫方向默認5%。5%的偶然偏心，是從施工角度考慮的。計算考慮偶然偏心，使構件的內(nèi)力增大5%10%使構件的位移有顯著的增大，平均為 18.47%計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響，選擇后程序?qū)⒃黾佑嬎?個地震工況，即每層的質(zhì)心沿垂直于地震作用方向偏心5%的地震作用。計算位移比時看此工況下的值，計算位移角時可不考慮此工況下的情況。18、偶然偏心計算方法

24、：默認等效扭矩法（傳統(tǒng)法）。19、隔震減震附加阻尼比算法：用于隔震減震計算，默認強制解耦。最大附加阻尼比：用于隔震減震計算，程序缺省值 0.25。20、考慮雙向地震作用：（P73） 般勾選。一般而言，多層和高層可根據(jù) 樓層最大位移與平均位移之比值判斷：若該值超過1.2,則可認為扭轉明顯，需考慮雙向地震作用下的扭轉效應計算，反之可不用選，對高層結構，當需 要選擇考慮雙向地震作用時，也要選擇考慮偶然偏心的影響，兩者取不利， 結果不疊加。位移比超過1.2時，貝U考慮雙向地震作用，不考慮偶然偏心；位移比不超過1.2時，則考慮偶然偏心，不考慮雙向地震作用。21、自動計算最不利地震方向的地震作用：（P62

25、），一般勾選。22、斜交抗側力構件方向附加角度（0-90）:（ P76）用于有斜交抗側力構 件的結構。地震作用的最大方向值偏離主軸大于 15度時，在此需要填寫此角度，作為 附加地震計算的角度（逆時針為正，順時針為負）。SATWE參數(shù)中增加斜交抗側力構件附件地震角度”與填寫水平與整體坐標夾角”計算結果有何區(qū)別：水平 力與整體坐標夾角不僅改變地震力而且改變風荷載的作用方向，而斜交抗側力構件附加地震角度僅改變地震力方向。一般應盡量調(diào)整結構使角度不超標。抗規(guī)5.1.1條規(guī)定，有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時, 應分別計算抗側力構件的水平地震作用。主要是針對非正交的、平面不規(guī)則”的結構，這

26、里填的是除了兩個正交的， 還要補充計算的方向角數(shù)。相應角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其 他角度，個數(shù)要與 斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)”相同，這樣程序計算的就是 填入的角度再加上0度和90度這些方向的地震力。該角度是與 X軸正方向的夾 角，逆時針方向為正。23、 活荷載重力荷載代表制的荷載組合值系數(shù)：（P74）該參數(shù)是指計算地 震作用時，重力荷載代表值取恒載標準值與活荷載組合值之和時的不同活荷載組 合值系數(shù)，一般民用建筑取0.5,藏書庫、檔案庫取0.8。24、地震影響系數(shù)最大值：程序按規(guī)范自動調(diào)整，如有特殊要求，也可自行 修改。如果要進行中震彈性或不屈服設計，設計人員需要將地震影響

27、系數(shù)最大值”手工修改為設防烈度地震影響系數(shù)最大值。多遇及罕遇地震影響系數(shù)最大值：地震影響6度7度8度9度多遇地震 0.04 0.08（ 0.12） 0.16（ 0.24） 0.32 罕遇 地震-0.50（ 0.72）0.90（ 1.20）1.40注：括號中數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。25、 用于12層以下規(guī)則砼框架結構薄弱層驗算的地震影響系數(shù)最大值：由結 構所在地區(qū)”、場地類別”、設計地震分組”等參數(shù)控制，程序按規(guī)范自動調(diào)整， 如有特殊要求，也可自行修改。26、豎向地震作用系數(shù)底線值：當振型分解反映譜方法計算的豎向地震作用小于該值時，將自動取該參數(shù)確定的豎向地

28、震作用底線值。程序默認0.08。27、27、地震計算時不考慮地下室的結構質(zhì)量：一般不勾選。自定義影響系數(shù) 曲線：（P76）根據(jù)工程實際情況輸入，默認缺省。地震作用放大系數(shù)1、全樓統(tǒng)一作用放大系數(shù)：程序缺省值1。當采用時程分析計算出的樓層剪力大于按振型分解計算的地震剪力時，應乘以相應的放大系數(shù)，其它情況下一般不考慮地震作用放大。 另外，當剪重比不滿 足要求太多時，在調(diào)整結構布置無效時，可通過考慮加大地震作用滿足剪重比的 要求?？赏ㄟ^此參數(shù)來放大地震作用，提高結構的抗震安全度，其經(jīng)驗取值范圍 是 1.01.5。2、各層各塔分別設置地震作用放大系數(shù)：需要時勾選。在時程分析的計算結果 wdyna.ou

29、t的最后有X、丫方向地震作用放大系數(shù)，輸 入此項，重新計算配筋。性能設計1、考慮性能設計：（P73）高規(guī)3.11，抗規(guī)3.10這是針對結構抗震性能設 計提供的選項。結構性能設計在具體提出性能設計要點時，才能對其進行有針對 性的分析和驗算，不同的工程，其性能設計要點可能各不相同，因此，用戶可能 需要綜合多次計算的結果，自行判斷才能得到性能設計的最終結果。一般情況來 講，我國的抗震設計，是以小震為設計基礎的，中震和大震則是通過調(diào)整系數(shù)和 各種抗震構造措施來保證的。但對于復雜結構、超高超限結構，基本都要求進行 中震驗算。中震（大震）彈性設計和中震（大震）不屈服設計是屬于結構性能設 計的范疇，需要明確

30、是所有構件還是重要構件（如框支結構構件、連體結構構件、 越層柱等）要進行中震（大震）彈性設計或中震（大震）不屈服設計。中震（大震）彈性設計的實現(xiàn)：首先，要將 地震影響系數(shù)最大值” a max為中震（大震）地震影響系數(shù)最 大值a max其次，選擇 中震不屈服”即可。中震（大震）彈性設計嚴于中震（大 震）不屈服設計。由于按照中震設計時，沒有考慮結構的強柱弱梁、強剪弱彎等調(diào)整系數(shù)，因此，按照中震設計的內(nèi)力值不一定比小震計算的內(nèi)力值大，應進行包絡設計。此處風荷載不參與組合。此參數(shù)按需要選取。選擇 性能設計（全國）時，軟件按照抗震規(guī)范附錄 M作為設計依據(jù)。用戶可 以選擇 不屈服”和彈性”性能水準，軟件具

31、體實現(xiàn)如下：中震不屈服：荷載效應采用標準組合，材料強度取標準值；中震彈性：荷載效應采用基本組合，材料強度取設計值； 大震不屈服：荷載效應采用標準組合，材料強度取極限值； 大震彈性：荷載效應采用基本組合，材料強度取設計值。設計信息1按抗震規(guī)范（525）調(diào)整地震內(nèi)力：（P81）一般情況下勾選?？挂?guī)（GB50011-2001） 5.2.5條為強制性條文，必須執(zhí)行。應注意的是 6度區(qū) 沒有剪重比控制指標要求，宜按 入=0.0 0控制。該內(nèi)容可在計算結果文本信息中 查看。 按抗規(guī)（GB 50011-2010）第5.2.5條調(diào)整各樓層地震內(nèi)力：即任一 樓層的水平地震的剪重比不應小于抗規(guī)表5.2.5給出的最

32、小地震剪力系數(shù)，豎向不規(guī)則結構的薄弱層表中數(shù)值應乘以 1.15的增大系數(shù)。弱軸、強軸方向動 位移比例：當為0時為加速度段調(diào)整；當為0.5時為速度段調(diào)整；當為1.0時為 位移段調(diào)整；弱軸方向為結構第一平動周期方向；強軸方向為結構第二平動周期 方向。對于有經(jīng)驗的設計人員也未必拘泥于這三個參數(shù)。對于多塔結構應按單塔計算或自行指定調(diào)整系數(shù)。此項一般用于基本周期大于3.5s的長周期結構。2、扭轉效應明顯：當結構扭轉效應明顯時，勾選。 一般默認缺省。如何判 斷結構是否扭轉效應明顯？查看計算結果文件wzq.out，在前三個振型對應的周期里，如振型號周期轉角平動系數(shù)（X+Y）扭轉系數(shù)（Z）強制剛性樓板模型）1

33、 xxxx xxx 1.00（0.51+0.49） -0.00 2 xxxx xxx 1.00（0.60+0.40） 0.00 3 xxxx xxx 0.00（0.00+0.0 0） 1.00對上面的平動參與系數(shù)分兩個方向，如果在其中一個振型中出現(xiàn)了上面這樣比較接近0.5的平動參與系數(shù)，那么結構扭轉效應就比較明顯了。3、自定義調(diào)整系數(shù)：需要時勾選，可自定義最小剪重比地震內(nèi)力調(diào)整系數(shù)。 一般默認缺省。4、 第一平動周期方向動位移比例（01）:默認缺省值0.5第一平動周期方 向動位移比例（01）:默認缺省值0.5 5、0.2V0分段調(diào)整：（P83。僅用于 框-剪結構和鋼框架-支撐（剪力墻）結構體系

34、，對應高規(guī) 8.1.4條和抗規(guī)6.2.13 條（0.2Q0調(diào)整）及高層民用鋼結構規(guī)程 5.3.3條（0.25Q0調(diào)整）的要求。對框 支剪力墻結構，當在特殊構件定義中指定框支柱后，程序自動按照高規(guī)（ JGJ3-2 002）10.2.7條實現(xiàn)0.2Q0或者0.3Q0的調(diào)整。5、與柱相連的框架梁端 M、V不調(diào)整：一般默認缺省。6、自定義調(diào)整系數(shù)：0.2Q0調(diào)整可以自定義調(diào)整系數(shù)，在wv02q.out中顯示。（1）調(diào)整方式：默認選Min項(2) a默認缺省值0.2 *樓層剪力；B默認缺省值1.5 *Vfmax。7、調(diào)整分段數(shù)、調(diào)整起止層號：按實際情況填入。可將起始層號填入負值(-m),表示取消程序內(nèi)部

35、對調(diào)整系數(shù)上限 2.0限制。7、調(diào)整上限：默認缺省值2.008實配鋼筋超配系數(shù)：(P82)用于九度抗震結構及一級框架結構。默認缺 省值為1.15。抗規(guī)624條：九度結構及一級框架取1.15。9、框支柱調(diào)整上限：一般默認缺省值5o10、按層高度比判斷薄弱層方法：一般選擇高規(guī)和抗規(guī)從嚴”11、 底部嵌固樓層剛度比執(zhí)行高規(guī)3.5.2-2：即按剪切剛度比執(zhí)行。一般 勾選。12、 自動對層間受剪承載力突變形成的薄弱層放大調(diào)整：一般勾選。13、 自動根據(jù)層間受剪承載力比值調(diào)整配筋至非薄弱層：一般勾選。12、轉換層指定為薄弱層：轉換層缺省不作為薄弱層，需要人工指定。如需將轉 換層指定為薄弱層，可將此項打勾，

36、則程序自動將轉換層號添加到薄弱層 號中，如不打勾，則需要用戶手動添加。此項打勾與在 指定薄弱層號”中直接填寫轉換層層號的效果是完全一致的。13、指定薄弱層層號：(P82)根據(jù)實際情況填寫。14、薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)：抗規(guī)規(guī)定薄弱層的地震剪力增大系數(shù)不小于1.15,高規(guī)則要求由02規(guī)程的1.15增大到1.25。默認缺省值為1.25。15、梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)：（P78）高規(guī)5.2.3條：現(xiàn)澆框架梁0.80.9, 裝配整體式框梁0.70.8。默認缺省值為0.85。16、 框架梁調(diào)幅后不小于簡支梁跨中彎矩：默認缺省值0.5倍。17、 非框架梁調(diào)幅后不小于簡支梁跨中彎矩：默認缺省值0.33倍。18、梁

37、扭矩折減系數(shù)：（P79）高規(guī)5.2.4條規(guī)定對于現(xiàn)澆樓板結構，應考 慮樓板對梁抗扭的約束作用。程序通過對梁的扭矩進行折減達到減少梁的 扭轉變形和扭矩計算值，折減系數(shù)為0.4-1.0, 一般默認缺省值0.4。對不與剛性樓板相連的梁或圓弧梁，此系數(shù)不起作用。19、支撐臨界角（度）（與豎軸夾角小于此值的支撐將按柱考慮）：默認缺 省值20。.20、 按豎向構件內(nèi)力統(tǒng)計層水平荷載剪力：一般不勾選。21、位移角小于（）時，位移比置1:默認缺省值0.0002?；詈奢d信息1、設計時折減柱、墻活荷載：一般勾選。2、柱、墻活荷載折減設置：詳見荷載規(guī)范5.1.2條。（1,0.85,0.7,0.65,0.6,0.55

38、3、樓面梁活荷載折減設置：詳見荷載規(guī)范5.1.2條。4、活荷不利布置最高層號：（P78）多層應取全部樓層，高層宜取全部樓 層。默認總樓層數(shù)，即全樓都考慮活荷載不利布置。5、梁活荷載內(nèi)力放大系數(shù)：（P79）高規(guī)5.1.8條條文說明：如果活荷載較大，可將未考慮活荷載不利布置計算的框架梁彎矩乘以1.1-1.3,近似考慮活荷載不利布置影響時，梁正、負彎矩應同時放大。已考慮活荷載不利布置時，取1.0。默認缺省值1.00構件設計信息1、柱配筋計算方法：（P87）按單偏壓計算，雙偏壓復核。單偏壓計算只考 慮平 面內(nèi)的彎矩和軸力，在同一組設計內(nèi)力中，當兩個方向的彎矩都很大時， 可能配筋不足。雙偏壓計算同時考慮

39、平面內(nèi)和平面外的彎矩和相應的軸力，但結果不唯一。程序按照雙偏壓計算時，按照第一組組合內(nèi)力進行計算，初步給定角 筋和腹筋，從第二組組合內(nèi)力起，驗算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或按彎矩 比例增大的方式給出配筋結果。程序計算沒有考慮配筋優(yōu)化，故配筋可能偏大。 具體應用宜按單偏壓計算，并對計算結果按雙偏壓校核。對于異形柱框架結構中 的異形柱和特殊構件定義的角柱， 程序自動按照雙偏壓計算；柱和特殊構件定義 的角柱，程序自動按照雙偏壓計算。2、柱剪跨比計算方法：一般選擇簡化方法（Hn/2h0）。剪跨比小于2的柱子被定義為短柱，小于1.5的為超短柱。實際判斷短柱時 常用柱凈高與柱截面有效高度之比（即高寬比）

40、不大于4來近似判斷是否為短柱。 砼規(guī)11.4.6中提到當框架結構中的框架柱的反彎點在柱層高范圍內(nèi)時，剪跨比可取Hn/（2h0）。對于反彎點不在柱層高范圍內(nèi)以及其它形式砼結構用高寬比來 計算也是偏安全的。3、連梁按對稱配筋設計：一般勾選。4、框架梁兩端配筋考慮受壓鋼筋影響：一般勾選。5、矩形混凝土梁按考慮樓板翼緣的 T形梁配筋：一般不勾選。如果勾選此項，則程序自動搜索與梁相鄰的樓板，將矩形梁轉成T形或L形進行內(nèi)力和配筋計算，同時中梁剛度放大系數(shù)和梁扭轉折減系數(shù)應取1。6墻柱配筋設計考慮端柱：一般不勾選，設計人員手算配筋。7、墻柱配筋設計考慮翼緣墻：一般不勾選，設計人員手算配筋。8與剪力墻面外相連

41、的梁按框架梁設計：一般勾選。若不勾選則為非框架 梁，非抗震。9、驗算一級抗震墻施工縫：一般勾選。10、梁按壓彎設計控制軸壓比：默認缺省值0.4。11、梁端配筋內(nèi)力取值位置（01）（ 0-節(jié)點，1-支座邊）：一般默認0。12、鋼構件截面凈毛面積比：用于鋼結構構件的強度計算，一般取0.85可滿 足要求，但螺栓孔的數(shù)量多對截面削弱嚴重的應降低該參數(shù)取值。13、鋼柱計算長度系數(shù)按有側移計算：（P86）用于鋼結構構件的強度計算。 鋼結構規(guī)范5.3.3條給出鋼柱的計算長度按照鋼結構規(guī)范附錄 D執(zhí)行，主要 考慮的因素為支撐的側移剛度。 一般選擇有側移，也可考慮以下原則：樓層最大桿間位移小于1/1000 （強

42、支撐）時，按無側移；樓層最大桿間位移大于1/1000且小于1/300 （弱支撐）時，取1.0；樓層最大桿間位移大于1/300 （弱 支撐、無支撐）時，按有側移計算。14、框架柱的軸壓比限制按框架結構采用：僅用于框架剪力墻結構。根據(jù)高規(guī)8.1.3條規(guī)定，框架-剪力墻結構，底層框架部分承受的地震傾 覆力矩的比值在一定的范圍內(nèi)時（50%）,框架部分的軸壓比需要按框架結構 的規(guī)定采用。勾選此項后，程序?qū)⒁宦砂醇兛蚣芙Y構的規(guī)定控制結構中框架柱的 軸壓比。除軸壓比外，其余設計仍遵循框剪結構的規(guī)定。15、非抗震時按重力荷載代表值計算柱軸壓比：一般不勾選。重力荷載代表值作用下的軸壓比和 YJK中的軸壓比有什么

43、區(qū)別？ 前者會比 較小。重力代表值是考慮組合值系數(shù)的標準組合，而 YJK計算出的軸壓比是基本 組合（設計值）。所以，剪力墻的軸壓比不能按照YJK的軸壓比輸出結果判斷，那是偏向保守的，程序也不會依據(jù)這個自動設置約束邊緣構件。但是，如果超出最大軸壓比，程序會判斷發(fā)紅，其實這是錯誤的。如果你想要知道確切的重力代表值，可以到 構件信息”中，查看墻柱，然后點擊要查詢的墻肢，根據(jù)其中恒 載和活載的標準值自己算重力代表值，然后除以面積求得軸壓比?；蛘邚椭埔粋€模型，然后通過自定義分項系數(shù)和組合值系數(shù)的方法來實現(xiàn)重力代表值組合，求得全樓各個部位在重力代表值下的軸壓比。說白了，是YJKg序編制的不足，漏掉了重力代

44、表值下軸壓比這個對于剪力墻結構非常重要的參數(shù)。16、保護層厚度：砼規(guī)8.2.1條規(guī)定：環(huán)境類別 板、墻、殼 梁、柱、桿 一 15 20二a 20 25二b 25 35三a30 40 三 b 40 5017、剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī) 7216-4條的較高配筋要求：按工 程實 際情況選擇是否勾選。高規(guī)7216-4條規(guī)定：抗震設計時，對于連體結構、 錯層結構以及B級高度高層建筑結構中的剪力墻（筒體），其構造邊緣構件的最 小配筋應按照要求相應提高。勾選此項時，程序?qū)⒁宦砂凑崭咭?guī) 7.2.16-4條的要 求控制構造邊緣構件的最小配筋，即對于不符合上述條件的結構類型，也進行從 嚴控制；如不勾選，則

45、程序一律不執(zhí)行此條規(guī)定。18、 約束邊緣構件層全部設為約束邊緣構件：一般勾選。19、面外梁下生成暗柱邊緣構件：一般勾選。20、約束邊緣構件陰影區(qū)長度取 Lc： 一般勾選。勾選此選項時，整個約束邊緣構件均為陰影區(qū)，不設入/2區(qū)。默認情況下，約束邊緣構件的范圍包括陰影區(qū)與 入/2區(qū)兩部分。作為邊緣構件與墻身的過渡區(qū)， 入/2區(qū)的構造設計需要考慮的因素較多，圖面表達也較復雜。施工人員經(jīng)常會就 入/2區(qū)的設計細節(jié)提出比較多的問題。為了簡化設計和施工過程，有些設計人員 會將約束邊緣構件全部設為陰影區(qū)，不設置入/2區(qū)。軟件提供此選項，以便滿足這部分用戶的需求。21、 邊緣構件合并距離（mm）:默認缺省值3

46、00。如果相鄰邊緣構件陰影區(qū)距離小于該參數(shù)，則軟件將相鄰邊緣構件合并。22、 短肢邊緣構件合并距離（mm）:默認缺省值600。由于規(guī)范對短肢 剪力墻的最小配筋率的要求要高得多，短肢墻邊緣構件配筋很大常放不下。將距 離較近的邊緣構件合并可使配筋分布更加合理。為此設此參數(shù)，軟件隱含設置值 比普通墻高一倍，為600mm。23、邊緣構件尺寸取整模數(shù)：默認缺省值10。24、構造邊緣構件尺寸設計依據(jù)：一般默認選抗規(guī)。25、 約束邊緣構件尺寸依據(jù)廣東高規(guī)設計：一般不勾選。26、型鋼砼構件設計依據(jù)：一般選新規(guī)范。包絡設計：程序默認自動包絡設計。包絡設計在這里一般指的是構件配筋的包絡設計，即構件配筋時需要在兩個 或者多種計算模型中取大值的設計。材料參數(shù)：1、材料信息：一般默認缺省值。其中混凝土容重，框架結構-26,剪力墻結 構-27。2、配筋信息:梁箍筋間距（mm）:強制為100，不允許修改。對于箍筋間距非100的情 況，用戶可對配筋結果進行折算。柱箍筋間距（mm）:強制為100，不允許修改。對于箍筋間距非100的情 況，用戶可對配筋結果進行折算。墻水平分布筋間距（mm）:可取值100400, 般取默認150。墻豎向分布筋配筋率（）:可取值0.151.2, 般取默認0.3。3、結構底部需要單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層號（如1