甲烷化工藝設(shè)計(jì)

1、精選文庫(kù) l/NlVt 甲烷化工藝設(shè)計(jì) 合肥 Hefei Un iversity 化工工藝課程設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)題目: 別: 化學(xué)與材料工程系 業(yè): 化學(xué)工程與工藝 口， 號(hào): 名: 指導(dǎo)教師: 2016年6月 第一章 方案簡(jiǎn)介 目錄 *1 3 3 4 6 1.1甲烷化反應(yīng)平衡 - 1.2甲烷化催化劑 1.3反應(yīng)機(jī)理和速率 - 1.4甲烷化工藝流程的選擇 第二章 工藝計(jì)算 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 7 7 7 8 9 求絕熱升溫 求甲烷化爐出口溫度 反應(yīng)速率常數(shù) 求反應(yīng)器體積 換熱器換熱面積 “ 第三章 設(shè)備計(jì)算 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 甲烷化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 計(jì)算筒體和封

2、頭壁厚 反應(yīng)器零部件的選擇 物料進(jìn)出口接管 手孔及人孔的設(shè)計(jì) 11 11 12 13 15 16 17 設(shè)計(jì)心得 參考文獻(xiàn)及附圖 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 1.1設(shè)計(jì)題目：甲烷化工藝設(shè)計(jì) 1.2設(shè)計(jì)條件及任務(wù) 1.2.1 進(jìn)氣量：24000Nm3/h 1.2.2進(jìn)料組成（mol%）： 組數(shù) CO% CO 2% H2%N2% E1 0. 30 0. 15 99.55 1.2.3 出口氣體成分 CO wppm,CO2ppm” 1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容 變換工段在合成氨生產(chǎn)起的作用既是氣體的凈化工序，又是原料氣的再制造工序，經(jīng)過(guò)變 換工段后的氣體中的 CO含量大幅度下降，符合進(jìn)入甲烷化或者銅洗工段氣質(zhì)要求。 1.3.1選定

3、流程 1.3.2確定甲烷化爐的工藝操作條件 1.3.3確定甲烷化爐的催化劑床體積、塔徑及床層高度 1.3.4繪圖：（1）工藝流程圖；（2）甲烷化爐的工藝條件圖 1.4設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)概要 1.4.1目錄：設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，概述，熱力計(jì)算，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與說(shuō)明，設(shè)計(jì)總結(jié)，附錄，致謝，參考 文獻(xiàn)，附工藝流程圖及主體設(shè)備圖一張（要求工藝流程圖出A2以上的圖，要求主體設(shè)備用 AutoCAD出A2以上的圖） 1.4.2概述 1.4.3熱力計(jì)算（包括選擇結(jié)構(gòu)，傳熱計(jì)算，壓力核算等） 1.4.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與說(shuō)明 1.4.5設(shè)計(jì)總結(jié) 1.4.6附錄 147致謝 148參考文獻(xiàn) 149附工藝流程圖及主體設(shè)備圖一張 精選文庫(kù) 第一章

4、 方案簡(jiǎn)介 合成氨工業(yè)是基礎(chǔ)化學(xué)工業(yè)之一。其產(chǎn)量居各種化工產(chǎn)品的首位。已成為當(dāng)今合成氨工業(yè) 生產(chǎn)技術(shù)發(fā)展的方向。國(guó)際上對(duì)合成氨的需求，隨著人口的增長(zhǎng)而對(duì)農(nóng)作物增產(chǎn)的需求和環(huán)境綠 化面積的擴(kuò)大而不斷增加。合成氨工業(yè)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中舉足輕重。農(nóng)業(yè)生產(chǎn)，有收無(wú)收在于水，收 CO等含氧化合物 (銅洗法)、液氮洗滌法和甲烷化法。甲 投資省、運(yùn)行費(fèi)用低和對(duì)環(huán)境基本無(wú)污染 ,甲烷化是合成氨安全、穩(wěn)定生產(chǎn)的必 多收少在于肥”。所以，合成氨工業(yè)是農(nóng)業(yè)的基礎(chǔ)。它的發(fā)展將對(duì)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展產(chǎn)生重大影響。 因此，我國(guó)現(xiàn)有眾多的化肥生產(chǎn)裝置應(yīng)成為改造擴(kuò)建增產(chǎn)的基礎(chǔ)。今后應(yīng)利用國(guó)內(nèi)開(kāi)發(fā)和消化吸 收引進(jìn)的工藝技術(shù)，自力更生，立足

5、國(guó)內(nèi)，走出一條具有中國(guó)特色的社會(huì)主義民族工業(yè)的發(fā)展道路。 co、co2、02等是氨合成催化劑的毒物，生產(chǎn)中一般要求將氨合成原料氣 總量脫除至10X10- 6。脫除的方法主要有銅氨液洗滌法 烷化凈化方法與銅洗、液氮洗法相比，具有流程簡(jiǎn)單、 等優(yōu)點(diǎn)。從工藝的合理性以及投資和操作費(fèi)用等方面來(lái)看 然選擇。 在合成氨的粗原料氣的凈化過(guò)程中，CO2變換和co脫除后的原料氣尚含有少量的殘余的 co , co2, 02和水等雜質(zhì)。為了它們合成催化劑的毒害，原料氣在送給往合成之前還需要有 一個(gè)凈化步驟，稱(chēng)為 精練”，精練后規(guī)定co和co 2的含量不超過(guò)5ppm。 CO , co2, H2S 和氧, co 和 c

6、o co, 原料氣的精練方法一般有三種，即銅氨液吸收法，甲烷化和深冷液氨洗滌法，銅氨液吸收 法是1913年就開(kāi)始采用的方法，在高壓和低溫下用銅鹽的氨溶液吸收 2 CO2 然后溶液在減壓和加熱的條件下再生，甲烷化六十年代才開(kāi)始的。雖然催化劑上把 加氫成甲烷的研究早已開(kāi)始，但要消耗用氫氣而生成無(wú)用的甲烷，所以此法只適用于 含量比較低的原料氣。與銅洗法相比，甲烷化具有工藝簡(jiǎn)單，操作方便，費(fèi)用低的優(yōu)點(diǎn)。 工藝流程圖： 對(duì)于高和直徑相等均為3.11mm的G-65催化劑。常壓下的 CO甲烷化速率表達(dá)式: 1.1甲烷化反應(yīng)平衡 在甲烷化爐內(nèi)，主要發(fā)生甲烷化反應(yīng)： (1) (2) Co+3H 2=CH4+ H

7、2o+206.16KJ Co2+3H2=CH 4+2 H2o+165.08KJ 當(dāng)原料氣有氧存在時(shí)，氧和氫反應(yīng)生成水， 即：02+2 H 2=2H 20+241.99 KJ (4) 為 某種條件下：co還可能與催化劑中的鎳生成羰基。 即：Ni+4Co=Ni(Co)4 甲烷化反應(yīng)平衡常數(shù)隨溫度而下降，但在常用的范圍(240-420 C)內(nèi)，平衡常數(shù)很大。 此，要求甲烷化出口氣體 CO和co2含量低于5ppm是完全可能的。 CO與催化劑中的鎳生成羰基鎳的反應(yīng)是放熱且體積縮小的反應(yīng)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)表明，在co含量小 于0.5%時(shí)，如果發(fā)生反應(yīng)溫度在200C以上不可能有羰基鎳形成。鑒于甲烷化反應(yīng)體系的在 1

8、.2甲烷化催化劑 甲烷化反應(yīng)體系甲烷蒸汽轉(zhuǎn)化存在逆反應(yīng)，因而甲烷化反應(yīng)催化劑和蒸汽轉(zhuǎn)化一樣，都是 以鎳作為活性組分。但是甲烷化在更低的溫度下進(jìn)行，催化劑需要更高的活性，故催化劑中活 性組分的鎳含量較高，通常達(dá)到15-35% （以鎳記）。有時(shí)也加入稀土元素做促進(jìn)劑，為了使催 化劑具有相當(dāng)?shù)哪蜔嵝?。為此，催化劑常載有耐火材料。 目前，甲烷催化劑國(guó)內(nèi)外有多種類(lèi)型，我們選擇G-65型催化劑， 原料氣還原，反應(yīng)為： NiO+H 2=Ni+ H 2O + 1O26KJ NiO+CO= Ni+CO 2+38.5KJ 雖然還原反應(yīng)的熱效應(yīng)不大，但一經(jīng)還原后催化劑就具有了活性， 了，有可能造成升溫過(guò)高，為此，還

9、原時(shí)盡可能控制碳氧化合物含量在 使用之前，先用氫或脫碳 甲烷化反應(yīng)就可以進(jìn)行 1%以下。 還原后的鎳催化劑會(huì)自燃，要防止其與氧化性氣體接觸，當(dāng)前面的工序出現(xiàn)事故時(shí)，有高 濃度的碳氧化合物進(jìn)入甲烷化爐中，床層會(huì)迅速上升，這時(shí)應(yīng)立即放空并切斷原料氣。另外， 還原后的催化劑不能用含CO的氣體升溫，以防止低溫生成羰基鎳，影響催化劑的活性。硫、 砷和鹵都能使催化劑中毒，他們的量即使是微量也會(huì)大大降低催化劑的活性與壽命，由于本流 程有脫硫工序獲降低溫度變換工序，因此，正常情況下，不會(huì)發(fā)生甲烷化催化劑中毒，只要?dú)?體碳氧化合物含量合乎指標(biāo)，催化劑也不會(huì)出現(xiàn)高溫?zé)Y(jié)。 甲烷化催化劑的活性損失多與脫碳有關(guān)，少量

10、的液滴帶入甲烷化爐幾乎不可避免，一般不 會(huì)造成鹽類(lèi)遮蓋催化劑表面，導(dǎo)致活性嚴(yán)重?fù)p失，甲烷化催化劑的壽命一般在 3-5 年。 1.3反應(yīng)機(jī)理和速率 1.3.1 CO甲烷化： 研究表明CO甲烷化吸附中間形態(tài)，指出吸附中間產(chǎn)物有三種： （1）易于吸附的CO甲烷和氧等； （2）CO歧化為易于加氧的碳原子； （3）不能反應(yīng)的聚合碳。 并比較了甲烷化速率與形成了碳加氧速率后指出，甲烷化低溫下由碳形成速率控制，高溫加氧 速率控制，反應(yīng)機(jī)理如下： CO +CO CO+ O+C C+H 2 CH 2 O+ H 2H2O 利用（6）的平衡公式和（8）的速率相等的關(guān)系可推知： CH4 (5) (6) (7) (8)

11、 Kco RcH4= 1 P H2O PCO2 KCO PCO 式中：Km= Km 1/2 Ks Kc。Kh Km 精選文庫(kù) 1.309 107 yCO exp 1167 RcH4 = ,廠 c1219 1 5.915yCO exp 式中yc。為氣體中CO的分率。 1.3.2 CO2甲烷化機(jī)理如下: (10) 亠亠 kco2亠亠 - CO 2+ CO 2 CO2 + ks CO+O + (11) (12) C + H 2 Km CH2 快速 ch 4 (13) O + H 2 Kh H2O (14) O+ H 2 Kh H2O (15) 由于上述機(jī)理可知: 反應(yīng)，同理可推得： CO2的甲烷化系

12、先在催化劑上分解成 CO，然后按CO甲烷化機(jī)理進(jìn)行 K CO2 Ph 2 Pco CO2 RcH4= 1 kco2 Pco2k H2 Kpho Ph 2O 式中 Kco2 ( RmK h Ks K S Kco2 Rh) 1/3,高和直徑均為3.18mm的G-65催化劑常壓實(shí)驗(yàn) 所得的CO 2甲烷化速率表達(dá)式: c 49602 8.66 10 ycq exp RcH4 = ,c2284 1 2.797yco2 exp (16) 1.3.3 CO2與CO混合氣體的甲烷化混合氣體的反應(yīng)機(jī)理為: CO + KCO CO CO+ KS C+O C + H 2 Rm CH 2 CO 2 + KCO2 CO

13、2 快速ch 4 CO + H 2 RhH2O CO+ H 2 KS C+O O + + H2 Rh H20 CO2+ KS C0+ O + CO ,然后進(jìn)行甲烷化，而 CO2與CO分別 CO優(yōu)先甲烷化的 由此可知。 CO2甲烷化首先在催化劑上分解成 甲烷化的速度主要取決于吸附的0和0+加氫的速率相對(duì)大小，實(shí)驗(yàn)表明: 趨勢(shì)，只有在 Pco遠(yuǎn)低于PC0 2時(shí)，兩者才能以相當(dāng)?shù)乃俾蔬M(jìn)行。 1.4甲烷化工藝與流程的選擇 2.53 MPa進(jìn)入甲烷 甲烷化的壓力通常隨中低變和脫碳的壓力而定，本設(shè)計(jì)以給的的壓力為 化爐氣體組成以給，即： 名稱(chēng) H2 N2 CO CO2 含量 74.25% 25.30% 0

14、.30% 0.15% 甲烷化反應(yīng)器的溫度的入口溫度受到羰基全集形成的起燃溫度的限制，必須高于200C,同 時(shí)考慮高的轉(zhuǎn)化率和能量消耗，我們選擇入口溫度 260 C左右。這樣也給操作有一個(gè)較適合的 波動(dòng)范圍。 甲烷化的流程主要有兩種類(lèi)型，即外加熱與內(nèi)加熱型。根據(jù)計(jì)算，只需要原料含有碳氧化 合物0.5-0.7%，甲烷化反應(yīng)放出的熱量可足夠?qū)⑦M(jìn)口氣體預(yù)熱到所需要的溫度。這就是內(nèi)熱型 的依據(jù)，考慮到原料氣中碳含量有時(shí)較上述低，尚需外供熱源，這就是外熱型的可取處。取二 者之長(zhǎng)，我們選用如下流程，先用甲烷化反應(yīng)后出口氣體溫度上升，余下的溫差在用高變氣體 加熱直待入口氣體溫度達(dá)到260C，流程圖后附。 第二

15、章 匚藝計(jì)算 2.1求絕熱溫升A 根據(jù)公式A=HRN / iCpi A =30C T 26030 0060 0.0066 6 -290 C i H2 N2 CO CO2 (J/ mol k) Cp 29.13 30.41 30.38 45.41 代入上式得： 0.667 206.16 103 0.004 0.333 165.08 103 0.0022 (29.13 30.04)/2 0.9938 30.38 0.004 45.41 0.0022 考慮到進(jìn)入甲烷化爐氣體中可能含有少量氧和其它綜合因素，我們?nèi)?式中：Cpi為各組分定壓摩爾熱容單位J/mol k,根據(jù)公式 Cp=a+bT+cT 2+

16、dT3 可計(jì)算得： 2.2求甲烷化爐出口氣體溫度T T=T 0+Ax CO2的轉(zhuǎn)化率 式中To為甲烷化爐進(jìn)口氣體溫度T0=260oC, x為CO和 T=T 0+ Ax 2.3反應(yīng)速率常數(shù)K 級(jí)關(guān)系，以一氧化碳甲烷化為例，反應(yīng)速率與一氧化碳 甲烷化反應(yīng)機(jī)理和動(dòng)力學(xué)較為復(fù)雜，而且還包含內(nèi)外擴(kuò)散的影響。為了適應(yīng)工程的簡(jiǎn)便計(jì) 算，常假定與 CO和CO 2含量成一定 的關(guān)系為： dVR dVco Vdy。 =K yco dVR “ * 式中：V和Vco分別為總?cè)莘e流量 m3/h, k為表觀反應(yīng)速率常數(shù)，因催化劑型號(hào)而異, Yco 為氣體中CO的含量，積分上式可得: K=Vs Ig (ycoi+2yco2

17、l) / (yco2+2yc022) 甲烷化表觀反應(yīng)速率常數(shù) K不僅與溫度有關(guān)，還隨壓力增大而增加， 查在常壓下 甲烷化催 化劑G65的反應(yīng)速率常數(shù)與溫度的關(guān)系：”曲線 在我們的范圍內(nèi)取 K=1300k-1，把具體數(shù)據(jù)代入得： 1300 Vsig Vs 300490.0m3 ?h 1 2.653 0.3 10 20.15 10 2 5 10 65 10 6 VSlg450 2.4求反應(yīng)器體積Vr 式中：Vo為氣體體積流率 由已知條件進(jìn)氣量為 24000Nm3/h, 轉(zhuǎn)化為2.53Mpa，260 C以后為: F1V1 = P2V2 T1 = T2 6 101325 240002.53 10 V3

18、 V21876.1m / h 273.15533.15 所以：Vr = Vo 1876.1 vs 3 3.83m 490.0 查甲烷化G65的壓力校正系數(shù)曲線圖，在 C2=1.46，得實(shí)際反應(yīng)體積 Vr 2.53Mpa下，壓力校正系數(shù) Ci=3.5，再取余量 Vr 3.83 3.5 1.461.597m3 2.5換熱器(A , B)的換熱面積 F圖為換熱器事例圖: 出甲烷化爐 求等壓摩爾熱容 Cp 我們以進(jìn)爐氣為研究對(duì)象，在70 160C, TmA=388K，查得: iH2 N2 CO CO2 (J/ mol Cp 28.53 29.60 29.34 41.00 在 160 26O0C, Tm

19、A=483K，查得: 2.5.1求摩爾流率 N: i H2 N2 CO CO 2 (J/ mol k) Cp 28.92 30.11 29.97 43.84 NA = 24000 1000297.62mol/s 22.4 3600 Nb = NA=297.62mol/s 2.5.2求吸收熱率 由公式；Q=N? Cp i?yi ? At得: QA 297.62 (28.53 29.60)/2 0.995529.34 0.003 41.00 0.0015 (160 70) 7.79 105 j/s Qb = 297.62 (28.92 30.11)/2 0.995529.97 0.003 43.8

20、4 0.0015 (260160) = 8.79 105 j/s 2.5.3求平均溫度Am A : 70C160C 200 C J 290C B: 160C72 60C 320 C J 440 C 130 130 A m A = 2 180 160 ,180 In 160 130 C 169.8 C 2.5.4求換熱面積S Q 吸=Q 放=K S Am 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)；在TmA=388K時(shí)，取K A =400w/m2 C 在 TmA=483K 時(shí)，取 K B =350 w/m2 C 把具體數(shù)據(jù)代入得: Sa Qa K A tmA 7.79 1 05 I4.98m2 400 130 Sb Qb K B

21、 tmB 8.79 10514.79m2 350 169.8 精選文庫(kù) 第三章設(shè)備計(jì)算 3.1甲烷化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.1.1塔徑 Vs=1.75m3=1750L 選擇容器長(zhǎng)徑比 一=2.8:1,則: D D3 2.8 2200 4 d4h V S = 4 D=D i=1000mm即筒體內(nèi)徑為 1000mm 塔高 H=2.8D=2800mm 2.53 Mpa,當(dāng)中壓范疇 p=2.53 1.1=1.1 P 工作=2.78Mpa T=330 C t=T+20C=350C 3.1.2工作壓力工作溫度設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度 工作壓力 設(shè)計(jì)壓力 工作溫度 設(shè)計(jì)溫度 3.1.3圓柱形筒體及立封頭材料選用 A3R

22、 支撐式支座選用 A3F 3.1.4塔體保溫層厚度為is=50mm保溫材料比重rn=300kgf/m3 3.1.5甲烷化反應(yīng)器安置進(jìn)出氣管和其他接管見(jiàn)裝備圖 采用雙面對(duì)接焊比較好=0.85 3.2 按設(shè)計(jì)壓力計(jì)算筒體和封頭壁厚 公式 PDi 其中 &=t 2 t p S0 :容器的理論計(jì)算壁厚 P:設(shè)計(jì)壓力 mm MPa t:設(shè)計(jì)溫度下筒體的許用壓力 MPa 查表 鋼板許用壓力350 C下許用壓力為97MPa 3.2.1焊接系數(shù) 精選文庫(kù) 3.2.2壁厚附加量 Ci：鋼板負(fù)偏差 C2：腐蝕裕量 C3：加工減薄量 C = C1+C2+C3 Ci=0.8mm C2=1 mm C3=0 323理論計(jì)

23、算壁厚 S3= 2.78 1000 PDi 2 t p 2 97 0.85 18.3mm 2.78 S0 3.2.4實(shí)際計(jì)算壁厚 Sc=S0+C =18.3+C 什C2+C3=18.3+1.8=20.1 mm 圓套后鋼板實(shí)際壁厚 20mm 3.2.5強(qiáng)度檢驗(yàn) PD/2S t滿(mǎn)足壁厚 20=70.89 MPa P ( Di+S) /2S=2.78 為020/2 70.89M PaDi=4hi hi型0250mm 44 hi：封頭內(nèi)壁曲面高度 S=20mm 同橢圓壁厚設(shè)計(jì)一樣 圭寸頭總咼h=S3+hi+h0=20+250+50=320 mm 選用橢圓形封頭作用： S封=S筒,加工安裝方便； 承壓能

24、力好； 成型加工方便. 3.3甲烷化反應(yīng)器零部件標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)選用 3.3.1法蘭聯(lián)結(jié)的設(shè)計(jì)選用 法蘭聯(lián)結(jié)由兩個(gè)法蘭，墊中和若干個(gè)螺栓螺頭。 Pg 2.45 MPa 工作溫度T 3000C 查 Dg Di 1000 mm 查壓力容器法蘭的分類(lèi)和規(guī)格22 1 乙形平焊法蘭的允許工作壓力224 允許工作壓力1.57MPa，類(lèi)型：乙型平焊法蘭，規(guī)格 根據(jù)工作介質(zhì)，選用凹凸型密封面較好， 墊面材料選用石棉橡膠板，尺寸從表 查法：墊圈外徑 D=165mm, 墊圈內(nèi)徑d=1015mm 聯(lián)接螺栓為M20，共30個(gè)，材料為 所以，選用的法蘭標(biāo)準(zhǔn)代號(hào)：法蘭 JB115982。 代號(hào)“T” 22 6壓力容器法蘭用墊圈尺

25、寸 A3，螺頭材料用 A2。 Y161000 3.3.2容器的支座 首先粗略計(jì)算支座負(fù)荷。 爐體總量 Q = Q1 + Q2+Q3+Q4+Q 5 a .爐體量Q1 Dg 1000mm, S 20mm筒體, 沒(méi) m2重1540.47牛頓。 DH 2.818.796m2 Qi 8.796 15413.548KN1.382T b .封頭重Q2 Q2 r2 /2 2 1.541.21KN0.12仃 333填充催化劑重量 Q3 Q3 1Kg/L 2.200L2.38t 3.3.4保溫層重量Q4 300Kg /m3 0.529m30.159t Q5 3.3.5人孔及附件重量 人孔約重 2KN合0.02t

26、支座及其它總和重1.04t 那么，設(shè)備總重 Q為： Q = Qi+Q2+Q3+Q4+Q5 =1.382+0.121+0.159+2.2+1.05( t) =4.992t A3F 由于甲烷化爐是立式容器，選用支承式支座材料選用 查表229支承式支座尺寸 得，支座 2.5 TB1168-81 3.4物料進(jìn)出口接管 3.4.1氣體進(jìn)口接管 數(shù)量12,直徑M22 采用可拆 219X6的無(wú)縫鋼管，法蘭 Pg25Dg200HG5012-58 查表6管法蘭尺寸螺栓 接口出應(yīng)力集中系數(shù)計(jì)算如下： t/S 160 0.3標(biāo)準(zhǔn)封頭 1.8 L 竺6 止 /浮0.575 Rl S 500 1.8V 20 查球殼上安裝平齊接管應(yīng)力集中曲線得應(yīng)力集中系數(shù)，K=3.4 峰值應(yīng)力 max K 3.4 70.89 241.03MPa 按極限原則考慮，材料的 2.25 350 2.25 2.25 97 218.25 MPa max 2.25 條件 必須補(bǔ)強(qiáng) 選用Dg200X15補(bǔ)強(qiáng)圈（ JB1207-73) 進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng) 3.4.2氣體出口管 HG5012-58 選用 159X 4.5無(wú)縫鋼管 管法蘭標(biāo)記為：P g250Dg150 管口處應(yīng)力集中系數(shù)計(jì)算如下： t/S 4.5/20 0.225 rTT 1.