廈成高速公路漳州段a4合同段待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案

1、目錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計(jì)21、支架地基處理22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡33、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求34、施工工藝流程4四、現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算41、荷載分析52、荷載組合53、荷載計(jì)算53.1 箱梁自重q1計(jì)算53.2 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算81、底模板計(jì)算82、箱梁側(cè)模板驗(yàn)算93、箱梁內(nèi)模支架計(jì)算104、箱梁底模下橫向方木驗(yàn)算124.1現(xiàn)澆箱梁翼板范圍橫向方木計(jì)算124.2現(xiàn)澆箱梁a-a斷面橫向方木計(jì)算135、支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算176、扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算226.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷面226.2現(xiàn)澆箱梁c-c斷面277、碗扣節(jié)點(diǎn)、立桿頂托、立桿

2、底座承載力驗(yàn)算288、地基承載力驗(yàn)算299、滿堂支架整體抗傾覆分析計(jì)算30五、支架的預(yù)壓31六、 支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施331、模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求332、滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定33七、安全保證措施及事故應(yīng)急救援預(yù)案36、安全保證措施36、事故應(yīng)急救援預(yù)案40一、編制依據(jù)1、國(guó)家有關(guān)政策、法規(guī)、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對(duì)本工程施工的有關(guān)要求。2、中華人民共和國(guó)交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)jtj0412000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、jtg f80/1-2004公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)、jtj07695公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程等現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)。3、廈成高速公路漳州段a4

3、合同段施工圖設(shè)計(jì)以及相關(guān)文件資料。4、現(xiàn)場(chǎng)勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補(bǔ)充資料；我單位施工類似工程項(xiàng)目的能力和技術(shù)裝備水平。5、參考建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）、路橋施工計(jì)算手冊(cè)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）。二、工程概況待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁左為單箱兩室結(jié)構(gòu)，右幅為單箱三室結(jié)構(gòu)，分別為四跨等截面單向預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁，布置形式為424，頂板寬左幅16.5m，底板寬12.5m，每側(cè)翼板懸臂長(zhǎng)2.0m，箱梁頂板設(shè)置成2%雙向橫坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，頂板

4、厚25cm，底板厚25cm。至梁端頂板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩頂處設(shè)2.6m厚端橫隔板，現(xiàn)澆梁端各連續(xù)墩頂處設(shè)一道2.2m厚橫隔板。平縱面信息：本橋平面位于r=1800m的右偏圓曲線上；縱面位于0.85%上坡上；本橋在ggk38+533.672上跨a匝道，交角89；在ggk38+699.238上跨省道207，交角62。箱梁為單向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)?？v向預(yù)應(yīng)力采用大噸位群錨體系，預(yù)應(yīng)力鋼束采用19s15.2鋼絞線束，其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860mpa，位于底板、腹板及頂板之中。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計(jì)1、支架地基處理首先對(duì)支架布設(shè)范圍內(nèi)的雜物及虛土進(jìn)行清除，將原地面進(jìn)行整平（斜坡地段做成臺(tái)階），然

5、后采用重型壓路機(jī)碾壓密實(shí)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及試驗(yàn)，要求地基承載力達(dá)到fk=220kpa。達(dá)到要求后再鋪筑15cm的c15混凝土，養(yǎng)生后作為滿堂支架的持力層，并按碗口支架橫向布局設(shè)置5.0cm20.0cm的木板，再在其上搭設(shè)滿堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下地面整平并設(shè)2%的人字型橫披排水，同時(shí)在兩側(cè)設(shè)置排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用wdj碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，為便于高度調(diào)節(jié)，每根立桿底部和頂部分別設(shè)置ktz50型可調(diào)底座和ktc50型可調(diào)托撐，可調(diào)范圍050cm。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用lg-300、lg

6、-240、lg-180、lg-120、hg-60、hg-90等規(guī)格的桿件進(jìn)行組合安裝。通過(guò)計(jì)算，確定支架模板布置形式如下：1、箱梁外模板采用1222441.5cm規(guī)格的竹膠板。2、側(cè)模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距25cm），用483.5mm鋼管斜撐與豎向立桿連接分配梁體及工況荷載，每根斜桿與立桿的連接不少于兩個(gè)扣件。3、內(nèi)模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向框架（凈距25cm），1010cm方木后采用1010cm方木作為縱向分配梁（凈距40cm）將框架連成一體。 4、左幅支架采用（902+604+904+603+904+60

7、4+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距（端橫梁及前后2.5m處梁底90cm處需加密立桿，上采用1010cm方木作為橫向分配梁，為安全考慮凈距10cm）。 5、原路面承載力可滿足要求，經(jīng)實(shí)測(cè)地基承載力需達(dá)到220kpa以上，然后澆筑15cm后c15混凝土墊層。6、縱向在腹板及中隔板位置下滿布剪刀撐、橫向四排布設(shè)一道剪刀撐；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj 130-2001）6.3.2規(guī)定腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采

8、用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，現(xiàn)場(chǎng)可根據(jù)實(shí)際情況酌情調(diào)整。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長(zhǎng)兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于50cm。7、安裝縱向方木時(shí)，兩根方木的接頭應(yīng)放在頂托上，如不允許則要搭過(guò)橋。8、翼板外邊緣設(shè)置不低于1.3m的鋼管架臨邊防護(hù)設(shè)置。附件： 本方案支架平、縱、橫布置圖。4、施工工藝流程四、現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算本計(jì)算以右幅第一聯(lián)24m+24m+24m+24m標(biāo)準(zhǔn)跨徑等截面單箱三室預(yù)應(yīng)力砼斜腹板連續(xù)箱梁為例，對(duì)荷載進(jìn)行計(jì)算及對(duì)支架體

9、系進(jìn)行驗(yàn)算。碗扣式滿堂支架體系采用483.5鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄b鋼管截面特性表，鋼管截面積a=4.891022，截面模量w=5.08 1033，自重38.4n/m, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm,查表5.1.6得鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =205mpa1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過(guò)程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取26kn/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q21.0kpa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kpa；當(dāng)

10、計(jì)算肋條下的梁時(shí)取1.5kpa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及替他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kpa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取2.0kpa，對(duì)側(cè)板取4.0kpa。 q5 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kpa。根據(jù)道路橋梁工程施工手冊(cè)支架的荷載能力，根據(jù)支架高度及橫桿的步距，在安全的要求下當(dāng)支架高度在10m以下時(shí)，橫桿步距為1.2時(shí)，按每根立桿荷載為30kn，并不計(jì)支架自重。2、荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算3、荷載計(jì)算3.1 箱梁自重q1計(jì)算根據(jù)待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，選取具有代表性及最不利荷載的不

11、同斷面、不同部位進(jìn)行箱梁自重計(jì)算，即現(xiàn)澆箱梁f-f斷面（跨中）、d-d斷面（變截面最不利）、h-h斷面（墩頂中、端橫梁）四個(gè)斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進(jìn)行自重計(jì)算。 計(jì)算簡(jiǎn)圖 通過(guò)深入分析，在支架形式不發(fā)生變化的情況下，c-c截面為b-b截面的最不利形式，又考慮到翼緣板位置下全橋受力情況一致，故受力以a-a斷面及c-c斷面分別進(jìn)行計(jì)算。1、翼板范圍箱梁自重：q1= 26（0.15+0. 45）=15.6 kn/m2；2、現(xiàn)澆梁a-a截面q1計(jì)算腹板范圍箱梁自重：?jiǎn)芜吀拱褰孛娣e（截面陰影部分）計(jì)算得1.550 m2，此范圍支架寬1.8m。q1= 26（1.5501.0）/（1.81.0

12、）=22.39 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分）計(jì)算得1.676 m2，此范圍支架寬1.8m，該范圍自重最大。q1= 26（1.6761.0）/（1.81.0）=24.21 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2；3、現(xiàn)澆梁c-c截面q1計(jì)算箱室范圍箱梁自重：?jiǎn)蝹€(gè)截面陰影部分面積計(jì)算得5.21.5=7.8m2，此范圍支架最不利段為寬0.9m4=3.6m，該范圍自重最大。q1= 267.8/（3.61.0）=56.34kn/m2；4、箱梁自重分析根據(jù)以上箱梁自重荷載計(jì)算得：翼板

13、范圍箱梁自重q1=15.6 kn/m2；順橋向跨距0.9m的a-a截面：腹板范圍箱梁自重q1=22.39 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重q1=24.21 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2；順橋向跨距0.6m的c-c最不利截面：支架橫向布局最不利范圍箱梁自重q1=56.34 kn/m2。滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，中隔板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距90cm；橫桿步距120 cm 。 3.2 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 1、底模板計(jì)算本方案箱梁底

14、模采用規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。查公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強(qiáng)度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。1.1現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍底模板計(jì)算由于模板的連續(xù)性，在均勻荷載的作用下，計(jì)算時(shí)按4跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見箱室范圍底模板計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度l=0.3m。模板彎曲強(qiáng)度計(jì)算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（56.34+

15、1.0+2.5+2.0) 0.3=61.840.3=18.55 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10718.550.32=-0.1786 kn. m模板計(jì)算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.01.52）/6=0.37510-4cm3w= mmax/w=0.1786/（0.37510-4）=4.762 mpaw =90.0mpa經(jīng)計(jì)算，箱室范圍底模板彎曲強(qiáng)度滿足要求。模板撓度計(jì)算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63218.551030.34/(10061031060.2810-6)=94.9

16、6/168000=0.5710-3m=0.57mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計(jì)算，箱室范圍底模板撓度滿足要求。通過(guò)以上對(duì)本橋現(xiàn)澆箱梁最不利部位的底模板進(jìn)行彎曲強(qiáng)度、和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架底模板設(shè)置滿足要求。2、箱梁側(cè)模板驗(yàn)算本方案箱梁側(cè)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強(qiáng)度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力q5計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以v=2.5m/h澆筑速度

17、控制，砼入模溫度t=20控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=f=63.79混凝土的重力密度() 新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可按計(jì)算；（t混凝土初凝時(shí)間，取20度）外加劑影響系數(shù)，不產(chǎn)外加劑時(shí)取1.0；摻有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2.混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm時(shí)，取1.0，110-150mm時(shí)，取1.15；混凝土澆筑速度，取2.5（m/h）;取以上兩值的最小值，故最大側(cè)壓力為有效壓頭高度計(jì)算時(shí)按4跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：mmax=-0.107q l2； f=0.632 ql4/(10

18、0ei)； i=bh3/12，w= bh2/6箱梁側(cè)模板跨度l=0.3m。模板彎曲強(qiáng)度計(jì)算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+41.6) 0.3=45.60.3=13.68 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10713.680.32=-0.132 kn.m模板計(jì)算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=132/0.37510-4=3.52 mpaw =90.0mpa經(jīng)計(jì)算，側(cè)模板彎曲強(qiáng)度滿足要求。模板撓度計(jì)算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(1

19、00ei)=0.63213.681030.34/(10061031060.2810-6)=70.03/168000=0.41710-3m=0.417mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計(jì)算，側(cè)模板撓度滿足要求。通過(guò)以上對(duì)本橋側(cè)模板進(jìn)行彎曲強(qiáng)度、和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架側(cè)模板設(shè)置滿足要求。3、箱梁內(nèi)模支架計(jì)算本方案箱梁內(nèi)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm12mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強(qiáng)度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。1.荷載取值荷載有頂板荷載及側(cè)模荷

20、載，取兩者大值側(cè)模荷載計(jì)算。由于側(cè)壓力有效壓頭為1.6m，而側(cè)模高度1.05m則，側(cè)壓力f=261.05=27.30kn/m22.竹膠板（取1mm板條為計(jì)算單元） 慣性矩i=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩w=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=f0.001=27.300.001=27.3010-3 kn/m 竹膠板下1010cm方木凈距為30cm時(shí)：m=ql2=27.310-30.32=0.30710-3 kn.m =竹=90mpa= 滿足(3) 橫向分配梁1010cm杉木，木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。

21、查路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。 其中心間距為300mm，側(cè)面跨度按l=0.4m計(jì)算 q=27.300.3=8.19kn/m m=0.164kn.m i= w= 滿足4、箱梁底模下橫向方木驗(yàn)算本施工方案橫向均設(shè)置為10cm10cm方木，間距30cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm；在墩頂范圍方木橫向跨度為30cm。通過(guò)上面計(jì)算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重q1=15.6kn/m2；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板

22、范圍箱梁自重q1=24.21kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kn/m2，現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。4.1現(xiàn)澆箱梁翼板范圍橫向方木計(jì)算橫向方木計(jì)算時(shí)，按2跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見翼板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8第1項(xiàng)，得：mmax=-0.125 q l2 ； q

23、max=0.625q l ；f=0.521 ql4/(100ei) ； i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度l=0.9m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=26.920.3=8.076 kn/mmmax=-0.125 q l2=-0.1258.0760.92=-0.818kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=818/1.6710-4=4.90 mpaw 0.9=11.00.

24、9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，翼板橫向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521ql4/(100ei)=0.5218.0761031.24/(10091031068.3310-6)=8.725/7497=11.6410-4m=1.16mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計(jì)算，翼板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=0.625q l=0.6258.0760.9=4.54 knmax= qmax /（0.9a）=（4.54103）/（0.90.10.1）=0.504 mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，翼板橫向方木抗剪

25、滿足要求。4.2現(xiàn)澆箱梁a-a斷面橫向方木計(jì)算現(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板范圍橫向方木計(jì)算橫向方木計(jì)算時(shí)，按3跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見中隔板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下橫向方木跨度l=0.6m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（30.252+6.3）0.3=10.966

26、kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10710.9660.62=-0.422 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=422/1.6710-4=2.53 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，中隔板橫向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63210.9661030.64/(10091031068.3310-6)=0.898/7497=1.19810-4m=0.12mml/400=600/400=1.50 mm經(jīng)計(jì)

27、算，中隔板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=0.607q l=0.60710.9660.6=3.99 knmax= qmax /（0.9a）=（3.99103）/（0.90.10.1）=0.44mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，中隔板橫向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面箱室下底板范圍橫向方木計(jì)算橫向方木計(jì)算時(shí)，按4跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見箱室下底板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：箱室下底板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室下底板下橫

28、向方木跨度l=0.9m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1077.110.92=-0.62 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=620/1.6710-4=3.71 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱室下底板橫向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.13）/1

29、2=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計(jì)算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=0.607q l=0.6077.110.9=3.88 knmax= qmax /（0.9a）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱室下底板橫向方木抗剪滿足要求。4.3現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍橫向方木計(jì)算箱室底板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖橫向方木計(jì)算時(shí)，按4跨等

30、跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見箱室底板橫向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍橫向方木跨度l=0.45m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（68.808+6.3）0.3=22.53 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10722.530.452=-0.488 kn.mw= b

31、h2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3w= mmax/w=488/0.810-4=6.11 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱室范圍橫向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63222.531030.454/(10091031068.3310-6)=0.5839/7500=0.77910-4m=0.078mml/400=450/400=1.125 mm經(jīng)計(jì)算，箱室范圍橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=0.607q l=0.60722.530.

32、4=5.47 knmax= qmax /（0.9a）=（5.47103）/（0.90.10.1）=0.61mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過(guò)以上對(duì)本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的模板下方木進(jìn)行強(qiáng)度、抗剪力和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架模板下方木設(shè)置滿足要求。5、支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。通過(guò)上面計(jì)算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重

33、q1=15.6kn/m2；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=24.21kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kn/m2，現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。5.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算現(xiàn)澆箱梁翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算翼板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖單位：順橋向方木計(jì)算時(shí)

34、，按3跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見翼板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-9第11項(xiàng)，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=19.92+4.90.90.9/3=6.70 knmmax=-0.267pl=-0.2676.700.9=

35、-1.61 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1610/1.6710-4=9.64 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁翼板下順橋向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.701030.94/(10091031068.3310-6)=8.277/7497=0.11110-4m=0.011mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計(jì)算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=1

36、.267p =1.2676.70=8.49 knmax= qmax /（0.9a）=（8.49103）/（0.90.10.10）=0.94 mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁翼板下順橋向方木抗剪滿足要求。現(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算單位：腹板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖順橋向方木計(jì)算時(shí)，按3跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見中隔板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-9第11項(xiàng)，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.6m，共由3根橫

37、向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=30.252+4.90.60.9/3=6.33 knmmax=-0.267pl=-0.2676.330.9=-1.52 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1520/1.6710-4=9.10 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁中隔板下順橋向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.103）/

38、12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.331030.94/(10091031068.3310-6)=7.82/7497=10.410-4m=1.04mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計(jì)算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=1.267p =1.2676.33=8.02 knmax= qmax /（0.9a）=（8.02103）/（0.90.10.10）=0.89mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面箱室下底板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算箱室下底板板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

39、單位： 順橋向方木計(jì)算時(shí)，按3跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見箱室下底板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-9第11項(xiàng)，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁底板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=16.8+4.90.90.9/3=5.859 knmmax=-0.267p

40、l=-0.2675.8590.9=-1.41 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1410/1.6710-4=8.44mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁箱室底板下順橋向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8835.861030.94/(10091031068.3310-6)=7.24/7497=2.9410-4m=0.29mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計(jì)算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足

41、要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=1.267p =1.2675.859=7.42knmax= qmax /（0.9a）=（7.42103）/（0.90.10.10）=0.82mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁箱室底板下順向方木抗剪滿足要求。5.2現(xiàn)澆箱梁c-c斷面最不利處支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算腹板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖單位：順橋向方木計(jì)算時(shí)，按4跨等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見腹板順橋向方木計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得：mmax=0.169pl；qmax=-0.661p ；f=1.079pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.6m

42、，間距b=0.6m，共由2根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強(qiáng)度計(jì)算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=68.808+4.90.60.6/2=13.27 knmmax=0.169pl=0.16913.270.6=1.35 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1350/1.6710-4=8.08 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁端橫梁下順橋向方木強(qiáng)度滿足要求。每根方木撓度計(jì)算i=bh3/

43、12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.079pl3/(100ei) =1.07913.271030.64/(10091031068.3310-6)=1.856/7497=2.4810-4m=0.248mml/400=600/400=1.5 mm經(jīng)計(jì)算，箱梁端橫梁下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計(jì)算qmax=-0.661p =-0.66113.27=-8.77 knmax= qmax /（0.9a）=（8.77103）/（0.90.10.10）=0.975 mpa=1.7mpa經(jīng)計(jì)算，箱梁端橫梁下順橋向方木抗剪滿足要求。通過(guò)以上對(duì)本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的

44、支架頂托上面的方木進(jìn)行強(qiáng)度、抗剪力和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設(shè)置滿足要求。6、扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對(duì)立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過(guò)35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按483.5鋼管扣件式支架進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果同樣適用與wdj碗扣式支架，相對(duì)于扣件式支架安全系數(shù)相當(dāng)與1.2以上。6.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷

45、面現(xiàn)澆箱梁翼板部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。1.立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路施工手冊(cè)橋涵下冊(cè)表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載，橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿設(shè)計(jì)允許荷載n=30 kn。立桿實(shí)際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.91.2q1=0.90.915.6=12.636kn；ng2k =0.91.2q2=0.91.21.0=1.62k

46、n；nqk =0.91.2（q3+ q4 ）=0.91.2（1.0+2.0）=1.083.0=3.24kn；則，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（12.636+1.62）+0.851.43.24=20.96knn=30kn，強(qiáng)度滿足要求。2.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計(jì)算得n =20.96kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模

47、量，w=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.

48、1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項(xiàng)得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=20.96103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103）=85.18 mpa =2

49、05mpa計(jì)算結(jié)果說(shuō)明箱梁翼板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。1.立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路施工手冊(cè)橋涵下冊(cè)表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載，橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿設(shè)計(jì)允許荷載n=30 kn。立桿實(shí)際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.90.6q1=0.90.624.21=13.07kn

50、；ng2k =0.90.6q2=0.90.61.0=0.54kn；nqk =0.90.6（q3+ q4）=0.90.6（1.0+2.0）=0.543.0=1.62kn；則，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（13.07+0.54）+0.851.41.62 =18.26knn=30kn，強(qiáng)度滿足要求。2.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計(jì)算得n =18.

51、26kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模量，w=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10

52、m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項(xiàng)得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=18.26103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =77.75mpa