延遲焦化說明書

1、安徽實華工程技術 股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明說 明 書共 52頁 第 1 頁版 次 第 0 版安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第2頁版 次第0版目錄1概述(4)1.1設計依據(jù)(4)1.2設計范圍(4)1.3裝置概況(5)1.4主要技術特點(6)2原料與產品(8)2.1 原料(8)2.2 產品(11)3主要操作條件(17)3.1裝置的主要操作條件 (17)3.1加熱爐(19)4物料平衡(20)5工藝流程說明(21)5.1焦化部分(21)5.2吸收穩(wěn)定部分 (24)5.3干氣、液態(tài)烴部分 (25)5.4液態(tài)烴脫硫醇部分 (

2、26)6公用工程、輔助材料消耗 (28)7裝置能耗計算 (33)7.1綜合能耗(33)7.2節(jié)能措施(34)安徽實華工程技術 股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第3頁版 次第0版8生產控制分析（34）9裝置定員（36）10裝置內外關系（36）10.1原料與產品（36）10.2公用工程（37）11裝置界區(qū)條件 （38）12工藝安裝（39）12.1裝置布置（39）12.2工藝配管（40）12.3器材選用 （41）12.4材料供應（45）12.5管道預制及安裝要求（46）12.6管道隔熱（47）12.7管道支吊架（47）12.8管道防腐（48）12.9施工驗收（49）1

3、2.10施工應注意的問題（50）12.11設計遺留問題 （50）13主要規(guī)范（50）安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第4頁版 次第0版1概述1.1設計依據(jù)1.1.1河北鑫海化工有限公司500萬噸/年劣質油加工擴建工程設計合同2011.9 ；1.1.2河北鑫?；び邢薰?00萬噸/年劣質油加工擴建工程設計合同-合同附件一2011.9 ；1.1.3河北鑫?；び邢薰?500萬噸/年劣質油加工擴建工程協(xié)調會會議紀要2011.9.28 ；1.1.4河北鑫?；び邢薰?500萬噸/年劣質油加工擴建工程設計對接會會議紀要2011.12.15 ；1.1.

4、5關于河北鑫?；び邢薰?500萬噸/年劣質油加工擴建工程設計方案調整協(xié)調會會議紀要2012.2.10 ；1.1.6河北鑫海化工有限公司500萬噸/年劣質油加工擴建工程設計補充合同 2012.2 ；1.1.7河北鑫?；び邢薰咎峁┑漠?shù)厮臍庀蟆⒌刭|資料；1.1.8河北鑫?；び邢薰咎峁┑慕ㄔO地詳細勘探報告2011.11 ；1.1.9河北精致科技有限公司提供的河北鑫海化工有限公司4萬噸/年焦化液態(tài)烴脫硫醇單元改造工藝包設計2011.11 ；1.1.10建設方、制造方和設計方共同簽定的技術協(xié)議；1.1.11河北鑫?；び邢薰咎峁┑墓霉こ虠l件和外圍邊界條件；1.2設計范圍本項目設計范圍為

5、裝置界區(qū)內的全部工藝、安裝、自控、設備、加熱爐、電氣、土建、給排水、采暖通風、總圖設計。焦化裝置的控制室、配電室和常減壓裝置共用安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第5頁版 次第0版1.3裝置概況1.3.1裝置概況： 裝置建設規(guī)模：100萬噸/年；裝置組成：本裝置由焦化、吸收穩(wěn)定、焦化干氣液態(tài)烴脫硫及液態(tài)烴深度脫硫醇 四部分組成。生產方法本裝置以減壓渣油為原料，在溫度為 496500C，壓力為0.160.20MPa的工況下, 經(jīng)過裂解、縮合等一系列化學反應，使其轉化成汽油、柴油、氣體及石油焦等產品的 生產方法。裝置主要產品及副產品：本裝置的主要產品為

6、焦化汽油、焦化柴油、液態(tài)烴、石油焦及少量焦化蠟油，同 時富產焦化干氣。生產制度本裝置年開工按8000小時計，連續(xù)生產。實行四班三倒制。設備總臺數(shù)本裝置共有設備335臺（套），詳細見下表1-1表1-1 100萬噸/年延遲焦化裝置設備一覽表序號內容單位焦化部分吸收穩(wěn)定部分脫硫部分全裝置1塔類臺543122容器臺26514453冷換設備臺3314474空冷器片426485機泵臺（套）531412796壓縮機套117電梯臺118聯(lián)合加熱爐臺119小型設備臺42265010有井架水力除焦設備套2211防爆抓斗橋式起重機套2212自動頂蓋機套2213平板式自動底蓋機套2214高溫特閥臺141415風機臺2

7、216機械設備臺31317安全閥臺2323小計2534735335檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第6頁版 次第0版安徽實華工程技術股份有限公司消耗指標公用工程規(guī)格及消耗見表6.1-3及表6.1-4總能耗本裝置總能耗為1583.17MJ/t原料。占地面積本裝置占地面積20700平方米。裝置定員本裝置定員（四班三倒制）,共計60人。生產崗位人員4X13=52人，生產管理與技 術人員8人。輔助人員由鑫海公司統(tǒng)一考慮。1.4主要技術特點1.4.1本裝置采用大型化、大循環(huán)比（可調）設計工藝，即“一爐二塔”且盡量多產汽、柴油，少產蠟油方案；1.4.2焦炭塔采用無堵焦閥暖塔工藝流程，縮

8、短了焦炭塔油氣預熱時間，避免過 去由于焦炭塔中部開口預熱的老方式所造成局部應力集中而造成的焦炭塔開 裂。同時配設甩油罐，避免堵焦閥式預熱甩油拿不凈，切換四通閥而引起突沸 的問題。1.4.3采用雙面輻射加熱爐，多點注汽、高流速、機械清焦等新技術，以延長加 熱爐開工周期。爐管表面在高度方向和長度方向的熱強度分布更均勻，改善局安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明說 明 書共 52頁 第 7 頁版 次 第 0 版部過熱，減少管內結焦。有效延長了焦化油高溫段停留時間，提高液體產品收 率。每個爐膛在不停工工況下可以獨立清焦，減少非計劃停工；同時采用空氣 預熱器預熱空氣，提

9、高加熱爐的熱效率。加熱爐進料量、爐膛溫度與燃料氣設 置聯(lián)鎖控制，保證安全操作?；鹱觳捎帽馄窖娴蚇Ox火嘴，以減少環(huán)境污染。1.4.4分餾塔塔內件主要采用浮閥塔板，操作彈性大，優(yōu)化分餾塔操作工況；同時最上面三層采用固舌塔板，有效防止塔板卡死睹塞。分餾塔底設塔底循環(huán)泵，促使分餾塔底溫度分布均勻，使加熱爐進料條件趨于穩(wěn)定，并且焦化油攜帶的焦粉等雜質不易沉積。145采用全蠟油下回流洗滌換熱技術，以更好的控制蠟油質量、減少產品焦粉夾帶和更方便調節(jié)循環(huán)比。146焦炭塔設注消泡劑設施，從焦炭塔頂向焦炭塔內注入消泡劑，降低泡沫層高度減少焦粉夾帶，提高焦炭塔有效利用率。147采用塔式油吸收密閉放空技術，減少焦炭

10、塔吹汽對環(huán)境的污染，以利于油氣分離，污油回煉。148 焦炭塔頂蓋及底蓋采用完全密閉的自動卸蓋機，代替原有復雜的操作，不僅 滿足環(huán)保要求，提高操作安全性，而且可以減輕操作人員的勞動強度，節(jié)省操作時間； 底蓋機采用新開發(fā)的閘板閥形式自動底蓋機， 該底蓋機密封力大，且密封力可調可控， 密封面壽命長，蒸汽用耗量小，運行成本低。149焦碳塔除焦采用安徽實華工程技術股份有限公司和洛陽成達石化科技有限公 司聯(lián)合開發(fā)的順序連鎖控制系統(tǒng)。該系統(tǒng)代替以往人工操作，降低工人勞動強度；為 縮短生焦周期提供重要支持；通過優(yōu)化操作參數(shù)的調節(jié)，可降低能耗；安全聯(lián)鎖，避 免因為人工操作失誤發(fā)生安全事故，同時有助于生產管理。1

11、.4.10吸收穩(wěn)定部分采用常規(guī)四塔流程；1.4.11脫硫部分采用醇胺溶劑脫硫，溶劑再生后循環(huán)使用的方案；1.4.12液態(tài)烴采用深度脫硫專利技術，液態(tài)烴產品質量得以大幅提高；1.4.13焦炭塔采用雙塔單井架水力除焦方式，可節(jié)省約20%的鋼材。1.4.14焦化富氣采用壓縮和雙塔吸收的工藝方案，為提高吸收效果，減少干氣 中的C3組分的含量，汽油吸收塔設一個中段回流；安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第8頁版 次第0版1.4.15切焦水采用一級二級沉淀、自動反沖洗過濾、罐式貯存等技術，減少占 地和環(huán)境污染。1416完善的低溫熱利用系統(tǒng)，充分回收焦化裝置低溫

12、位熱量。1417主要工藝及設備技術來源序號技術名稱技術來源備注1焦化加熱爐設計技術安徽實華包括：雙面輻射、多點注汽2雙塔單井架水力除焦技術安徽實華兩塔共用一個井架3焦灰塔自動頂卸蓋機技術澗光石化包括：自動開合技術4焦灰塔自動底卸蓋機技術澗光石化全封閉，閘板閥自動底蓋機5焦炭塔操作順控及聯(lián)鎖系統(tǒng)安徽實華、洛陽成達安全聯(lián)鎖，順序控制2原料與產品2.1原料本裝置加工減壓渣油，減壓渣油主要性質見表2-1表2-1減壓渣油性質名稱減壓渣油原料密度（20C）, g/cm31.0307運動粘度，m/s80C1115.0凝點，00C356)4殘?zhí)浚╳t%14.9灰分（wt%0.058元素分析（wt%C/HS11

13、.27/85.931.21組成（wt%飽和烴/芳烴24.1/35.8膠質/瀝青質37.7/2.4餾程，C0%3735%4828.3%500股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明共 52頁第9頁版 次第0版安徽實華工程技術表2-2180#燃料油典型性質項目數(shù)值分析方法密度（20C）, g/cm30.938GB/T2540運動粘度，mmsGB/T1113750 C180100 C25水分，W%0.1GB/T260凝點，C30GB/T510殘?zhí)?，W%7.5GB/T17144閃點（閉口），C66GB/T3536灰分，W%0.10GB/T508總酸值，mgKOH/g0.57GB/T730

14、4膠質，W%18.6RIPP10-90瀝青質，W%2.2RIPP10-90蠟含量，W%/ASTM D4006元素分析，W%C85.18ASTM D5291H11.57ASTM D5291S2.35ASTM D4294N0.56ASTM D5762金屬分析，mg/kgASTM D5708Al12Ca10Si25Ni100V50股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第10頁版 次第0版安徽實華工程技術表2-3180# 燃料油實沸點蒸餾溫度，c實沸點蒸餾收率，W%生產總收率w%每餾分總收率15 2000.000.000.002002602.322.322603002.85

15、5.173003202.297.463203403.5511.013403501.8512.863503654.4817.3417.003653803.4820.823804004.3025.124004300.4325.554304502.8228.374504708.5936.964705007.7544.715005204.4149.125205405.2554.3755.0054045.63100.00100.00安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第11頁版 次第0版2.2產品本項目產品有焦化汽油、焦化柴油、液態(tài)烴、石油焦、焦化蠟油、焦化

16、干氣。其 性質如下：焦化汽油性質見表2-4。表2-4焦化汽油性質項目汽油分析方法密度（20C）, g/cm30.7382ASTM D4052 ISO 12185酸度，mgKOH/IOOmL1.5GB/T 258實際膠質，mg/100mL28GB/T 509堿性氮，mg/kg75SH/T 0162誘導期，min115ASTM D525銅片腐蝕(50 C, 3h)3bASTM D130溴價，gBr/100mL52.8SH/T 0630-96PONA m%ASTM D6623正構烷烴23.26異構烷烴18.12環(huán)烷烴8.58烯烴40.36芳烴9.68元素分析C，m%84.78SH/0656-98 A

17、STM D5291H，m%14.26SH/T0656-98ASTMD5291S，mg/kg5700SH/T 0253-92N，mg/kg260SH/T0657-98ASTMD4629餾程，cASTM D86初餾點495%7710%8630%11150%12970%14590%16295%168終餾點179股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第12頁版 次第0版焦化柴油性質見表2-5安徽實華工程技術表2-5焦化柴油性質項目柴油分析方法密度（20C）, g/cm30.8482ASTM D4052 ISO 12185運動粘度，mmsASTM D44520 C4.1345

18、0 C2.210酸度，mgKOH/100mL4.5GB/T 258實際膠質，mg/100mL131GB/T 509堿性氮，mg/kg368SH/T 0162閃點（閉口），C80ASTM D93凝固點，C-13GB/T 510苯胺點，C51ASTM D611銅片腐蝕（50C，3h）2cASTM D13010%殘?zhí)?，m%0.09ASTM D4530溴價，gBr/100mL17.7SH/T 0630計算十六烷指數(shù)45ASTM D4737元素分析C，m%85.16SH/T0656-98 ASTM D5291H，m%13.01SH/T0656-98 ASTM D5291S，m%1.4GB/T17040-

19、97ASTMD4294N，mg/kg1096SH/T0657-98 ASTM D4629餾程，cASTM D86初餾點1965%22310%24230%26950%29170%31590%34095%348終餾點357股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第13頁版 次第0版安徽實華工程技術焦化輕蠟油性質見表2-6表2-6焦化輕蠟油性質項目焦化蠟油分析方法密度（20C）, g/cm30.9336GB/T 2540 ISO 3838運動粘度，mmsASTM D44580 C4.963100 C3.762堿性氮，m%0.138SH/T 0162閃點（開口），c210AS

20、TM D92凝固點，c22GB/T 510殘?zhí)?，m%0.20ASTM D4530灰分，m%0.005GB/T 508 ISO 6245酸值，mgKOH/g0.05GB/T 7304 ASTM D664四組分，m%RIPP 1090飽和烴49.3芳烴45.5膠質5.1瀝青質 4204加熱爐出口溫度C4955005循環(huán)比（設計點）0.86生焦周期h247加熱爐入口溫度c3178爐膛溫度c 7509輻射注汽量wt%1.5% 畐射進料量10焦炭塔頂溫度c40 42011焦炭塔底溫度c40 49512反應油氣入分餾塔溫度c42013分餾塔頂壓力MPa0.1714分餾塔頂溫度c10815分餾塔頂循抽出溫度

21、c13616分餾塔頂循返回溫度c5517分餾塔柴油抽出溫度c22118分餾塔柴油返回溫度c12919分餾塔中段回流抽出溫度c30720分餾塔中段回流返回溫度c21021分餾塔蠟油抽出溫度c361序號項目單位設計值備注22分餾塔蠟油返回溫度21023分餾塔蒸發(fā)段溫度C36537024分餾塔塔底溫度C31532525接觸冷卻塔（上段）頂溫C 18026接觸冷卻塔（下段）頂溫C 20027壓縮機入口溫度C4028壓縮機入口壓力MPa( g)0.0529壓縮機出口溫度C10530壓縮機出口壓力MPa( g)1.531汽油吸收塔頂溫度C4632汽油吸收塔頂壓力MPa( g)1.233柴油吸收塔頂溫度C4

22、434柴油吸收塔頂壓力MPa( g)1.135解吸塔頂溫度C4836解吸塔頂壓力MPa( g)1.437穩(wěn)定塔頂溫度C7238穩(wěn)定塔頂壓力MPa( g)1.239干氣脫硫塔溫度C4040干氣脫硫塔壓力MPa( g)0.6541液態(tài)烴脫硫塔頂溫度C4042液態(tài)烴脫硫塔頂壓力MPa( g)0.9543堿液再生塔頂溫度C4044堿液再生塔頂壓力MPa( g)0.250.3檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第18頁版 次第0版安徽實華工程技術股份有限公司安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第19頁版 次第0版3.2加熱爐焦化加熱爐（F-

23、1001 ）設計為箱形輻射對流型橫管立式加熱爐，爐體由三個輻 射室、三個對流室組成，輻射排管采用單排雙面輻射水平排管。 加熱爐加熱三種介質： 聯(lián)合油、輕蠟油和過熱蒸汽。聯(lián)合油和輕蠟油分六管程從對流段上部進入加熱爐，經(jīng)對流室加熱后進入輻射 段，由輻射室下部出爐；過熱蒸汽排管為六管程，布置在對流頂部。加熱爐聯(lián)合油+輕蠟油設計熱負荷為52.329MW （ 4485X104 kcal/h），過熱蒸 汽設計熱負荷為1.17MW （100.29X104 kcal/h ）。爐底柱中心距為24190mm X 20000mm，加熱爐總高度為20900mm （含爐頂熱煙道，不含獨立煙囪）?？諝忸A熱器落地布置；根據(jù)

24、本裝置加熱爐的具體特點，為了保證加熱爐系統(tǒng)長周 期高效率的運行，空氣預熱器設計為兩級串聯(lián)預熱器，其高溫部分為翅片管直接換熱， 中低溫端為熱管。為保護煙氣引風機，進一步提高加熱爐的熱效率，在引風機出口和獨立煙囪之間，安 裝低溫煙氣防腐取熱器一臺。煙氣通過獨立煙囪排放，獨立煙囪高度60m表3-2焦化加熱爐主要設計參數(shù)裝置設計規(guī)模（萬噸/年）100按照新鮮進料量加熱爐總熱負荷MW47.745輻射室熱負何（MW33.153對流室熱負何（MW14.592其中蒸汽過熱負荷1.2工藝介質流量（kg/hr）225000工藝介質進爐溫度（C）315工藝介質進輻射室溫度C）395工藝介質出爐溫度（C）495對流室

25、平均管壁熱強度（W/m2）16239輻射室平均管壁熱強度（W/m2）35622煙氣出輻射室溫度C）796.8輻射管外徑（mm）114.3輻射管壁厚（mm）8.56輻射管有效長度（m）18.0每管程輻射管根數(shù)28管程數(shù)6輻射管面積M2930.7對流管面積M2824.7燃燒器形式低NOX扁平焰氣體燃燒器燃燒器數(shù)量（個）156排煙溫度（C）138.7計算熱效率92.3股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第20頁版 次第0版安徽實華工程技術4物料平衡裝置的物料平衡見表4-1表4-1焦化裝置物料平衡單位m%Kg/h4t X10/a入方減壓渣油100125000100加氫干氣

26、1.215001.2合計101.2126500101.2出方焦化干氣6.498155.66.49液態(tài)烴3.914944.43.96焦化汽油19.182397519.18焦化柴油40.805100040.80焦化蠟油3.894862.53.89甩油+損失0.45000.4硫化氫1.311637.51.31焦炭25.143142525.14合計101.2126500101.2檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第21 頁版 次第0版注：本表原料以100%十安徽實華工程技術股份有限公司5.工藝流程說明5.1焦化部分原料渣油自原料油罐區(qū)進原料緩沖罐 (D-1001),經(jīng)原料泵(P-1

27、001/A.B.C)送至柴油 -原料油換熱器(E-1005/AD)、蠟油-原料油換熱器(E-1008/A.B)換熱至189C后, 分兩路經(jīng)進料控制閥后打入焦化分餾塔 C-1002的底層及5層換熱段，與來自焦炭塔(C-1001/ A.B)頂?shù)?17C熱油氣接觸換熱。原料油與熱油氣中被冷凝的循環(huán)油一起 流入塔底，塔底聯(lián)合油在314C下經(jīng)過濾器SR-1002/ A.B用加熱爐進料泵P-1002/A.B 抽出去焦化加熱爐 F-1001，在入爐前分六組進料加熱。在對流室前、輻射室前、輻 射室分別注3.5MPa蒸汽，以防止爐管結焦。經(jīng)過加熱爐對流段、輻射段聯(lián)合油被快 速加熱到496500C后通過四通閥進入

28、焦炭塔 C-1001/ A或C-1001/ B底部。從加熱爐出來的高溫聯(lián)合油和油氣在焦炭塔內由于高溫和長停留時間，產生裂 解、縮合等一系列反應，最后生成焦炭和焦化油氣。焦炭結聚在焦炭塔內，高溫的焦化油氣經(jīng)蠟油急冷后進入分餾塔(C-1002)換熱板下。從焦炭塔頂流出的417C熱油氣在分餾塔換熱段與原料油換熱后，循環(huán)油流入 塔底，其余大量油氣經(jīng)10層換熱板進入集油箱以上分餾段。從下往上分餾出重蠟油、 蠟油、柴油、汽油和富氣。分餾塔底循環(huán)油(314C)經(jīng)過濾器SR-1003后，用塔底循環(huán)油泵P-1003打循環(huán)以 防止塔底結焦。重蠟油自重蠟油集油箱(361 T)由重蠟油泵(P-1009/A.B)抽出，

29、至吸收穩(wěn)定安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第22頁版 次第0版作穩(wěn)定塔底重沸器（E-1206）及解析塔底重沸器（E-1202）的熱源，再進蠟油-原料 油換熱器（E-1008/A.B）與原料油換熱至210C后，至蠟油蒸汽發(fā)生器（E-1007）作 為其熱源后，分成二路：一路作回流，分別返回到集油箱下和分餾塔第13層塔板，以調節(jié)集油箱氣相溫度，另一路經(jīng)與蠟油-脫氧水換熱器（E-1010/AD）換熱及蠟油 空冷器（A-1004）冷卻到90C后分三路：一路作為產品送出裝置，另一路去焦碳塔（C-1001/A.B ）頂作為急冷油，還有一路去封油冷卻器E-10

30、12冷卻后進封油罐D-1007 作機泵封油。輕蠟油從第14層塔板（330E）自流至輕蠟油汽提塔（C-1003），經(jīng)蒸汽汽提后 其汽提蒸汽返回到分餾塔第15層塔板氣相空間，輕蠟油由輕蠟油循環(huán)泵 P-1006/A.B 抽出，至加熱爐（F-1001）入口。中段回流從第20層塔板（307E）由中段回流泵（P-1005/A.B）抽出，經(jīng)中段回 流蒸汽發(fā)生器（E-1003）管程，換熱到210C后返回到22層塔板作回流。柴油從第23層塔板（221C）自流至柴油緩沖罐（D-1010），經(jīng)柴油泵P-1010/A.B 抽出，至柴油-原料油換熱器（E-1005）與原料油換熱，被換熱到170C，又經(jīng)富吸收 油換熱器（

31、E-1006 A.B ）與富柴油換熱到122C，再經(jīng)柴油空冷器（A-1003/A.B ）及 柴油水冷器（E-1004/A.B）冷卻到40C后分二路：一路作柴油產品出裝置；另一路至吸收穩(wěn)定再吸收塔（C-1204 ）頂作吸收劑，自再吸收塔（C-1204 ）塔底返回的富吸 收柴油經(jīng)富吸收油換熱器（E-1006 /A.B）與柴油換熱到129C后返回分餾塔作柴油回 流。分餾塔頂循環(huán)回流自32層（129C）經(jīng)分餾塔頂循環(huán)回流泵（P-1004/A.B）抽出， 送到到頂回流-軟化水換熱器（E-1002）換熱后，經(jīng)分餾塔頂回流空冷器（A-1002/AH ）， 冷卻到55C返回分餾塔35層，控制塔頂溫度。分餾塔頂

32、油氣（108C）在揮發(fā)線上注入氨水、緩蝕劑、含硫污水后經(jīng)分餾塔頂 空冷器（A-1001/AJ）及分餾塔頂水冷器（E-1001/AF），冷卻到40C，進入分餾 塔頂油氣分離罐（D-1002），分離罐頂部的焦化富氣去富氣壓縮機（K-1201）。底部 汽油經(jīng)汽油泵（P-1007/A.B）送至吸收穩(wěn)定部分的吸收塔（C-1201）。底部的含硫污 水經(jīng)含硫污水泵（P-1008/A.B）壓送后分三路：一路打入分餾塔頂氣相線上；另一路安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第23頁版 次第0版送到富氣空冷器入口( A-1201/A.B )，還有一路出裝置。焦炭塔小吹汽

33、來的油氣經(jīng)大油氣線進分餾塔分餾。焦炭塔大吹汽，給水冷焦產生的大量高溫(180C)蒸汽及少量油氣進入接觸冷卻塔下段塔，從頂部打入蠟油餾分洗滌下油氣中的柴油餾分。重油段下段底用接觸冷卻塔底泵(P-1015/A.B)抽出，經(jīng)水箱冷卻器(E-1011/A.B)冷卻后，一部分作重 油段頂回流，控制頂部氣相溫度；另一部分去分餾塔回煉或送出裝置。當來自焦炭塔的油氣溫度低于180C時，切換到接觸冷卻塔上段用水洗滌，控制塔頂溫度在145C, 進一步除去夾帶的汽柴油餾分。上段底部含油污水流入冷焦隔油池處理。頂部水蒸汽及少量輕烴經(jīng)空冷器 A-1005/AH、接觸冷卻塔頂水冷器(E-1009/AD)冷卻到40 C,進

34、入接觸冷卻塔頂氣液分離罐(D-1006)，分出的污水由污水泵(P-1013/A.B) 送入冷焦水系統(tǒng)隔油池或酸性水汽提處理，另一部分作水洗段回流，控制塔頂溫度。 接觸冷卻塔頂氣液分離罐頂部的不凝氣直接排入火炬系統(tǒng)。在冷焦水管線預留污水處理場浮渣回煉甩頭，具備浮渣回煉工藝。排水污泥自排水來，利用焦化換塔后冷焦的焦碳塔余熱，將排水污泥注入焦炭塔塔底，進入塔內的排水污泥在塔底350r以上的高溫焦床中驟然汽化，其中的水、輕烴組份迅速汽化進 入接觸冷卻塔(T1103),固體灰分及難汽化的重烴沉降或吸附在焦碳塔上部的泡沫層 中，隨石油焦一起出裝置。當冷焦塔塔頂溫度V 350r時，焦炭塔進行給水冷焦。當冷焦

35、塔塔頂溫度低于150 C時，冷焦改溢流，同時停用接觸冷卻塔系統(tǒng)。溢流時冷焦水從塔頂溢出，溢流水進 入冷焦水隔油罐(D-1031/A、B)。冷焦水隔油罐(D-1031/A、B)內的冷焦水經(jīng)冷焦 水熱水泵(P1031/A、B)抽出，送至冷焦水空冷器冷卻至 55C后，入冷焦水儲水罐 (D-1032)作為冷焦水循環(huán)使用。當焦炭塔頂溫度降至90C以下時，冷焦完畢，塔內存水放至冷焦水隔油罐，冷焦水隔油罐隔出的污油進入污油罐(D-1034)，用冷焦水污油泵(P-1034/A.B)抽出進行回煉或出裝置。焦炭塔移交除焦班除焦。焦炭塔瓦斯預熱過程中冷凝下的甩油，從焦炭塔底流到甩油罐( D-1005)。自甩 油罐底

36、出來的甩油經(jīng)過濾器(SR-1001/A.B)后用甩油泵(P-1012/A.B)抽出后分二 路：一路去分餾塔回煉，另一路經(jīng)水箱冷卻器(E-1011/A.B )冷卻后出裝置。安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第24頁版 次第0版焦炭塔切焦用的高壓水，由高壓水泵(P-1016)送出，經(jīng)三位控制閥送到水力切 焦器切焦。焦炭塔底出來的切焦水經(jīng)過儲焦池、切焦一沉淀池、切焦二沉淀池進入粉焦池, 用切焦水提升泵(P-1033/A.B)送至切焦水儲罐，作切焦用水。5.2吸收穩(wěn)定部分自延遲焦化部分D-1002來的焦化富氣進入壓縮機入口分液罐(D-1205)，頂部 富

37、氣至富氣壓縮機(K-1201)，底部為凝縮油。富氣經(jīng)壓縮機壓縮至1.5MPa (g)，分離出部分凝縮油后與水洗水混合洗滌，經(jīng)富氣空冷器(A-1201/A.B )冷至50C。冷后富氣與吸收塔(C-1201)底飽和吸收油、解吸塔(C-1202)頂氣混合經(jīng)富氣冷卻 器(E-1201/A.B)冷至40C進入富氣分液罐(D-1201)。其頂部富氣進入吸收塔底 部，底部凝縮油由解吸塔進料泵(P-1201/A.B)抽出，進入解吸塔頂部。自焦化分餾 部分來的粗汽油進入吸收塔頂?shù)?31層塔盤作吸收劑，部分穩(wěn)定汽油進入吸收塔頂?shù)?34層塔盤作補充吸收劑。壓縮富氣自吸收塔底進入，經(jīng)34層單溢流塔盤與吸收劑逆向接觸。

38、該塔設二個中段回流，一中回流油由吸收塔一中回流泵 (P-1204/A.B)抽出， 經(jīng)吸收塔一中回流冷卻器(E-1202/A.B)冷至40C返回吸收塔23層塔盤。二中回流 油由吸收塔二中回流泵(P-1207/A.B)抽出，經(jīng)吸收塔二中回流冷卻器(E-1208/A.B) 冷至40C返回吸收塔10層塔盤。吸收后的貧氣自塔頂逸出，進入再吸收塔(C-1204)。 吸收柴油自焦化柴油水冷器(E-1004/A.B )來，進入再吸收塔頂部。貧氣自下而上經(jīng) 30層單溢流塔盤與吸收柴油逆向接觸，塔底凝縮油至焦化分餾塔，塔頂干氣至干氣 分液罐(D-1301)，自再吸收塔(C-1204 )塔底返回的富吸收柴油至焦化富

39、吸收油 換熱器(E-1006 /A.B)。吸收塔底飽和吸收油由吸收塔底泵(P-1202/A.B)抽出與富 氣空冷器(A-1201/A.B )后富氣混合。富氣分液罐(D-1201)底部凝縮油由解吸塔進料(P-1201/A.B)抽出，進入解吸 塔(C-1202 )頂部。在解吸塔中飽和吸收油自上而下，經(jīng)30層單溢流塔盤，逐漸升溫，解吸其中含有的C2以下組分，到達塔底成為脫乙烷汽油。解吸塔塔底重沸器(E-1203)由焦化蠟油供給熱量作為全塔熱源。解吸塔頂氣與富氣空冷器后富氣混合。安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第25頁版 次第0版塔底脫乙烷汽油由穩(wěn)定塔

40、進料泵（P-1205/A.B）抽出，經(jīng)穩(wěn)定塔進料換熱器（E-1204 /A.B ）與穩(wěn)定汽油換熱后進入穩(wěn)定塔中部24層塔盤。穩(wěn)定塔頂逸出氣態(tài)烴分兩路，一路經(jīng)穩(wěn)定塔頂冷卻器（E-1207/A.B）冷至40C后進入穩(wěn)定塔頂回流罐（D-1204）, 另一路經(jīng)熱旁路調節(jié)閥直接進 D-1204,以控制穩(wěn)定塔頂壓力。D-1204底液態(tài)烴由穩(wěn) 定塔頂回流泵（P-1206/A.B）抽出分兩路，一路作為穩(wěn)定塔頂回流，另一路至液態(tài)烴 脫硫塔（C-1302）。穩(wěn)定塔底重沸器由焦化蠟油供熱作全塔熱源，脫乙烷汽油經(jīng)穩(wěn)定 塔分餾后，塔底脫除丁烷以下組分，成為穩(wěn)定汽油。穩(wěn)定汽油經(jīng)穩(wěn)定塔進料換熱器（E-1204 /A.B）、

41、穩(wěn)定汽油空冷器（A-1202 /A.B ）、穩(wěn)定汽油冷卻器（E-1205 /A.B） 冷卻至40C，由穩(wěn)定汽油泵（P-1203 /A.B ）一部分作為產品出裝置，一部分作為補 充吸收劑，送入吸收塔頂。自再吸收塔（C-1204 ）頂來的干氣，進入干氣分液罐（D-1301），在罐內除去攜帶的重烴，進入干氣脫硫塔（C-1301）底部。5.3干氣、液態(tài)烴脫硫部分自再吸收塔（C-1204 ）頂來的干氣，進入干氣分液罐（D-1301），在罐內除去 攜帶的重烴，進入干氣脫硫塔（C-1301）底部。干氣自下而上經(jīng)22層單溢流塔盤與 從塔頂流下的貧胺液逆向接觸，干氣中的酸性物質 H2S、CO2被胺液吸收。脫除酸

42、 性氣后的干氣進入位于干氣脫硫塔上方的干氣溶劑沉降罐 （D-1302），分離攜帶的胺 液，凈化后干氣進入全廠燃料氣系統(tǒng)。自吸收塔頂來的液化烴，進入液態(tài)烴脫硫塔（C-1302）底部。經(jīng)13層篩孔塔盤 與從塔頂流下的貧胺液逆向接觸，液態(tài)烴中H2S被胺液吸收。凈化后的液態(tài)烴從塔頂溢出，經(jīng)液化烴溶劑沉降罐（D-1303）分離攜帶的胺液，再經(jīng)烴堿混合器（M-1302 /A.B ），液化烴堿洗罐（D-1310）分離攜帶的堿液后進入烴水混合器（M-1301 /A.B ） 水洗，再進液化烴水洗沉降罐（D-1311）分離攜帶的水后的脫硫液化烴出裝置。從干氣脫硫塔和液態(tài)烴脫硫塔底流出的富胺液經(jīng)塔底液控閥減壓后送出

43、裝置邊界線（去硫磺回收裝置富液再生單元）。安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第26頁版 次第0版5.4液態(tài)烴脫硫醇部分液態(tài)烴脫硫醇包括液態(tài)烴預堿洗、抽提脫硫醇、液態(tài)烴水洗、劑堿再生四部分。5.4.1原料要求脫硫醇反應與胺脫硫化氫一樣， 都是化學吸附和解吸過程。低溫有利吸收，加溫 有利解吸再生。采用助溶法強化脫硫醇技術后，雖然可以實現(xiàn)常溫再生，但再生溫度 不得低于30C。采用加氫汽油作為反抽提油時，為了提高油劑的分離效果，減少反 抽提油帶堿，尤其是冬季要求合理控制液態(tài)烴來料溫度，使再生溫度控制在40C左右；為了減少尾氣中的油氣損失，再生溫度不高于5

44、0C。5.4.2液態(tài)烴預堿洗部分預堿洗的主要目的，是為了脫除液態(tài)烴中的硫化氫和夾帶的富胺液，防止抽提劑過早失活的同時，避免精制液態(tài)烴銅片腐蝕不合格現(xiàn)象發(fā)生。硫化氫和堿液之間的反應：H2S + 2NaOH NaS + 2缶0（1）原料液態(tài)烴與（D-1311）底部來的堿液在文丘里管（M-1311）內混合，再經(jīng)靜 態(tài)混合器（M-1312）充分接觸反應，進預堿洗罐（D-1311 ）沉降分離，液態(tài)烴中的 硫化氫被脫除。預堿洗后的液態(tài)烴從（D-1311）頂壓出，去脫硫醇?？刂疲―-1311） 界位，防止預減洗后液態(tài)烴帶堿。預堿洗液態(tài)烴出口管線上設采樣口， 定期進行硫化 氫含量測定，以確定是否更換堿液；預堿

45、洗堿液設采樣口，定期分析堿濃度。因為焦化液態(tài)烴產量小，為了防止預堿洗文丘里管（M-1311 ）不能使堿液正常循環(huán)，特增加預堿洗循環(huán)泵（P-1316A/B），可采用強制循環(huán)的方式，保證預堿洗效 果。5.4.3脫硫醇部分抽提脫硫醇的原理是利用硫醇的弱酸性與強堿反應形成硫醇鈉，硫醇鈉溶于堿液中，使硫醇從液態(tài)烴中脫除。反應方程式如下：RSH + NaOH RSNa + H2O（2）在抽提脫硫醇的同時，抽提劑中的COS水解催化劑促進液態(tài)烴中COS的水解反 應。安徽實華工程技術股份有限公司檔案號 11131D-01-Y-1 / 明 共 52頁第27頁版 次第0版COS+ H2O OH- H 2S+ C02

46、H2S + 2NaOH NaS + 2H2O溶劑抽提脫硫醇采用兩級抽提，都采用靜態(tài)混合器組作為反應設備，確保油劑接 觸傳質效果的同時降低設備投資；預堿洗合格的焦化液態(tài)烴與泵(P-1311A/B)來的半貧溶劑經(jīng)靜態(tài)混合器(M-1313A/B )充分混合。完成一級抽提反應后，進一級沉降罐(D-1312)沉降分離， 富含硫醇鈉的抽提溶劑由罐(D-1312 )底部壓出，經(jīng)界位控制去再生部分。液態(tài)烴自(D-1312)頂壓出，與(P-1312/A.B )來的再生貧溶劑，進二級反應靜態(tài)混合器(M-1314A/B )充分接觸，進行二級抽提脫硫醇反應后，進二級沉降罐(D-1313)沉降分離。脫硫醇合格的液態(tài)烴從(D-1313)頂部去液態(tài)烴水洗脫去微量溶劑后出裝置。(D-1312)底部的半貧溶劑被泵(P-1311A/B)抽出，經(jīng)界位控制送