80萬(wàn)噸年催化裂化裝置崗位操作法

1、80萬(wàn)噸/年催化裂化裝置崗位操作法揚(yáng)子石化股份有限公司煉油廠二005年十月編 寫：郭煒、許可為、單振林校 對(duì)：審 核：批 準(zhǔn)：目 錄前言第一章 反應(yīng)-再生系統(tǒng)操作法第一部分 反應(yīng)-再生單元操作法第一節(jié) 反應(yīng)-再生單元概述第二節(jié) 反應(yīng)-再生單元正常操作法第三節(jié) 反應(yīng)-再生單元開(kāi)工操作法第四節(jié) 反應(yīng)-再生單元停工操作法第五節(jié) 反應(yīng)-再生單元事故處理附：輔助燃燒爐(f-101)操作法第二部分 機(jī)組單元操作法第一節(jié) 備用主風(fēng)機(jī)組操作法第二節(jié) 富氣壓縮機(jī)組操作法第三節(jié) 主風(fēng)機(jī)組操作法第四節(jié) 增壓機(jī)組操作法第二章 分離系統(tǒng)操作法第一部分 分餾單元操作法第一節(jié) 分餾單元概述第二節(jié) 分餾單元正常操作法第三節(jié)

2、分餾單元開(kāi)工操作法第四節(jié) 分餾單元停工操作法第五節(jié) 分餾單元事故處理附：原料加熱爐(f-201)操作法第二部分 吸收穩(wěn)定單元操作法第一節(jié) 吸收穩(wěn)定單元概述第二節(jié) 吸收穩(wěn)定單元正常操作法第三節(jié) 吸收穩(wěn)定單元開(kāi)工操作法第四節(jié) 吸收穩(wěn)定單元停工操作法第五節(jié) 吸收穩(wěn)定單元事故處理附：精制床層(t-305a.b、t-306)再生操作法第三章 三劑、化學(xué)品加注操作法第一節(jié) 加催化劑操作法第二節(jié) 卸催化劑操作法第三節(jié) 脫硫劑的配制及循環(huán)第四節(jié) 阻泡劑加注法第五節(jié) 鈍化劑加注法第六節(jié) co助燃劑輸送法第七節(jié) 鍋爐水加注磷酸三鈉法第八節(jié) 油漿阻垢劑注入操作法第四章 裝置工藝報(bào)警及聯(lián)鎖第一節(jié) 催化裂化裝置的工藝聯(lián)

3、鎖第二節(jié) 聯(lián)鎖的投用方式及原理邏輯關(guān)系第五章 特閥操作法第一節(jié) 概述第二節(jié) 特閥操作法前 言一、裝置概況： 揚(yáng)子石化股份有限公司煉油廠催化裂化裝置由揚(yáng)子石化公司設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，年處理能力80萬(wàn)噸。反再系統(tǒng)采用同高并列帶預(yù)混合管前置燒焦罐高效再生提升管催化裂化技術(shù)。控制系統(tǒng)采用美國(guó)霍尼威爾公司的tdc-3000型dcs系統(tǒng)。主風(fēng)機(jī)組為煙機(jī)-主風(fēng)機(jī)-電動(dòng)/發(fā)電機(jī)三機(jī)組型式，主風(fēng)機(jī)組及富氣壓縮機(jī)組選用美國(guó)dresser-rand公司產(chǎn)品，主風(fēng)機(jī)、富氣壓縮機(jī)和裝置聯(lián)鎖控制系統(tǒng)采用美國(guó)triconex公司的esd控制系統(tǒng)。本裝置由反應(yīng)-再生、機(jī)組、分餾、吸收穩(wěn)定、汽油精制、干氣-液態(tài)脫硫六個(gè)單元組成。裝置共

4、分為兩個(gè)系統(tǒng)操作：反應(yīng)-再生系統(tǒng):包括反應(yīng)-再生、機(jī)組單元；分離系統(tǒng)：包括分餾、吸收穩(wěn)定、汽油精制、干氣液態(tài)烴脫硫單元。 催化裂化及配套公用工程裝置于1994年11月破土動(dòng)工，1996年8月實(shí)現(xiàn)全面中交，于9月份投料試車成功。裝置所加工的原料油主要以減三線、減四線蠟油和加氫蠟油hgo為主，同時(shí)加工少量渣油和部分進(jìn)口原料油。混合原料密度通常在0.900.92kg/cm，殘?zhí)吭?-4%。所用催化劑為第二代降烯烴催化劑。二、裝置的工藝特點(diǎn) 1. 催化裂化裝置對(duì)原料油性質(zhì)的適應(yīng)性能強(qiáng)，因而原料油來(lái)源廣泛，不僅能處理直餾重質(zhì)餾分油，還能處理二次加工餾分，如焦化蠟油、脫瀝青油等，同時(shí)還可摻煉常壓重油及減壓

5、渣油。該裝置具有原料油餾程寬，組成復(fù)雜的特點(diǎn)。 2. 采用新型的第二代降烯烴催化劑，催化劑的活性高，氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)能力強(qiáng)，同時(shí)具有良好的穩(wěn)定性和抗金屬污染性能。可以有效的降低汽油中的烯烴含量，保證汽油辛烷值和裝置的目的產(chǎn)品收率。 3. 采用kh-4型高效霧化噴嘴，該噴嘴為內(nèi)混合雙喉道型噴嘴，操作彈性大、霧化效果好，蒸汽用量小，促進(jìn)了油品與催化劑的良好接觸與混合，降低了焦炭產(chǎn)率、改善了產(chǎn)品分布。 4. 采用帶預(yù)混合管前置燒焦罐的高效再生技術(shù)，使得待生催化劑與再生催化劑在預(yù)混合管中進(jìn)行充分混合，達(dá)到碳濃度及溫度均勻分布后，進(jìn)入燒焦罐進(jìn)行燒焦，保證了再生燒焦效果，有利于提高再生催化劑活性。 5. 在能量

6、回收利用上，采用煙機(jī)和余熱鍋爐充分回收裝置余熱。分別驅(qū)動(dòng)主風(fēng)機(jī)供主風(fēng)和發(fā)生3.9mpa高壓蒸汽，充分合理利用能源，降低裝置的能耗。 6. 產(chǎn)品的生產(chǎn)方案具有很大的靈活性，可實(shí)現(xiàn)多產(chǎn)汽油、多產(chǎn)柴油、多產(chǎn)液態(tài)性等不同的生產(chǎn)工藝方案。7. 提升管進(jìn)料采用mgd多段進(jìn)料技術(shù)，可有效的提高柴油、液態(tài)烴收率，降低汽油烯烴含量。提升管出口快分和沉降器汽提部分采用csc技術(shù)，降低裝置生焦量，防止沉降器頂部結(jié)焦。第一章 反應(yīng)-再生系統(tǒng)操作法第一部分 反應(yīng)-再生系統(tǒng)單元操作法第一節(jié) 反應(yīng)-再生單元概述一、單元任務(wù) 反應(yīng)-再生單元在裝置中有著舉足輕重的地位，反應(yīng)-再生單元的任務(wù)是將原料油在反應(yīng)器內(nèi)同高溫催化劑進(jìn)行混

7、合接觸發(fā)生一系列裂解、異構(gòu)化、氫轉(zhuǎn)移、芳構(gòu)化反應(yīng)，最終使原料油生成焦炭、汽油、柴油、氣體、油漿等的混合反應(yīng)油氣作為分餾塔的進(jìn)料，同時(shí)在再生器中將參加反應(yīng)后附有焦炭的催化劑在主風(fēng)作用下進(jìn)行燒焦，使催化劑再生，恢復(fù)活性、燒焦放出大量的熱量，除供反應(yīng)需熱外，余熱為能量回收系統(tǒng)回收利用。能量回收系統(tǒng)包括煙機(jī)組與余熱鍋爐兩部分，煙機(jī)利用高溫?zé)煔馀蛎涀龉?dòng)主風(fēng)機(jī)供主風(fēng)，余熱鍋爐利用催化劑、油漿、煙氣的三部分余熱發(fā)生3.9mpa蒸汽，從而進(jìn)一步節(jié)約能源。反-再系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行是整個(gè)催化裂化裝置穩(wěn)定運(yùn)行的前提和保證，不但影響后續(xù)各崗位的生產(chǎn)、同時(shí)對(duì)裝置的心臟設(shè)備三機(jī)組及富氣壓縮機(jī)組的運(yùn)行產(chǎn)生重要影響。能量回收

8、系統(tǒng)的正常高效運(yùn)行，對(duì)裝置的節(jié)能降耗有著極其重要的作用，優(yōu)化反應(yīng)-再生系統(tǒng)的工藝操作，降低催化劑等各項(xiàng)物耗，提高輕質(zhì)油收率，改善產(chǎn)品分布及產(chǎn)品質(zhì)量有著極其重要的意義。二、流程敘述及簡(jiǎn)要說(shuō)明(一)流程敘述：1. 反應(yīng)-再生部分：原料蠟油和渣油經(jīng)原料油混合器（在油品罐區(qū)）混合均勻后，進(jìn)入原料油緩沖罐(v-202)，用原料油泵(p-201a/b)抽出。開(kāi)工時(shí)需經(jīng)原料加熱爐(f-201)加熱，正常操作時(shí)，與分餾塔頂部循環(huán)回流(e-202ad)、輕柴油(e-203a/b)和油漿(e-207a/b)換熱器換熱至180左右進(jìn)入混合器(x-204)。回?zé)捰?343)則由p-206a/b自回?zé)捰凸?v-203)

9、抽出。在x-204入口與新鮮原料混合，從x-204出來(lái)的油品與鈍化劑匯合進(jìn)入提升管進(jìn)料中部噴嘴。汽油回?zé)挵ǚ逐s來(lái)粗汽油、焦化汽油、罐區(qū)不合格汽油、輕石腦油、焦化液態(tài)烴在汽油回?zé)捁蓿╲207）中混合后，經(jīng)p214a/b加壓再與穩(wěn)定塔29層輕汽油混合，進(jìn)入提升管進(jìn)料下部噴嘴。二套常減壓來(lái)的熱蠟油或熱渣油（200）進(jìn)熱油罐（v209），經(jīng)p207a/b加壓后，進(jìn)入提升管進(jìn)料上部噴嘴或原料油緩沖罐(v-202)中。提升管反應(yīng)器進(jìn)料與來(lái)自再生器的再生催化劑(660710)接觸立即汽化并反應(yīng)，產(chǎn)生的反應(yīng)油氣攜帶催化劑通過(guò)提升管向上流動(dòng)，在出口處通過(guò)快速分離器使催化劑與油氣迅速分離，以減少二次反應(yīng)。油氣及

10、夾帶的部分催化劑經(jīng)二組單級(jí)旋風(fēng)分離器分離，分離出來(lái)的油氣通過(guò)油氣集氣室去分餾塔，回收下來(lái)的催化劑經(jīng)料腿流入汽提段，在汽提段底部送入蒸汽，由流量控制fic-101使沉積有焦炭并吸附一定量油氣的催化劑與蒸汽逆流接觸，除去催化劑所吸附油氣，通過(guò)料控lic-101，進(jìn)入燒焦罐下部預(yù)混合管，與第二密相床部分返回的高溫再生催化劑充分混合，以提高燒焦起始溫度，然后一起經(jīng)預(yù)混合管出口的分布器進(jìn)入燒焦罐進(jìn)行燒焦。燒焦空氣，由主風(fēng)機(jī)升壓，經(jīng)輔助燃燒爐f101，進(jìn)入預(yù)混合管，提升再生及待生催化劑，并使其充分混合。再生后的催化劑與煙氣并流向上進(jìn)入稀相再生管，除進(jìn)一步燒去催化劑積炭外，其主要目的是根據(jù)生產(chǎn)要求，在管中將

11、co完全轉(zhuǎn)變?yōu)閏o2。稀相管出口設(shè)有快速分離器(粗旋四個(gè))，使再生催化劑與煙氣分開(kāi)。帶有部分催化劑的煙氣進(jìn)入6組兩級(jí)旋風(fēng)分離器，進(jìn)一步分離催化劑。經(jīng)旋風(fēng)分離器出來(lái)的再生催化劑料腿落入第二密相床，再生催化劑在二密床中分成三路。一路去提升管反應(yīng)器，其催化劑量由提升管反應(yīng)器出口溫度tic-101控制再生滑閥的開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)，另一路至外取熱器，其催化劑藏量由燒焦罐或二密床上部溫度tic-103控制下滑閥開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)；還有一路去循環(huán)斜管，其循環(huán)量由再生器床層料位lic-102控制循環(huán)滑閥開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)。再生器頂部的壓力由三分程控制系統(tǒng)來(lái)控制，沉降器頂?shù)膲毫τ蓺鈮簷C(jī)人口壓力調(diào)節(jié)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速來(lái)控制富氣流量，以維持其恒定

12、壓力。 再生煙氣從再生器頂部排出，經(jīng)煙氣管線進(jìn)入第三級(jí)旋風(fēng)分離器脫除所夾帶的少量催化劑，凈化后煙氣送至煙氣輪機(jī)做功，推動(dòng)主風(fēng)機(jī)提供再生器燒焦所用的主風(fēng)，做功后的煙氣送至余熱鍋爐b-701，利用再生煙氣的熱能發(fā)生3.9mpa過(guò)熱蒸汽，余熱鍋爐排出的低溫?zé)煔饨?jīng)煙囪放空。2外取熱部分由于重油殘?zhí)恐导爸亟饘俸慷急容^高，因此裂化過(guò)程中產(chǎn)生的焦炭燃燒放出的熱量除供反應(yīng)所需外，尚有多余的熱量，為此設(shè)置了外取熱器。由二密床來(lái)的高溫催化劑一部分先經(jīng)上滑閥hic-103流入外取熱器，催化劑自取熱列管間隙自上而下流動(dòng)，取熱管浸沉于流化床層中，管內(nèi)走水，取熱器底部通入流化氣體，以維持良好的流化，使流化床催化劑對(duì)直立

13、浸沒(méi)管的有良好傳熱，經(jīng)換熱后的催化劑溫降100150，通過(guò)斜管輸送，由外取熱下滑閥tic-103控制循環(huán)量返回到再生器下部的預(yù)混合管。為便于平衡再生器各部分催化劑藏量，設(shè)置了外取熱器付線循環(huán)斜管，其循環(huán)量大小由二密床藏量(lic-102)控制循環(huán)滑閥開(kāi)度來(lái)調(diào)節(jié)。3煙氣能量回收部分來(lái)自再生器的煙氣0.31mpa(絕)650680進(jìn)入多管式三級(jí)旋風(fēng)分離器，分離出其中大部分催化劑，使進(jìn)入煙氣輪機(jī)的煙氣中催化劑含量降至0.2g/nm3以下，大于10的顆?；颈怀?，以保證煙氣輪機(jī)的葉片不受損壞，凈化了的煙氣從三旋頂部出來(lái)經(jīng)高溫平板閘閥和蝶閥軸向進(jìn)入煙氣輪機(jī)膨脹作功，以驅(qū)動(dòng)主風(fēng)機(jī)。煙氣輪機(jī)回收煙氣中的壓

14、力能和熱能，煙氣壓力由0.295mpa(絕)降至0.1079mpa(絕)，溫度由680降至516，煙氣經(jīng)膨脹作功后，由徑向排出，經(jīng)水封罐進(jìn)入余熱鋼爐(b-701)，溫度降至180左右，最后排至煙囪。再生器頂壓力是由煙機(jī)入口蝶閥和大小旁路蝶閥分程控制，從三旋(t-104)出來(lái)的催化劑細(xì)粉，排入催化劑細(xì)粉收集罐(v103)，然后排入催化劑細(xì)粉貯罐(v-104)，回收的細(xì)粉催化劑可卸入至熱劑罐v-102中，也可考慮裝車外運(yùn)。4. 余熱鍋爐部分反應(yīng)崗位產(chǎn)生的高溫?zé)煔?，它是具有一定壓力的高溫含催化劑的氣體，因此本裝置設(shè)置了能量回收系統(tǒng)，余熱鍋爐在此系統(tǒng)中占重要地位。公用工程脫鹽水站來(lái)的脫鹽水先經(jīng)分餾塔頂

15、換熱器e-201預(yù)熱后去熱力除氧器v-702除氧，再經(jīng)鍋爐給水泵p-702/ac分兩路抽出。一路進(jìn)入蒸汽發(fā)生器e-205、e-206產(chǎn)生0.6mpa蒸汽供本裝置使用；另一路通過(guò)余熱鍋爐b-701的省煤器進(jìn)入汽包v-701。汽包底部循環(huán)水由泵p-701/ac抽出分兩路。一路經(jīng)流量調(diào)節(jié)fic-701，去外取熱器t-103；一路經(jīng)流量調(diào)節(jié)fic-231去蒸汽發(fā)生器e-208a/b，此兩路循環(huán)水換熱后皆返回汽包，其上部出來(lái)的飽和高壓蒸汽去余熱鍋爐b-701的過(guò)熱器，通過(guò)和高溫?zé)煔鈸Q熱，產(chǎn)生3.9mpa的過(guò)熱蒸汽，供c-301透平用汽。(二) 簡(jiǎn)要說(shuō)明 本崗位工藝原理主要利用原料油在一定溫度、壓力及催化

16、劑的作用下發(fā)生裂化、異構(gòu)化、芳構(gòu)化、氫轉(zhuǎn)移、疊合等化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生反應(yīng)油氣，供后序崗位進(jìn)料。1.原料組成 本崗位的原料主要是減三線、減四線蠟油和加氫蠟油hgo，一般來(lái)講，衡量原料油性質(zhì)指標(biāo)有：餾份組成、烴類族組成、殘?zhí)?、重金屬、硫氮含量等五個(gè)方面。 (l) 餾份組成：餾份組成可以辨別原料的輕重和沸點(diǎn)范圍的寬窄，在組成類型相近時(shí)，餾份越輕，越不易裂化，餾份越重，越容易裂化，因?yàn)檩p組分多，不但裂化條件苛刻，而且減少了裝置處理能力，同時(shí)降低汽油的辛烷值。重組分多，使重金屬含量增加及焦炭產(chǎn)率增加，輕質(zhì)油收率下降，還會(huì)使催化劑中毒。 (2) 烴類族組成：原料油的烴類族組成說(shuō)明了原料油被催化劑吸附反應(yīng)的快慢

17、。催化裂化反應(yīng)，主要為吸附反應(yīng)脫附三大過(guò)程，稠環(huán)芳香基最易吸附，但同時(shí)反應(yīng)速度最慢，烯烴反應(yīng)速度最快，但吸附能力最差，而環(huán)烷基較易吸附，同時(shí)反應(yīng)速度較快、汽油產(chǎn)率高，辛烷值高，氣體產(chǎn)率低，芳香基原料最難裂化，汽油產(chǎn)率低且生焦多。 (3) 殘?zhí)浚簹執(zhí)亢驮系慕M成，餾分寬窄和膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的含量有關(guān)，原料殘?zhí)贾蹈撸瑒t生焦多，導(dǎo)致熱量過(guò)剩。 (4) 重金屬：重金屬指fe、ni、cu、v、na等，如重金屬在催化裂化催化劑表面上沉積會(huì)造成重金屬污染，會(huì)降低催化劑的選擇性，導(dǎo)致催化劑中毒，其結(jié)果是焦炭產(chǎn)率增大，液體產(chǎn)品產(chǎn)率下降，產(chǎn)品的不飽和度增加，氣體中的c和c的產(chǎn)率降低，特別明顯的是氫氣產(chǎn)率增加，我裝置為

18、消除重金屬污染，使用了鈍化劑，可以較好地抑制催化劑中毒現(xiàn)象的發(fā)生。 (5) 硫氮含量：原料中含硫化合物對(duì)催化劑活性沒(méi)有影響，但硫會(huì)增加對(duì)設(shè)備的腐蝕，使產(chǎn)品流含量增加，同時(shí)環(huán)境污染，原料中含氮化合物，特別是堿性氮化物含量多時(shí)，會(huì)引起催化劑中毒，使其失去活性。2. 回?zé)挶龋?回?zé)挶仍诖呋鸦磻?yīng)中是一項(xiàng)重要指標(biāo)，公式如下： 回?zé)挶?總回?zé)捰土?t/h)/新鮮原料油量(t/h)=總轉(zhuǎn)化率/單程轉(zhuǎn)化率-1 式中總回?zé)捰褪侵富責(zé)捰秃突責(zé)捰蜐{之和，回?zé)挶缺旧聿⒉皇仟?dú)立變量，只是催化裂化反應(yīng)的一項(xiàng)重要指標(biāo)。 (1) 增加回?zé)挶?，降低單程轉(zhuǎn)化率，可以提高柴油收率，一方面反應(yīng)深度較淺，柴油不易二次裂化，另一方面

19、回?zé)挶仍黾雍?，降低了催化裂化所生成的柴油分壓，從而進(jìn)一步降低柴油的二次裂化程度，同時(shí)可降低柴油的凝點(diǎn)，增加輕柴油的十六烷值，若回?zé)挶冗^(guò)大，則一方面反應(yīng)所需熱量大大增加，反過(guò)來(lái)使再生器溫度降低，增加了再生劑的含碳量，最終導(dǎo)致降低處理量或生產(chǎn)重柴油來(lái)減小回?zé)挶?，另外增加回?zé)挶葘?dǎo)致原料處理量下降。 (2) 降低回?zé)挶龋簩?dǎo)致反應(yīng)深度增大，轉(zhuǎn)化率提高利于多生產(chǎn)汽油，回?zé)挶冗^(guò)小，導(dǎo)致氣體量增大，生焦量增大，油漿固體含量高。3. 劑油比： 公式表示為：劑油比=催化劑循環(huán)量(t/h)/總進(jìn)料量(t/h) (1) 增加劑油比，相對(duì)增加了催化劑的活性中心，相應(yīng)提高了反應(yīng)速度，使原料油和催化劑接觸更加充分，從而提高

20、了反應(yīng)的轉(zhuǎn)化深度，同時(shí)汽油、氣體、焦炭也都增加，特別是焦炭顯著增加。 (2) 由于催化劑循環(huán)傳遞兩器熱量，所以劑油比是崗位熱平衡的一個(gè)重要參數(shù)。劑油比的調(diào)整應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)工藝方案進(jìn)行。4. 反應(yīng)溫度： 溫度是反應(yīng)的主要變量。溫度升高，反應(yīng)深度高，反應(yīng)速度快。當(dāng)反應(yīng)深度提高時(shí)，汽油氣體的反應(yīng)速度加快最多，原料汽油反應(yīng)次之，而原料焦炭的反應(yīng)速度加快得最少。因此，當(dāng)反應(yīng)溫度提高時(shí)，如轉(zhuǎn)化率不變，則汽油產(chǎn)率降低，氣體產(chǎn)率增加，而焦炭產(chǎn)率略有下降。當(dāng)反應(yīng)溫度提高時(shí)，分解反應(yīng)(產(chǎn)生烯烴)和芳構(gòu)化反應(yīng)比氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)增加得快，于是汽油中的烯烴和芳烴含量有所增加，汽油的辛烷值有所提高，提升管出口溫度范圍控制在5121

21、0。5. 反應(yīng)壓力： 提高反應(yīng)壓力，可使反應(yīng)速度加快，干氣產(chǎn)率增加，生焦量明顯增加，提高反應(yīng)壓力相當(dāng)于延長(zhǎng)油氣在反應(yīng)器的停留時(shí)間，從而延長(zhǎng)了反應(yīng)時(shí)間。6. 空速： 每小時(shí)進(jìn)入反應(yīng)器的原料油量與反應(yīng)器催化劑藏量之比叫空間速度，簡(jiǎn)稱空速。它反映了原料油在反應(yīng)器中的停留時(shí)間長(zhǎng)短，高空速，停留時(shí)間短，在一定的反應(yīng)溫度下，轉(zhuǎn)化率就降低。采用低空速，只要采取較低的反應(yīng)溫度，就可以達(dá)到較高的轉(zhuǎn)化率，但此時(shí)易發(fā)生結(jié)焦，副反應(yīng)增多。7. 鍋爐崗位的三沖量調(diào)節(jié)： 汽包v-701液位licahl-701與高壓蒸汽產(chǎn)生量fiq-702，控制鍋爐給水fiq-705(為液位-產(chǎn)汽量-給水量三沖量調(diào)節(jié))。 原理是汽包液位(

22、licahl-701)和流量(fiq-702)兩者經(jīng)ly-701積分換算成鍋爐水的消耗量，與鍋爐給水量fiq-705比較，決定是增大還是減少進(jìn)水量，以維持一定的液面。蒸汽量參數(shù)的引入能有效地防止鍋爐暴沸時(shí)造成的假液位，對(duì)給水流量調(diào)節(jié)的錯(cuò)誤設(shè)定。三、工藝操作及質(zhì)量控制指標(biāo)表一 工藝操作控制指標(biāo)序號(hào)工藝指標(biāo)名稱單位儀表位號(hào)控制范圍1提升管出口溫度tcahl-101512102反應(yīng)壓力mpapi-1020.120.19 0.170.23 3再生壓力mpapt-1010.120.20 0.170.24 4兩器壓差mpapdis-1010.02以內(nèi)5燒焦罐出口溫度tc-1036406906再生器稀相溫度

23、ti-1047407二密床料位tlcahl-10215108沉降器料位tlcahl-10115109燒焦罐藏量twi-101103010原料油預(yù)熱溫度tc-20116025011汽包壓力mpapi-7024.1012省煤器上水溫度ti-71012213v-701液位%lcahl-7015020注：標(biāo)“”為6080t/h新鮮進(jìn)料量下的工藝控制范圍；標(biāo)“”的為80120t/h新鮮進(jìn)料量下的工藝控制范圍，未標(biāo)示的為65100t/h新鮮進(jìn)料量下的工藝指標(biāo)控制范圍，加“”為關(guān)鍵過(guò)程控制點(diǎn)。表二 質(zhì)量控制指標(biāo)名 稱項(xiàng) 目單 位控制指標(biāo)爐 水ph值8.510.5磷酸根mg/l3 15再生劑含碳量wt%0.2

24、第二節(jié) 反應(yīng)-再生單元正常操作法一、反應(yīng)-再生正常操作 1. 反應(yīng)溫度(提升管出口溫度)：提升管出口溫度高低，直接影響反應(yīng)深度大小，從而影響產(chǎn)品分布。通常是通過(guò)再生滑閥的開(kāi)度大小，控制催化劑循環(huán)量的大小來(lái)控制反應(yīng)溫度。一般控制在51210。 影響因素分析： (1) 催化劑外循環(huán)量：在再生溫度恒定的情況下，外循環(huán)量大則反應(yīng)溫度高，反之則溫度低。 (2) 再生溫度：在催化劑循環(huán)量一定時(shí)，再生溫度高則反應(yīng)溫度高，反之則溫度低。 (3) 原料油預(yù)熱溫度：原料油預(yù)溫溫度高則反應(yīng)溫度高，反之則溫度低。 (4) 進(jìn)料量的多少：進(jìn)料量多則溫度下降，反之則溫度上升(在其他條件不變情況下)。 (5) 兩器差壓變化

25、：兩器差壓的變化影響催化劑的循環(huán)量的正常。 (6) 原料油帶水、回?zé)捚蛶?、汽提蒸汽和預(yù)提升蒸汽的變化或帶水：水吸熱蒸發(fā)，在供熱一定的情況下，帶水多則溫度下降，帶水少則溫度平穩(wěn)。 (7) 儀表控制失靈：儀表控制系統(tǒng)失靈造成溫度波動(dòng)，因立即手動(dòng)調(diào)整并通知儀表處理。 2. 反應(yīng)壓力(即沉降器壓力)：反應(yīng)壓力是從沉降器頂部到氣壓機(jī)入口或到低壓放火炬管網(wǎng)這段管路設(shè)備阻力情況的反映，它的變化直接影響到催化劑的正常流化循環(huán)，影響產(chǎn)品分布，且往往是催化劑損失量增加的重要原因之一，值得注意是任何反應(yīng)壓力失控情況的出現(xiàn)都是十分危險(xiǎn)的，正常生產(chǎn)中反應(yīng)壓力是由氣壓機(jī)轉(zhuǎn)速或反飛動(dòng)量來(lái)控制的，一般控制在0.22mpa

26、0.01之間。 影響因素分析： (1) 氣壓機(jī)入口壓力：氣壓機(jī)入口前壓力上升則反應(yīng)壓力上升，反應(yīng)壓力=設(shè)備阻力降+氣機(jī)入口壓力。 (2) 反應(yīng)進(jìn)料量：進(jìn)料量的多少影響反應(yīng)產(chǎn)物的多少，從而影響設(shè)備阻力降的多少。 (3) 反應(yīng)深度：反應(yīng)深度大，生成氣體量多，則反應(yīng)壓力上升，反之則下降。 (4) 反飛動(dòng)流量：反飛動(dòng)流量增加，則反應(yīng)壓力上升，反之則下降。 (5) 原料油、回?zé)捚?、預(yù)提升蒸汽帶水：水加熱汽化，導(dǎo)致設(shè)備阻力降上升，反應(yīng)壓力上升。 (6) 空冷突然停運(yùn)：影響富氣的冷凝，空冷停則富氣流量上升，則反應(yīng)壓力上升。 (7) 分餾塔頂啟用冷回流或增大冷回流，增加冷回流，汽化量大，又多形成一定量油氣，

27、導(dǎo)致設(shè)備阻力降上升，反應(yīng)壓力上升。 (8) 分餾塔底液面或粗汽油罐液面超高，油氣進(jìn)分餾塔有液阻或富氣進(jìn)氣壓機(jī)有液阻，則壓力反應(yīng)上升。 (9) 再吸收塔底液面壓空，再吸收塔底的富吸收油抽入分餾塔作回流，當(dāng)液面壓空，穩(wěn)定系統(tǒng)內(nèi)高壓貧氣進(jìn)入分餾塔，則反應(yīng)壓力上升。 (10) 氣壓機(jī)入口放火炬閥，入口放火炬閥的動(dòng)作，影響反應(yīng)壓力，開(kāi)則壓力下降。 (11) 油漿泵突然抽空：分餾塔取過(guò)熱中段，油氣不冷凝，分餾塔氣相負(fù)荷上升，反應(yīng)壓力上升。 (12) 分餾塔結(jié)鹽，原料帶鹽，鹽在高溫時(shí)為氣體在分餾塔內(nèi)無(wú)水溶解，則結(jié)晶堵塞塔盤，設(shè)備阻力降上升，則反應(yīng)壓力上升。 (13) 大油汽線液封：當(dāng)大油氣線中存在液體時(shí)，造

28、成液封、導(dǎo)致反應(yīng)壓力或高或低的大幅度活動(dòng)，油氣線要及時(shí)排凝。 3. 再生溫度：即燒焦罐出口溫度，它是衡量系統(tǒng)處于熱平衡的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，它的過(guò)高或過(guò)低都不能實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)操作，過(guò)低不能提供足夠熱量供反應(yīng)需熱，過(guò)高又將燒壞設(shè)備，造成事故。在正常操作時(shí)，一般通過(guò)調(diào)節(jié)外取熱器上閥滑開(kāi)度控制取熱量來(lái)調(diào)節(jié)，一般控制在650710之間。 影響因素分析： (1) 外取熱量：外取熱量直接影響燒焦溫度，取熱量上升溫度下降。 (2) 原料油的性質(zhì)：原料性質(zhì)輕，生焦量下降，則溫度下降，重則生焦量增加，溫度上升。 (3) 進(jìn)料量的大?。哼M(jìn)料量大，生焦量增加，則溫度上升，反之則溫度下降。 (4) 原料預(yù)熱溫度：預(yù)熱溫度上升，霧化效

29、果好，生焦量相對(duì)減少，再生燒焦溫度下降。 (5) 汽提蒸汽量：汽提蒸汽量大則汽提效果好，催化劑夾帶油氣少，則溫度下降。 (6) 反應(yīng)深度的變化：反應(yīng)深度高，生焦量也相對(duì)增加，則溫度上升。 (7) 再生壓力影響：再生壓力高，燒焦線速度慢，燒焦更充分完全，則溫度上升。 (8) 催化劑的外循環(huán)量：外循環(huán)量變化導(dǎo)致劑油比變化，當(dāng)循環(huán)量上升，劑油比提高，生焦量增加，則溫度上升。 (9) 主風(fēng)量的變化：主風(fēng)流量影響再生壓力，線速度，從而進(jìn)一步影響燒焦效果及燒焦溫度。 (10) co助燃劑的影響：影響co的轉(zhuǎn)化程度，當(dāng)加助燃劑時(shí)，co轉(zhuǎn)化完全，放熱多則溫度上升。 (11) 催化劑的內(nèi)循環(huán)量：內(nèi)循環(huán)量的增加提

30、高了燒焦起始溫度，則燒焦效果更完全，溫度上升。 4. 再生壓力：控制好再生壓力是保證催化劑再生流化燒焦和兩器及外取熱器之間的正常循環(huán)的關(guān)鍵，在正常操作條件下，再生壓力通過(guò)煙機(jī)入口蝶閥和大小旁路蝶閥實(shí)現(xiàn)三分程控制，一般壓力控制在0.200.03mpa(表)。 影響因素分析： (1) 煙機(jī)入口蝶閥開(kāi)度。 (2) 煙道大小旁路蝶閥開(kāi)度。 (3) 主風(fēng)流量：主風(fēng)量增加，再生壓力上升。 (4) 再生啟用燃燒油，再生壓力上升。 (5) 有蒸汽進(jìn)入：如事故蒸汽串入，則再生壓力上升。 (6) 待生劑帶油：帶油燃燒產(chǎn)生氣體量上升，再生壓力上升。 5. 反應(yīng)沉降器料位：反應(yīng)沉降器料位的高度是由兩器壓力平衡決定的，

31、料位不但影響到待生斜管的流化狀況，提供待生斜管的輸送推動(dòng)力，同時(shí)對(duì)旋風(fēng)分離器料腿有料封作用，利于正常下料，還影響到汽提效果，具有一定的料位，有利催化劑在汽提段的停留及汽提。正常操作條件下，通過(guò)待生滑閥的開(kāi)度來(lái)自動(dòng)調(diào)節(jié)。 影響因素分析： (1) 待生滑閥開(kāi)度：開(kāi)大則料位下降，反之則上升。 (2) 再生斜管輸送量：在待生斜管輸送量一定時(shí)，再生斜管輸送量上升則料位上升。 (3) 兩器差壓：兩器差壓影響正常循環(huán)，影響料位，兩器差壓失常則易發(fā)生倒流，壓空床層現(xiàn)象。 (4) 汽提蒸汽量：汽提蒸汽量影響催化劑的正常輸送，汽提量大，不利于輸送，則料位上升。 (5) 再、待生斜管的流化狀況：直接影響輸送量的多少

32、，影響料位正?？刂?。 (6) 儀表控制失靈。 6. 二密床料位：控制二密床料位的主要目的是在于封住二級(jí)旋風(fēng)分離器的料腿和保證再生斜管的正常下料，以減少催化劑的損耗和保證催化劑的輸送，料位過(guò)高和過(guò)低，都會(huì)造成流化不好，旋分器下料不暢，催化劑跑損。正常操作條件下是通過(guò)循環(huán)斜管的滑閥開(kāi)度來(lái)控制二密床料位的。 影響因素分析： (1) 內(nèi)循環(huán)量大?。杭囱h(huán)斜管的滑閥開(kāi)度，大則料位下降。 (2) 外循環(huán)量大?。杭丛偕y的開(kāi)度，大則料位下降。 (3) 外取熱量大?。和馊崃髁看?，則料位下降。 (4) 主風(fēng)流量：影響單位時(shí)間內(nèi)從燒焦罐轉(zhuǎn)移到二密床催化劑量的多少，風(fēng)流量大則料位上升。 (5) 待生滑閥開(kāi)度、待

33、生滑閥開(kāi)度大，則二密料位上升，從沉降器轉(zhuǎn)移到再生器的催化劑量增加。 (6) 催化劑的加料、卸料。 7. 催化劑循環(huán)量(外)：催化劑的外循環(huán)量直接影響劑油比，影響反應(yīng)深度和產(chǎn)品分布，同時(shí)也影響反應(yīng)溫度。一般操作條件下是通過(guò)提升管出口溫度調(diào)節(jié)再生滑閥開(kāi)度，來(lái)調(diào)節(jié)催化劑循環(huán)量的。 影響因素分析： (1) 再生滑閥開(kāi)度：開(kāi)度大則循環(huán)量大。 (2) 總進(jìn)料量增加變化：進(jìn)料量增加，要保持反應(yīng)溫度不變，則循環(huán)量上升，反之則下降。 (3) 預(yù)熱溫度變化：預(yù)熱溫度上升，維持反應(yīng)溫度不變，則循環(huán)量下降，反之則上升。 (4) 兩器差壓：影響催化劑在斜管的流化情況，進(jìn)而影響催化劑循環(huán)量。 (5) 松動(dòng)點(diǎn)堵塞，催化劑架

34、橋，則循環(huán)量下降。 (6) 反應(yīng)器中蒸汽帶水量或原料帶水上升，水吸熱多，則導(dǎo)致循環(huán)量大。 8. 主風(fēng)流量：主風(fēng)是提供燒焦罐，二密床和外取熱流化的介質(zhì)，并提供燒焦用氧，主風(fēng)流量的大小直接影響燒焦效果和床層流化狀況，正常操作條件下是通過(guò)改變主風(fēng)機(jī)入口靜葉角度來(lái)調(diào)整主風(fēng)量大小。 影響因素分析： (1) 再生壓力：再生壓力上升，主風(fēng)阻力大，主風(fēng)流量相對(duì)下降，反之則上升。 (2) 空氣的溫度、濕度：在空氣溫度低，濕度小時(shí)，當(dāng)主風(fēng)壓力一定時(shí)，主風(fēng)流量大，反之則小。 (3) 機(jī)組中原動(dòng)機(jī)輸出功率的變化：功率小則主風(fēng)量小。 9. 汽提段汽提效果：汽提段汽提效果的好壞直接影響燒焦負(fù)荷，汽提效果好，燒焦負(fù)荷小，且

35、油氣汽提完全則不造成原料浪費(fèi)，反之則相反。正常操作條件下，是通過(guò)調(diào)節(jié)汽提蒸汽量的大小來(lái)控制的，一般汽提量為1.53.5kg/噸的催化劑。 影響因素分析： (1) 汽提蒸汽流量：汽提蒸汽流量越大，汽提效果越好。 (2) 催化劑外循環(huán)量：外循環(huán)量越大，夾帶油氣越多，不易汽提，汽提效果差。 (3) 反應(yīng)溫度：反應(yīng)溫度高油氣冷凝少，汽提效果好，溫度低則要提高汽提蒸汽量。 (4) 反應(yīng)進(jìn)料量，進(jìn)料量多，則催化劑攜帶油氣增加，汽提效果差，應(yīng)提高汽提蒸汽量。 (5) 反應(yīng)沉降器料位，料位高則說(shuō)明停留時(shí)間長(zhǎng)(在汽提段)，效果好。 10. 再生劑含碳量：再生劑含碳量影響到催化劑的活性，含量越低越好，正常操作要嚴(yán)

36、格控制燒焦罐出口溫度，烯密相溫差不得高于20，若差值過(guò)大，則說(shuō)明再生烯相溫度高于燒焦罐溫度，后部燒焦的負(fù)荷大，在燒焦罐燒焦不完全。從而導(dǎo)致再生劑含碳上升，一般再生含碳量控制在0.050.2%(重量比)之間。 影響因素分析： (1) 燒焦罐出口溫度：出口溫度相對(duì)高，則有利于再生燒焦，含碳量低，反之則說(shuō)明不利于再生燒焦，含碳量高。 (2) 煙氣氧含量：煙氣氧含量高，則燒焦過(guò)程氧含量充足，燒焦效果好，含碳量低，反之則燒焦效果差。 (3) 再生壓力：再生壓力影響催化劑線速，壓力高線速慢，則燒焦完全，含碳量低，反之則燒焦不完全。 (4) 外循環(huán)量：外循環(huán)量的大小影響了反應(yīng)生焦量的大小，循環(huán)量大則生焦量大

37、，再生劑含量上升，(燒焦負(fù)荷大，燒焦不完全)。 (5) 待生劑含碳量：待生劑含碳量高，燒焦負(fù)荷相對(duì)大，則再生含碳量相對(duì)上升。 (6) 汽提效果：汽提效果好，催化劑夾帶油氣少，燒焦好，再生含碳量下降。反之則催化劑夾帶油氣多，在燒焦過(guò)程中油氣燃燒速度快，焦炭燃燒慢，則造成燒焦不完全，則再生含碳量上升。 (7) 燒焦罐藏量：燒焦罐藏量越高燒焦越充分(停留時(shí)間長(zhǎng))，則再生含碳量下降，但過(guò)高時(shí)氣固接觸不良好而破壞燒焦效果。 11. 煙氣氧含量：煙氣氧含量是判斷燒焦所用主風(fēng)量充足與否的重要參數(shù)，氧含量過(guò)高則造成過(guò)多的能耗，過(guò)低易使燒焦效果變差，甚至出現(xiàn)碳堆積，因此為了保證燒焦效果和減少能耗，必須保持一定的

38、剩余氧。正常操作條件下可通過(guò)調(diào)節(jié)主風(fēng)量來(lái)保持一定的煙氣氧含量，一般氧含量控制在：67%(體積)。 影響因素分析： (1) 主風(fēng)量的變化：主風(fēng)量上升，則煙氣氧含量相對(duì)上升，反之則下降。 (2) 進(jìn)料性質(zhì)的變化：性質(zhì)重，生焦量上升，則煙氣氧含量相對(duì)下降，反之上升。 (3) 反應(yīng)深度的變化：深度大，則生焦量上升，則煙氣氧含量相對(duì)下降，反之上升。 (4) 待生劑含碳量的變化：含碳量大，燒焦量上升，則煙氣氧含量相對(duì)下降，反之上升。 (5) 發(fā)生二次燒燃時(shí)，即發(fā)生尾燃，氧含量下降。 (6) 發(fā)生碳堆積時(shí)，氧含量下降。 12. 原料預(yù)熱溫度：原料預(yù)熱為反應(yīng)提供一定熱量，原料預(yù)熱溫度高低直接影響提升管出口溫度

39、和進(jìn)料霧化效果，溫度高有利于霧化。開(kāi)工時(shí)，原料預(yù)熱是通過(guò)爐-201原料預(yù)熱爐加熱的。正常操作時(shí)，是控制原料油走換熱設(shè)備的多少來(lái)控制調(diào)節(jié)，一般控制在160250之間。 影響因素分析： (1) 原料油進(jìn)料量，量大則溫度下降。 (2) 回?zé)捰土髁浚夯責(zé)捰蜏囟仍?00左右，量大溫度上升。 (3) 換熱設(shè)備中原料油走設(shè)備的多少：取熱量的多少，決定原料油預(yù)熱溫度高低。 (4) 原料帶水；原料帶水影響進(jìn)料溫度，水吸熱量增加，使原料預(yù)熱溫度發(fā)生激烈波動(dòng)。二、 余熱鍋爐正常操作 1. 汽包水位的控制：水位正?？刂圃谄行木€以下15030mm，即(5020)%，正常運(yùn)行時(shí)，不允許中斷給水，水位調(diào)節(jié)正常情況下，依

40、靠自動(dòng)給水三沖量調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)控制，汽包的三沖量調(diào)節(jié)，即汽包水位，發(fā)送蒸汽量，給水流量三沖量，當(dāng)水位下降，發(fā)汽量上升，則調(diào)節(jié)給水閥開(kāi)大給水量增加，反之則給水量減小。 影響因素分析： (1) 鍋爐負(fù)荷的變化：當(dāng)鍋爐負(fù)荷增大，如給水流量不變或增加不及時(shí)，鍋爐內(nèi)水不斷被蒸發(fā)，則最終汽包水位下降，反之則上升。 (2) 外取熱催化劑的進(jìn)量變化：在外界負(fù)荷不變的情況下和給水量不變，外取熱催化劑的循環(huán)量增大，汽包水位會(huì)暫時(shí)升高而后迅速下降。 (3) 給水壓力：給水壓力的波動(dòng)，將使給水量發(fā)生變化，從而破壞了給水與蒸汽的平衡，引起水位波動(dòng)。 (4) 循環(huán)水泵出口流量變化：鍋爐在運(yùn)行中，負(fù)荷是不斷變化的，在操作中應(yīng)根據(jù)

41、負(fù)荷的大小密切注意泵的出口流量和蒸發(fā)量的相互比較，保證汽包內(nèi)部水位較穩(wěn)定。 2. 汽溫的調(diào)節(jié)：過(guò)熱蒸汽溫度在正常運(yùn)行時(shí)，應(yīng)控制在40010，余熱鍋爐蒸汽溫度的調(diào)節(jié)，主要是靠調(diào)節(jié)過(guò)熱器旁路煙道的蝶閥開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)的，通過(guò)調(diào)節(jié)進(jìn)入過(guò)熱器的煙氣量而達(dá)到調(diào)節(jié)氣溫的目的，當(dāng)溫度高時(shí)開(kāi)大蝶閥，當(dāng)溫度低時(shí)關(guān)小蝶閥，調(diào)節(jié)要緩慢。 影響因素分析： (1) 外界負(fù)荷的大小及飽和蒸汽通過(guò)過(guò)熱器總量的大小。 (2) 汽包液面的高低及汽包蒸汽空間的大小。 (3) 煙氣溫度高低及通過(guò)過(guò)熱器煙氣的多少。 (4) 過(guò)熱器管內(nèi)結(jié)垢，管外積灰的狀況，影響過(guò)熱器換熱效果。 3. 汽壓的調(diào)節(jié)：余熱鍋爐的蒸發(fā)量是由外取熱，油漿蒸發(fā)器的熱量

42、大小決定的，而發(fā)氣量的大小影響氣包壓力。如果在正常運(yùn)行中發(fā)汽量過(guò)剩，壓力升高，經(jīng)多方調(diào)整仍無(wú)效，則要經(jīng)過(guò)熱器放空(v-706)排放蒸氣降壓。 影響因素分析： (1) 外取熱催化劑循環(huán)量多少。 (2) 用汽單位負(fù)荷的大小。 (3) 油漿溫度的變化(油漿蒸汽發(fā)生器)。三、平穩(wěn)反應(yīng)再生單元運(yùn)行，優(yōu)化操作的原則： 催化裂化裝置反應(yīng)再生系統(tǒng)的操作參數(shù)多，互相影響復(fù)雜，要平穩(wěn)裝置運(yùn)行，并能做到優(yōu)化操作下，其實(shí)質(zhì)是要求使裝置時(shí)刻處于動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)。這其中包括三個(gè)方面的平衡：壓力平衡、熱量平衡和物料平衡。 1. 控制好兩器壓力平衡 兩器壓力平衡是維持反再系統(tǒng)正常運(yùn)行的關(guān)鍵。兩器壓力平衡的標(biāo)志是催化劑輸送路線流化

43、狀況及滑閥壓降是否相對(duì)穩(wěn)定。維持好兩器壓力平衡，首先要控制好兩器壓差，穩(wěn)定兩器料位，確保不壓空催化劑床層；其次要保證各斜管的松動(dòng)風(fēng)壓力不低于4kg/cm2，防止催化架橋、塌方，保證斜管壓降正常，流化暢通，建立良好的兩器流化。 2. 控制好兩器熱量平衡 兩器熱量平衡的標(biāo)志是燒焦罐出口溫度。維持穩(wěn)定的燒焦罐溫度，即表明系統(tǒng)處于熱平衡。其主要是燒焦放熱與系統(tǒng)吸熱的平衡，兩器系統(tǒng)的熱量來(lái)源主要來(lái)自燒焦放熱，消耗熱量主要為反應(yīng)吸熱及外取熱器取熱量。主要控制手段為通過(guò)調(diào)節(jié)外取熱量控制系統(tǒng)熱平衡。 3. 控制好兩器物料平衡 兩器系統(tǒng)的物料平衡主要有以下六個(gè)方面： (1) 催化劑和原料油在數(shù)量上的平衡 對(duì)于床

44、層裂化，為使催化裂化反應(yīng)在較佳的條件下進(jìn)行，以達(dá)到高的輕油收率和好的產(chǎn)品質(zhì)量，要選擇合適的空速、劑油比。空速和劑油比分別與進(jìn)料量、反應(yīng)器催化劑藏量和催化劑循環(huán)量有關(guān)。提升管裝置的空速無(wú)實(shí)際意義，也不作調(diào)節(jié)手段，而劑油比是重要條件。對(duì)于特定的催化劑在其自然平衡活性下，劑油比大小對(duì)反應(yīng)效率影響較大；但操作中經(jīng)常的調(diào)節(jié)，主要按熱平衡的需要來(lái)調(diào)節(jié)。 (2) 生焦和燒焦能力的平衡 如果在運(yùn)轉(zhuǎn)中原料油質(zhì)量發(fā)生變化或反應(yīng)條件變化，使回?zé)捰土俊⒖傔M(jìn)料量和焦炭生成量也隨之變化。若生焦增加要及時(shí)增大主風(fēng)以增加再生器燒焦量。否則催化劑上積碳就增多，催化劑選擇性隨之變壞，又促使生焦率增加，持續(xù)下去會(huì)造成碳堆積，后果是

45、催化劑活性大大下降，產(chǎn)品分布變壞，單程轉(zhuǎn)化率下降，以致無(wú)法維持生產(chǎn)，需要切斷進(jìn)料進(jìn)行流化燒焦以處理碳堆積。 (3) 燒焦需氧和主風(fēng)供氧的平衡 主風(fēng)量不足，燒焦需氧供給不夠，將產(chǎn)生燒焦能力不足，此時(shí)再生煙氣含氧降至零，會(huì)造成碳堆積。反之，若主風(fēng)化氧超過(guò)燒焦需氧，煙氣含氧量上升。超過(guò)一定限度，在一定的再生溫度下，稀相、旋風(fēng)分離器以至集氣室內(nèi)發(fā)生二次燃燒，最高可達(dá)1000以上，很容易燒壞設(shè)備。因此，煙氣含氧量是操作中最重要的控制指標(biāo)之一。而調(diào)節(jié)好再生供氧和需氧的平衡，就可以防止二次燃燒和碳堆積。 (4) 單程轉(zhuǎn)化率和回?zé)挶鹊钠胶?這是有關(guān)裝置處理能力和輕質(zhì)油回收率的問(wèn)題。進(jìn)行循環(huán)裂化時(shí)，適當(dāng)降低單程

46、轉(zhuǎn)化率。控制裂化深度(如降低反應(yīng)溫度)，達(dá)到相同的最終轉(zhuǎn)化率(即總轉(zhuǎn)化率)，可減少氣體與焦炭，提高輕質(zhì)油收率。但是，回?zé)挶葧?huì)增大。由于回?zé)捰透y進(jìn)行裂化，若單程轉(zhuǎn)化深度不適當(dāng)?shù)亟档眠^(guò)小，回?zé)捔繒?huì)增加很大；反應(yīng)時(shí)間縮短，進(jìn)一步降低單程轉(zhuǎn)化率，造成惡性循環(huán)，對(duì)處理量有很大影響。因此，需根據(jù)原料性質(zhì)選擇適當(dāng)?shù)臈l件，達(dá)到適中的單程轉(zhuǎn)化率，使處理量和輕油收率都較高，達(dá)到最好的經(jīng)濟(jì)效果。 (5) 催化劑損失和補(bǔ)充的平衡 催化劑在反應(yīng)-再生部分循環(huán)使用中；不斷地老化、污染中毒和磨損，質(zhì)量變壞，需要置換。而兩器頂部經(jīng)旋風(fēng)分離器排出的氣流中總是會(huì)帶出一些催化劑細(xì)粉，反應(yīng)油氣帶出的可與油漿一起流回?zé)挿祷叵到y(tǒng)，再生

47、煙氣帶出的就損失掉。有時(shí)由于重金屬污染嚴(yán)重還需卸出一部分。這就要不斷的補(bǔ)充新鮮催化劑，以保持系統(tǒng)內(nèi)催化劑藏量不變，同時(shí)使活性、粒度、金屬毒物含量等保持在一定范圍，以滿足操作要求。 (6) 氣體產(chǎn)量和氣體壓縮能力的平衡 氣體壓縮機(jī)在控制上相當(dāng)于反應(yīng)壓力的調(diào)節(jié)閥，對(duì)兩器壓力平衡有直接影響。它的能力有一定限制，所以富氣量要控制，不超負(fù)荷，才能使氣壓機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定，保持系統(tǒng)壓力平穩(wěn)。富氣量不僅決定于反應(yīng)的氣體產(chǎn)率，而且與分餾塔頂冷凝器的冷卻情況也有很大關(guān)系，冷卻效果差，則一部分輕汽油組份冷不下來(lái)隨氣體進(jìn)入氣壓機(jī)。富氣分子量增大，更增加氣壓機(jī)負(fù)荷，從而使反應(yīng)壓力升高。當(dāng)然，裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)操作是一個(gè)統(tǒng)一體，各個(gè)平

48、衡關(guān)系互相緊密聯(lián)系著，不能割裂看待，但也有主有次，許多參數(shù)與幾個(gè)平穩(wěn)關(guān)系都有影響。如調(diào)整某個(gè)參數(shù)來(lái)調(diào)整平衡，同時(shí)會(huì)影響物料和壓力不平衡，而需要相應(yīng)地調(diào)節(jié)另外一些多數(shù)，使各方面都處于平衡狀況。而且裝置的運(yùn)行情況復(fù)雜，各種因素時(shí)刻發(fā)生著變化，平衡總是相對(duì)和暫時(shí)保持的，不平衡是絕對(duì)的，經(jīng)常出現(xiàn)的，所以必須精心操作，及時(shí)檢查變化，合理分析，準(zhǔn)確判斷。及時(shí)作出正確的調(diào)節(jié)，才能保持裝置的平穩(wěn)安全運(yùn)轉(zhuǎn)。第三節(jié) 反應(yīng)-再生單元開(kāi)工操作法一、準(zhǔn)備工作 1. 裝置檢修完畢，各系統(tǒng)檢查完好，人孔封閉。 2. 水、電、氣、風(fēng)等公用工程系統(tǒng)進(jìn)裝置并正常投用。 3. 臨時(shí)盲板均已拆除，正式盲板置于規(guī)定位置。 4. 儀表調(diào)

49、校完畢，聯(lián)鎖動(dòng)作檢查確認(rèn)無(wú)誤，特閥調(diào)校完畢。 5. 大、小型加料線及大型卸料線暢通。 6. 各機(jī)泵處于良好備用狀態(tài)。 7. v101備新鮮劑100噸，v102b備平衡劑120噸，備co助燃劑300kg，同時(shí)備好活化劑7噸、鈍化劑6噸、磷酸三鈉500kg、磺化鈦菁鈷100kg、油漿阻垢劑2噸、脫硫劑20噸、消泡劑300kg、新鮮堿液30噸。 8. 消防器材完好、勞動(dòng)保護(hù)用品齊全。二、兩器氣密 1聯(lián)系機(jī)組崗位啟動(dòng)主風(fēng)機(jī)，引主風(fēng)進(jìn)兩器系統(tǒng)，全開(kāi)各點(diǎn)放空及大、小旁路蝶閥，對(duì)兩器進(jìn)行吹掃。 2兩器吹掃完畢，關(guān)閉備點(diǎn)放空，利用大、小旁路蝶閥控制系統(tǒng)壓力0.22mpa，進(jìn)行氣密試驗(yàn)。 3對(duì)氣密試驗(yàn)出現(xiàn)的漏點(diǎn)

50、及時(shí)消漏。 三、兩器升溫 1 兩器氣密結(jié)束后，調(diào)整一、二次風(fēng)量，一次風(fēng)閥開(kāi)度為5，二次風(fēng)閥開(kāi)度為3040%，準(zhǔn)備點(diǎn)f-101輔助燃燒爐，利用大、小旁路自動(dòng)控制系統(tǒng)壓力在0.030.06mpa，外取熱器、二密床、預(yù)混合管底流化風(fēng)可暫不給。 2嚴(yán)格按操作法點(diǎn)f-101(如兩器襯里修補(bǔ)面積過(guò)大，嚴(yán)格按烘兩器升溫曲線升溫)，控制升溫速率2030/，在爐出口溫度ti-142350時(shí)，可投燃料油噴嘴，但爐膛溫度950，爐出口溫度ti-142600，主風(fēng)流量控制為1200nm3/min左右。 3升溫過(guò)程中循環(huán)滑閥開(kāi)80%，再生滑閥tv-101開(kāi)80%，待生滑閥lv-101開(kāi)60%,外取熱下滑閥開(kāi)2/3、上滑

51、閥全開(kāi)、煙氣返回閥開(kāi)1/3，并且各滑閥必須半小時(shí)活動(dòng)一次。 4當(dāng)燒焦罐溫度150、350、550時(shí)系統(tǒng)進(jìn)行恒溫?zé)峋o。 5燒焦罐溫度至350時(shí)，試通松動(dòng)蒸汽、霧化蒸汽、防焦蒸汽、滑閥閥道吹掃蒸汽，確認(rèn)暢通后可關(guān)閉。四、拆盲210 1緩慢關(guān)閉再生、待生滑閥，切斷兩器聯(lián)系，同時(shí)全開(kāi)反應(yīng)沉降器頂、大油氣線頂、盲210前放空及排凝手閥，稍開(kāi)待生滑閥前放空、提升管底部排凝手閥，在切斷兩器時(shí)應(yīng)防止再生器壓力升高，引起f-101熄爐或爐膛超溫。切斷進(jìn)反應(yīng)器所有蒸汽，準(zhǔn)備拆盲-210。 2全關(guān)分餾塔t-201攪拌蒸汽，v-201頂給少量n2，使t-201系統(tǒng)保持微正壓，熱拆盲-210。 3關(guān)閉盲-210前放空及

52、排凝閥，關(guān)閉提升管底排凝、待生滑閥前放空，分餾塔t-201給大攪拌蒸汽及氮?dú)廒s空氣，待大油氣線頂放空見(jiàn)汽后，反應(yīng)器再給汽趕空氣。 4趕空氣時(shí)全開(kāi)反應(yīng)器上所有蒸汽，預(yù)提升蒸汽量等其它蒸汽不宜開(kāi)大，但汽提蒸汽量盡量給大(必要時(shí)可開(kāi)調(diào)節(jié)閥旁路)。 5待反應(yīng)器頂放空見(jiàn)汽后， 聯(lián)系分餾崗位改流程， 并關(guān)閉沉降器頂及大油氣線頂放空， 反應(yīng)壓力改由氣壓機(jī)人口放火炬控制在 0.1mpa。五、裝、轉(zhuǎn)催化劑 1按操作法啟動(dòng)增壓機(jī),改二密床、外取熱器流化風(fēng)、預(yù)混合管底松動(dòng)風(fēng)為增壓風(fēng),風(fēng)量分別控制為170nm3/min、40nm3/min、20nm3/min。 2投各斜管和各錐體反吹風(fēng)及松動(dòng)風(fēng)。 3切除外取熱器(全關(guān)

53、外取熱器上滑閥，全開(kāi)煙氣返回閥，稍開(kāi)外取熱器下滑閥，避免催化劑沉積、堵塞)。 4開(kāi)催化劑加料線輸送風(fēng)，壓力應(yīng)比再生器高0.05mpa，開(kāi)始加催化劑對(duì)速度要快(控制加料線壓力比加料前高約0.15mpa)，盡快封住料腿。 5當(dāng)二密床藏量10t/時(shí)，就可以建立單器流化，當(dāng)燒焦罐有藏量，已漫過(guò)燃燒油噴嘴，關(guān)小或暫停加料，提溫至390，試噴燃燒油，噴燃后，升溫至450加大或恢復(fù)加料，但溫度450，f-101可緩慢減火熄爐，并全開(kāi)一、二次風(fēng)閥。 6當(dāng)二密藏量15噸，燒焦罐10噸時(shí)，進(jìn)行轉(zhuǎn)劑，建立兩器流化，控制預(yù)提升蒸汽量1t/h，汽提蒸汽量23.5t/h，原料霧化蒸汽量44.5t/，汽油和輕質(zhì)油霧化蒸汽量0.81.5t/h。六、反應(yīng)噴油 1控制兩器為負(fù)差壓(0.010.02mpa)，原料油溫度200250。 2開(kāi)原料油噴嘴，壓力0.8mpa，依提升管出口溫度情況逐漸緩提進(jìn)料量。 3. 反應(yīng)進(jìn)料后應(yīng)盡早停止向t-102噴燃燒油。 4為防止二次燃燒，噴油前加入2030kg助燃劑，噴油后應(yīng)密切注意稀密相溫度，溫差過(guò)大必須及時(shí)加入助燃劑。 5. 噴油后，二密風(fēng)量適當(dāng)減量，并控制二密床料位，確保燒焦罐較高料位，隨著開(kāi)噴嘴進(jìn)料，相應(yīng)關(guān)閉事