火力發(fā)電廠電氣一次部分初步設計67頁

1、論文 火力發(fā)電廠電氣一次部分初步設計 申請人：XXXXX學科（專業(yè)）：電氣工程及其自動化指導教師：XXXXX2015年5月55繼續(xù)教育學院畢 業(yè) 設 計 (論 文) 任 務 書專業(yè)班級 電氣工程及其自動化 層次 專升本 姓名 XXX 學號 一、畢業(yè)設計（論文）題目 火力發(fā)電廠電氣一次部分初步設計 二、畢業(yè)設計（論文）工作自 2014 年 11月 25 日起至 2015 年 5月 26止三、畢業(yè)設計（論文）基本要求： 設計電廠為中型是凝汽式發(fā)電廠，共4臺發(fā)電機組，2臺75MW機組，2臺50MW機組，總的裝機容量為250MW，占系統(tǒng)容量的比例為：，屬于一般的火電廠，因此，主要考慮其靈活性、經濟性，

2、年最大利用小時數為6500小時。發(fā)電廠有三個電壓等級10.5kV、110kV、220kV。10kV電壓等級上，最大負荷為20MW，最小負荷為15MW，共6回線，長度為500m，且為電纜線，小時。110kV電壓，最大負荷40MW，最小30MW，共6回架空線， 小時，220kV電壓，接受剩余功率，由一回與系統(tǒng)連接，為弱聯(lián)系，最大可能按受該廠剩余電量為。電廠所在地的最高氣溫為45，年均溫度為25。（參數也可根據當地情況自行擬定） 指導教師： XXXX 繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計(論文)考核評議書指導教師評語：建議成績： 指導教師簽名： 年 月 日答辯小組意見：負責人簽名 年 月 日答辯小組成員 畢業(yè)設計（

3、論文）答辯委員會意見： 負責人簽名： 年 月 日西安交通大學繼續(xù)教育學院畢業(yè)論文摘 要由發(fā)電、變電、輸電、配電和用電等環(huán)節(jié)組成的電能生產與消費系統(tǒng)。它的功能是將自然界的一次能源通過發(fā)電動力裝置轉化成電能，再經輸、變電系統(tǒng)及配電系統(tǒng)將電能供應到各負荷中心。電氣主接線是發(fā)電廠、變電所電氣設計的首要部分，也是構成電力系統(tǒng)的重要環(huán)節(jié)。主接線的確定對電力系統(tǒng)整體及發(fā)電廠、變電所本身的運行的可靠性、靈活性和經濟性密切相關。并且對電氣設備選擇、配電裝置配置、繼電保護和控制方式的擬定有較大的影響。電能的使用已經滲透到社會、經濟、生活的各個領域，而在我國電源結構中火電設備容量占總裝機容量的75%。本文是對配有2

4、臺75MW和2臺50MW凝汽式發(fā)電機的中型火電廠一次部分的初步設計，主要完成了電氣主接線的設計。包括電氣主接線的形式的比較、選擇；主變壓器、啟動/備用變壓器和高壓廠用變壓器容量計算、臺數和型號的選擇；短路電流計算和高壓電氣設備的選擇與校驗。設計過程中，綜合考慮了經濟性、可靠性和可發(fā)展性等多方面因素，在確?？煽啃缘那疤嵯?，力爭經濟性。設計說明書中所采用的術語、符號也都完全遵循了現行電力工業(yè)標準中所規(guī)定的術語和符號。關 鍵 詞：發(fā)電廠，變壓器，電力系統(tǒng)，電氣設備目 錄摘 要I1 前 言11.1 設計在工程建設中的作用11.2 設計工作應遵循的主要原則11.3 設計的基本程序12 電氣主接線設計32

5、.1 原始資料32.2 主接線方案的擬定32.3 主接線方案的評定42.4 發(fā)電機及變壓器的選擇53 短路電流計算73.1 概 述73.2 系統(tǒng)電氣設備電抗標幺值計算73.3 短路電流計算83.3.1 10.5kV側短路計算93.3.2 110kV側短路計算113.3.3 220kV側短路計算154 電氣設備的選擇194.1 斷路器的選擇194.1.1 220kV側高壓斷路器的選擇194.1.2 110kV側高壓斷路器的選擇224.1.3 10.5kV側斷路器的選擇244.2 隔離開關的選擇284.2.1 220kV側隔離開關的選擇284.2.2 110kv側隔離開關的選擇304.2.3 10

6、.5kV隔離開關的選擇324.3 電流互感器的選擇354.3.1 220kV側的TA的選擇364.3.2 110kV側的TA的選擇384.3.3 10.5kV側電流互感器的選擇404.4 電壓互感器的選擇424.4.1 110kV側TV的選擇434.4.2 220kV側TV的選擇434.4.3 發(fā)電機TV的選擇444.5 導體的選擇及校驗444.5.1 220kV母線選擇454.5.2 220kV連接線選擇464.5.3110kV母線選擇474.5.4 110kV連接線選擇484.5.5 10.5kV母線選擇494.5.6 發(fā)電機端封閉母線的選擇50總 結51致 謝52參考文獻53附錄54西安

7、交通大學繼續(xù)教育學院畢業(yè)論文1 前 言在高速發(fā)展的現代社會中，電力工業(yè)在國民經濟中有著重要作用，它不僅全面地影響國民經濟其他部門的發(fā)展，同時也極大的影響人民的物質與文化生活水平的提高。發(fā)電廠是電力系統(tǒng)的重要組成部分，它直接影響整個電力系統(tǒng)的安全與經濟。發(fā)電廠的作用是將其他形式的能量轉化成電能。按能量轉化形式大體分為火力發(fā)電廠，水力發(fā)電廠，核能發(fā)電廠和風力發(fā)電場。而火力發(fā)電是現在電力發(fā)展的主力軍，在現在提出和諧社會，循環(huán)經濟的環(huán)境中，我們在提高火電技術的方向上要著重考慮電力對環(huán)境的影響，對不可再生能源的影響，雖然現在中國已有部分核電機組，但火電仍占領電力的大部分市場，近年電力發(fā)展滯后經濟發(fā)展，全

8、國上了許多火電廠，但火電技術必須不斷提高發(fā)展，才能適應和諧社會的要求。1.1 設計在工程建設中的作用設計工作是工程建設的關鍵環(huán)節(jié)。做好設計工作對工程建設的工期、質量、投資費用和建成投產后的運行安全可靠性和生產的綜合經濟效益，起著決定性作用。設計是工程建設的靈魂。設計的基本任務是，在工程建設中貫徹國家的基本建設方針和技術經濟政策，做出切合實際、安全實用、技術先進、綜合效益好的設計，有效的為電力建設服務。1.2 設計工作應遵循的主要原則1遵守國家的法律、法規(guī)，貫徹執(zhí)行國家的經濟建設方針、政策和基本建設程序，特別應貫徹執(zhí)行提高綜合經濟效益和促進技術進步的方針。2要運用系統(tǒng)工程的方法從全局出發(fā)，正確處

9、理中央與地方、工業(yè)與農業(yè)、城市與鄉(xiāng)鎮(zhèn)、近期與遠期、技改與新建、生產與生活、安全與經濟等方面的關系。3要根據國家規(guī)范、標準與有關規(guī)定，結合工程的不同性質、要求，從實際情況出發(fā)，合理確定設計標準。4要實行資源的綜合利用，節(jié)約能源、水源，保護環(huán)境，節(jié)約用地等。1.3 設計的基本程序設計要執(zhí)行國家規(guī)定的基本建設程序。工程進入施工階段后，設計工作還要配合施工、參加工程管理、試運行和驗收，最后進行總結，從而完成設計工作的全過程。隨著我國電力工業(yè)的技術水平和管理水平不斷提高，現在已有許多電廠實現了集中控制和采用計算機監(jiān)控電力系統(tǒng)也實現了分級集中調度，所有電力企業(yè)都在努力增產節(jié)約，降低成本，確保安全遠行。隨著

10、我國國民經濟的發(fā)展，電力工業(yè)將逐步跨入世界先進水平的行列?；鹆Πl(fā)電廠是生產工藝系統(tǒng)嚴密、土建結構復雜、施工難度較大的工業(yè)建筑。電力工業(yè)的發(fā)展,單機容量的增大、總容量在百萬千瓦以上火電廠的建立促使火電廠建筑結構和設計不斷地改進和發(fā)展。2 電氣主接線設計2.1 原始資料設計電廠為中型是凝汽式發(fā)電廠，共4臺發(fā)電機組，2臺75MW機組，2臺50MW機組，總的裝機容量為250MW，占系統(tǒng)容量的比例為： 250/(3500+250)100%=6.7%5000h/a，又為火電廠，在電力系統(tǒng)中將主要承擔基荷，從而該電廠主接線的設計務必著重考慮其可靠性。從負荷特點及電壓等級可知，它具有10.5KV，110KV，

11、220KV三級電壓負荷。10.5KV容量不大，為地方負荷。110KV容量也不大。220KV與系統(tǒng)有1回饋線，呈弱聯(lián)系形式，并接受本廠剩余功率。最大可能接受本廠送出電力為250-15-30-2506%=190MW，最小可能接受本廠送出電力為250-20-40-2506%=175MW，可見，該廠220KV接線對可靠性要求很高。110KV架空線出線6回，為提高其供電的可靠性，采用單母線分段帶旁路母線的接線形式。10.5 KV電壓級共有6回電纜出線其電壓恰與發(fā)電機端電壓相符，采用直饋線為宜。2.2 主接線方案的擬定在對原始資料分析的基礎上，結合對電氣接線的可靠性、靈活性及經濟性等基本要求，綜合考慮。在

12、滿足技術，積極政策的前提下，力爭使其技術先進，供電安全可靠、經濟合理的主接線方案。發(fā)電、供電可靠性是發(fā)電廠生產的首要問題，主接線的設計，首先應保證其滿發(fā)，滿供，不積壓發(fā)電能力。同時盡可能減少傳輸能量過程中的損失，以保證供電的連續(xù)性，因而根據對原始資料的分析，現將主接線方案擬訂如下：（1）10.5kV：鑒于出線回路多，且發(fā)電機單機容量為50MW，遠大于有關設計規(guī)程對選用單母線分段接線不得超過24MW的規(guī)定，應確定為雙母線分段接線形式，兩臺50MW機組分別接在兩段母線上，剩余功率通過主變壓器送往高一級電壓110kV。由于50MW機組均接于10.5kV母線上，可選擇輕型設備，在分段處加裝母線電抗器，

13、各條電纜出線上裝出線電抗器。（2）110kV：出線6回，采用雙母線帶旁路接線形式。進線從10.5kV側送來剩余容量250-(2506%)+20=65MW，能滿足110kV最大及最小負荷的要求。其剩余容量或機組檢修時不足容量由聯(lián)絡變壓器與220kV接線相連，相互交換功率。（3）220kV：出線1回，為使出線斷路器檢修期間不停電，采用3/2接線。其進線一路通過聯(lián)絡變壓器與110kV連接，另一路為兩臺75MW機組與變壓器組成單元接線，直接接入220kV，將功率送往電力系統(tǒng)。據以上分析，接線形式如下：2.3 主接線方案的評定該電氣主接線的設計始終遵循了可靠性、靈活性、經濟性的要求。在確?？煽啃?、靈活性

14、的同時，兼顧了經濟性。在可靠性方面該主接線簡單清晰，設備少，無論檢修母線或設備故障檢修，均不致造成全廠停電，每一種電壓級中均有兩臺變壓器聯(lián)系，保證在變壓器檢修或故障時，不致使各級電壓解列。機組的配置也比較合理，使傳遞能量在變壓器中損耗最小。在靈活性方面，運行方式較簡單，調度靈活性好，各種電壓級接線都便于擴建和發(fā)展。在經濟性方面，投資小，占地面積少，采用了單元接線及封閉母線，從而避免了選擇大容量出口斷路器，節(jié)省了投資，有很大的經濟性。通過以上分析，該主接線方案對所設計的這一火電廠而言，是比較合理的，可以采納2.4 發(fā)電機及變壓器的選擇1、發(fā)電機的選擇：查電氣設備運行及事故處理兩臺50MW發(fā)電機選

15、用QFS-50-2汽輪發(fā)電機，兩臺75MW汽輪發(fā)電機選用QFS-75-2型汽輪發(fā)電機。 2、變壓器的選擇：根據本設計具體情況，應該選擇2臺雙繞組變壓器， 2臺三繞組變壓器， 本設計中的主變選擇如下：注題目中沒有給定cos的值，這里取cos=0.8。220KV電壓母線所接的主變壓器容量S = 75/0.8 = 93.75MW，查電力工程設計手冊（第三冊），選定變壓器的容量為96 MW。根據實際要求，聯(lián)絡變壓器的容量選取和主變一樣3、現將發(fā)電機和變壓器的選擇結果列表如下，以供查詢：（1）發(fā)電機具體參數如表2 -1:表2-1 發(fā)電機技術參數型 號額 定功率/MW額 定電壓/kV額 定電流/A功率因數

16、電抗（標幺值）發(fā)電機QFS-50-25010.534370.80.1953發(fā)電機QFS-75-27518113210.850.167(2) 220kv 雙繞組為SFP-7-96000/220型。主要技術參數如表2-2：表2-2 技術參數額定容量（kVA）連接組別額定電壓（kV）空載損耗(kW)阻抗電壓（%）96000高壓：24222.5%低壓：1815515(3) 聯(lián)絡變壓器選取SSPSO-96000/220型。主要技術參數如表2-3：表2-3 技術參數額定容量（kVA）容量比/MVA額定電壓（kV）空載損耗(kW)阻抗電壓（%）連接組別96000100/100/20高壓：2425%中壓：12

17、3低壓：10.5207高-中：7.5高-低：77.5中-低：66.74、10.5kV側三繞組變壓器選取OSFPS64000/330型。主要技術參數如表2-4：表2-4 技術參數額定容量（kVA）容量比/MVA額定電壓（kV）空載損耗(kW)阻抗電壓（%）連接組別64000100/100/50高壓：24221%中壓：123低壓：10.573.5高-中：8.64高-低：94.2中-低：78.53 短路電流計算3.1 概 述電力系統(tǒng)中，常見的短路故障有三相對稱短路、兩相短路和單相接地短路。其中三相短路電流的計算是為了選擇和校驗QF、QS、母線等電氣設備，兩相短路電流用于整定繼電保護裝置。短路發(fā)生后，

18、短路電流的值是變化的，變化的情況決定于系統(tǒng)電源容量的大小、短路點離電源的遠近以及系統(tǒng)內發(fā)電機是否帶有電壓自動調整裝置等因素。按短路電流的變化情況，通常把電力系統(tǒng)分為無限容量系統(tǒng)和有限容量系統(tǒng)。無限容量系統(tǒng)短路電流的計算，采用短路回路總阻抗法計算；有限容量系統(tǒng)短路電流的計算采用運算曲線法，這中間要用到網絡的等效變換。本次設計中，短路電流的計算就涉及到這兩個方面的內容。3.2 系統(tǒng)電氣設備電抗標幺值計算系統(tǒng)基準值100MVA，基準電壓= 1、發(fā)電機電抗標幺值的計算發(fā)電機，：=0.1953發(fā)電機：=0.1912、變壓器電抗標幺值的計算220kV主變壓器：10.5kV側三繞組變壓器T： = = =3.

19、母線電抗器電抗標幺值的計算：發(fā)電機G1(或G2)的額定電流ING3.347kA。母線電抗器一般取發(fā)電機額定電流的58，照此標準選電抗器NKL-10-400-5型，額定電流0.4kA，10kV，電抗百分比數5，由此得電抗標么值為：4. 系統(tǒng)歸算到220kV側的電抗標么值：3.3 短路電流計算用于校驗設備的最大三相對稱短路電流的計算。本設計中，短路計算采用近似方法計算。即發(fā)電機和系統(tǒng)的次暫態(tài)電勢=1。圖3-1 全系統(tǒng)圖的等值電路3.3.1 10.5kV側短路計算k1點發(fā)生短路，其等值電路圖如下：圖3-2 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-3 系統(tǒng)圖的等值電路圖3-4 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-5 系統(tǒng)圖的等值

20、電路圖3-6 系統(tǒng)圖的等值電路 短路等值阻抗短路電流周期分量有效值 最大有效值 沖擊電流 短路功率 （MVA）3.3.2 110kV側短路計算(1) 110kV母線（k2點）發(fā)生短路，其等值電路圖如下：圖3-7 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-8 系統(tǒng)圖的等值電路圖3-9 系統(tǒng)圖的等值電路短路等值阻抗 短路電流周期分量有效值最大有效值 沖擊電流 短路功率 (MVA)(2) 發(fā)電機出口（k4點）短路計算，其等值電路圖如下：圖3-10 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-11 系統(tǒng)圖的等值電路圖3-12 系統(tǒng)圖的等值電路短路等值阻抗 短路電流周期分量有效值最大有效值 (kA)沖擊電流(kA)短路功率 (MVA)3.3

21、.3 220kV側短路計算（1）220kV母線處（k3點）短路，其等值電路圖如下：圖3-13 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-14 系統(tǒng)圖的等值電路圖3-15 系統(tǒng)圖的等值電路短路等值阻抗 短路電流周期分量有效值最大有效值 沖擊電流 短路功率 （2）發(fā)電機出口（k5點）短路計算，其等值電路圖如下：圖3-16 系統(tǒng)圖的等值電路Y圖3-17 系統(tǒng)圖的等值電路圖3-18 系統(tǒng)圖的等值電路 短路等值阻抗 短路電流周期分量有效值最大有效值 (kA)沖擊電流 (kA)短路功率 (MVA)4 電氣設備的選擇4.1 斷路器的選擇斷路器的選擇，除滿足各項技術條件和環(huán)境條件外，還應考慮到要便于安裝調試和運行維護，并經技術

22、方面都比較后才能確定。根據目前我國斷路器的生產情況，電壓等級在10kV220kV的電網一般選用少油斷路器，而當少油斷路器不能滿足要求時，可以選用SF6斷路器。斷路器選擇的具體技術條件如下：1）額定電壓校驗： 2）額定電流選擇： 3）開斷電流： （短路電流有效值） 4）動穩(wěn)定： （短路沖擊電流） 5）熱穩(wěn)定： 隔離開關的選擇校驗條件與斷路器相同，并可以適當降低要求4.1.1 220kV側高壓斷路器的選擇(1) 主變220kV側高壓斷路器的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流(kA) 計算數據表：表4-1 220kV高壓斷路器計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)2200.2642.897.37

23、 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇LW23-252型高壓斷路器，技術參數如下：表4-2 LW23-252型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 電壓額 定電 流額定開斷電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssLW23-25222025212504010010040/4s0.10.06 開斷電流校驗: 40(kA)2.89(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：100(kA) 7.37(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.05S，則短路計算時間： (S)

24、短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選斷路器滿足要求。(2) 220kV側母聯(lián)斷路器的最大工作條件與變壓器220kV側滿足相同的要求，故選用相同設備。即選用LW23-252型六氟化硫斷路器。(3) 220kV出線高壓斷路器的選擇220kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過斷路器的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回220kV送入系統(tǒng)時：（六條出線回路的斷路器相同）(kA) 計算數據表：表4-3 220kV高壓斷路器計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)2200.1041.132.9為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇LW12-252型高壓斷路器

25、技術參數如下：表4-4 LW12-252型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 電壓額定電流額定開斷電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssLW12-25222025240005012512550/4s0.10.06 開斷電流校驗: 50(kA)1.13(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：125(kA) 2.9(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.06S，則短路計算時間： 0.15+0.050.21（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選斷路器滿足要求。220kV側六

26、條回路選擇相同的高壓斷路器。(4) 220kV側旁路斷路器的最大工作條件與220kV側出線回路滿足相同的要求，故選用相同設備。即選用LW12-252型六氟化硫斷路器.4.1.2 110kV側高壓斷路器的選擇(1) 主變110kV側高壓斷路器的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流(kA) 計算數據表：表4-5 110kV高壓斷路器計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)1100.5295.7614.75 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇LW21-123型高壓斷路器，技術參數如下：表4-6 LW21-123型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 電壓額 定電 流額定開斷

27、電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssLW21-123110123125010505040/4s0.10.06 開斷電流校驗: 10(kA)5.76(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：50(kA) 14.75(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.05S，則短路計算時間： (S)短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選斷路器滿足要求。(2) 110kV側母聯(lián)斷路器的最大工作條件與變壓器110kV側滿足相同的要求，故選用相同設備。即選用LW21-123型六氟化硫斷路器。(3

28、) 110kV出線高壓斷路器的選擇110kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過斷路器的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回220kV送入系統(tǒng)時：（六條出線回路的斷路器相同）(kA) 計算數據表：表4-7 110kV高壓斷路器計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)1100.0570.621.59 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇LW11-123型高壓斷路器技術參數如下：表4-8 LW11-123型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 電壓額定電流額定開斷電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAs

29、sLW11-1231101234000307512550/4s0.10.06 開斷電流校驗: 30(kA)0.62(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：75(kA) 1.59(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.06S，則短路計算時間： 0.15+0.050.21（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選斷路器滿足要求。110kV側六條回路選擇相同的高壓斷路器。(4) 110kV側旁路斷路器的最大工作條件與110kV側出線回路滿足相同的要求，故選用相同設備。即選用LW11-123型六氟化硫斷路器.4.1.3 10.5kV側斷路器

30、的選擇(1) 發(fā)電機出口斷路器的選擇（母線側）流過斷路器的最大持續(xù)工作電流： (kA) 計算數據表：表4-9 10.5kV高壓斷路器計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)10.53.60848.9124.7 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇ZN28-12型高壓斷路器，技術參數如下：表4-10 ZN28-12型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高電壓額定電流額定開斷電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssZN28-12101240005012512550/4s0.060.03 開斷電流校驗: 50(kA

31、)48.9(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：125(kA) 124.7(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間： （S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選斷路器滿足要求。(2) 10.5kV側母聯(lián)斷路器和分段斷路器的最大工作條件與發(fā)電機出口斷路器的選擇滿足相同的要求，故選用相同設備。即選用ZN28-12型斷路器。(3) 10.5kV出線斷路器選擇10.5kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過斷路器的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回220kV送入系統(tǒng)時：（十條出線回路的斷路器相同） 計算數

32、據表： 表4-11 10.5kV高壓斷路器計算數據表U(kV) (kA) (kA) (kA)10.50.2481.5865.9 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇ZN12-16型高壓斷路器，技術參數如下：表4-12 ZN12-12型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 工作電壓額 定電 流額定開斷電流額定關合電流動穩(wěn)定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssZN12-12101231508590090050/4s0.060.03 開斷電流校驗：85(kA)81.5(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：900(kA) 865.9

33、(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間：（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選斷路器滿足要求。(4) 10.5kV側三繞組變壓器低壓側斷路器選擇 流過斷路器的最大持續(xù)工作電流(kA) 計算數據表： 表4-13 10.5kV高壓斷路器計算數據表U(kV) (kA) (kA) (kA)10.54.15748.9124.7 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇ZN28-12型高壓斷路器，技術參數如下：表4-14 ZN28-12型高壓斷路器參數表項 目額定電壓最高 工作電壓額 定電 流額

34、定開斷電流額定關合電流動定電 流熱穩(wěn)定電 流額定合閘時間全開斷時 間單 位kVkVAkAkAkAkAssZN28-12101240005012512550/4s0.060.03 開斷電流校驗: 50(kA)48.9(kA) 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗：125(kA) 124.7(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間：（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選斷路器滿足要求。4.2 隔離開關的選擇4.2.1 220kV側隔離開關的選擇（1）主變220kV側隔離開關的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流：(kA)

35、 計算數據表： 表4-15 220kV隔離開關計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)2200.2642.97.3 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GW6-220G型隔離開關，技術參數如下：表4-16 GW6-220G型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GW6-220G22025210005021/5s 動穩(wěn)定校驗：=1000(A)=264(A)50(kA) 7.3 (kA)動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.05S，則短路計算時間： （S

36、）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選隔離開關滿足要求。（2）220kV側母聯(lián)隔離開關的最大工作條件與變壓器220kV側滿足相同的要求，故選用相同設備。（3）220kV出線隔離開關的選擇1）220kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過隔離開關的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回220kV送入系統(tǒng)時：（四條出線回路的隔離開關相同）(kA)1.計算數據表表4-17 220kV隔離開關計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)2200.1041.132.92. 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GW7-220型隔離開關，技術參數如下：表4-18 G

37、W7-220型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GW7-2202202526008031.5/4s3. 動穩(wěn)定校驗：=600（A）=104(A)80(kA) 2.9 (kA)動穩(wěn)定校驗合格。4. 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.06S，則短路計算時間： 0.15+0.050.21(S)短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選隔離開關滿足要求，220kV六條出線選擇相同的隔離開關。（4）220kV側專用旁路的隔離開關的最大工作條件與220kV側出線回路滿足相同的要求，故選用相同設備。4

38、.2.2 110kv側隔離開關的選擇(1) 主變110kv側隔離開關的選擇流過斷路器的最大持續(xù)工作電流(kA) 計算數據表： 表4-19 110kV隔離開關計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)1100.5295.7614.75 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GW7-123型隔離開關，技術參數如下：表4-20 GW7-363型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GW7-1231101232006040/4s 動穩(wěn)定校驗：=2000=52960(kA) 5.76 (kA)動穩(wěn)定校驗合格

39、。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.05S，則短路計算時間： 0.15+0.050.2（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選隔離開關滿足要求。(2) 110kV出線隔離開關的選擇110kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過隔離開關的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回330kV送入系統(tǒng)時：（四條出線回路的隔離開關相同）(kA) 計算數據表：表4-21 110kV隔離開關計算數據表U(kV)(kA)(kA)(kA)1100.0570.621.59 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GW16-123型隔離開關，技

40、術參數如下：表4-22 GW16-123型隔離開關參數表號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GW16-1231101236005010/3s 動穩(wěn)定校驗：=600=57(A)50 (kA) 1.59 (kA)動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.05S，則短路計算時間： 0.15+0.050.2（S）短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格， 隔離開關滿足要求4.2.3 10.5kV隔離開關的選擇（1）10.5kV側母聯(lián)隔離開關的選擇 (kA)1.計算數據表：表4-23 10.5kV隔離開關計算數據表U

41、(kV)(kA (kA) (kA)10.53.60848.9124.72.為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GN10-10T型隔離開關，技術參數如下：表4-24 GN10-10T型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GN10-10T1011.5400016085/5s3. 動穩(wěn)定校驗：=4000（A）=3608(A)160(kA) 124.7 (kA)動穩(wěn)定校驗合格。4. 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間： S短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合

42、格。所以，所選隔離開關滿足要求（2）10.5kV出線隔離開關的選擇10.5kV出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過隔離開關的工作電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回10.5kV送入系統(tǒng)時（十條出線回路的隔離開關相同）。1.計算數據表：表4-25 10.5kV隔離開關計算數據表U(kV) (kA) (kA) (kA)10.50.2481.52072.為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GN10-10T型隔離開關，技術參數如下：表4-26 GN10-10T型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)

43、GN10-10T1011.5300026075/4s3. 動穩(wěn)定校驗：=3000（A）=240(A)260(kA) 207(kA)動穩(wěn)定校驗合格。4. 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間：S短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。 以，所選隔離開關滿足要求。(3) 10.5kV側三繞組變壓器低壓側隔離開關選擇(kA)1.計算數據表：表4-27 10.5kV隔離開關計算數據表U(kV)(kA) (kA) (kA)10.54.15748.9124.72. 為了滿足計算的各項條件，查電氣設備運行及事故處理參考資料，選擇GN10-10T型隔離開關，技術參數

44、如下：表4-28 GN10-10T型隔離開關參數表型 號額 定電壓（kV）最高工作電壓（kV）額 定電流（A）動穩(wěn)定電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)GN10-10T1011.55000200100/4s3. 動穩(wěn)定校驗：=5000（A）=4157(A)200(kA) 124.7(kA)動穩(wěn)定校驗合格。4. 熱穩(wěn)定校驗：設繼電保護后備保護時間為0.15S，全開斷時間為0.03S，則短路計算時間：S短路電流的熱效應 熱穩(wěn)定校驗合格。所以，所選隔離開關滿足要求4.3 電流互感器的選擇電流互感器的選擇和配置應按下列條件：1型式：電流互感器的型式應根據使用環(huán)境條件和產品情況選擇。對于620kV屋內配電裝置

45、，可采用瓷絕緣結構和樹脂澆注絕緣結構的電流互感器。對于35kV及以上配電裝置，一般采用油浸式瓷箱式絕緣結構的獨立式電流互感器。有條件時，應盡量采用套管式電流互感器。2一次回路電壓： 3一次回路電流： （一次回路最大工作電流）（原邊額定電流） 4準確等級：要先知道電流互感器二次回路所接測量儀表的類型及對準確等級的要求，并按準確等級要求高的表計來選擇。5二次負荷： 式中， 6動穩(wěn)定： 式中，是電流互感器動穩(wěn)定倍數，等于電流互感器極限值，過電流峰值 與一次繞組額定電流 峰值之比，即 7. 熱穩(wěn)定： 4.3.1 220kV側的TA的選擇（1） 主變側220kV的TA的選擇1一次回路電壓：(kV)2一次回路電流：(A)根據以上兩項，選擇LVQB-220（2000/5）型電流互感器，其參數如下表4-32:表4-29 LVQB-220（2000/5）電流互感器技術參數型 號額 定電流/A級次組合定輸出/VA1S熱穩(wěn)定倍數/kA動穩(wěn)定倍數/KALVQB-2202000/50.2/5P/10P60501253動穩(wěn)定校驗：滿足動穩(wěn)定要求。4熱穩(wěn)定校驗：短路電流的熱效應