哈工程核專業(yè)課程設(shè)計(jì)二回路模板教材

1、專業(yè)課程設(shè)計(jì)說明書壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 姓 名： 指導(dǎo)教師：核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院2014 年 6 月目錄摘要11 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求 12 熱力系統(tǒng)原則方案確定 22.1 總體要求和已知條件 22.2 熱力系統(tǒng)原則方案 22.3 主要熱力參數(shù)選擇 33 熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算 83.1 熱平衡計(jì)算方法 83.2 熱平衡計(jì)算模型 83.3 熱平衡計(jì)算流程 123.4 計(jì)算結(jié)果及分析 134 結(jié)論 14附錄 15附表 1 已知條件和給定參數(shù) 15附表 2 選定的主要熱力參數(shù)匯總表 16附表 3 熱平衡計(jì)算結(jié)果匯總表 22附圖 1 原則性熱力系統(tǒng)圖 23參考文獻(xiàn)24摘要在對核動(dòng)力

2、裝置與設(shè)備 ，核電站運(yùn)行課程學(xué)習(xí)之后，并結(jié)合所學(xué)專業(yè) 知識(shí)，在此基礎(chǔ)上初步設(shè)計(jì)壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)， 使二回路能安全經(jīng)濟(jì) 的完成其主要功能。 在確定二回路系統(tǒng)原則方案的基礎(chǔ)之上， 通過合理的參數(shù)選 擇與相關(guān)物理模型、 數(shù)學(xué)模型的建立， 對二回路系統(tǒng)各個(gè)環(huán)節(jié)確定其主要的工質(zhì) 參數(shù)。之后通過編寫計(jì)算機(jī)程序結(jié)合熱量平衡方程、 質(zhì)量平衡方程和汽輪機(jī)功率 方程進(jìn)行二回路系統(tǒng) 100%功率運(yùn)行下的熱平衡計(jì)算，最終得出滿足要求的結(jié)果， 確定核電廠效率、總蒸汽產(chǎn)量等主要核電廠運(yùn)行參數(shù)，并制作一張熱力系統(tǒng)圖， 為二回路熱力系統(tǒng)方案的進(jìn)一步設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供基礎(chǔ)。1. 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求1.1 設(shè)計(jì)內(nèi)容本課程設(shè)計(jì)的

3、主要任務(wù)， 是根據(jù)設(shè)計(jì)的要求， 擬定壓水堆核電廠二回路熱力 系統(tǒng)原則方案，并完成該方案在滿功率工況下的熱平衡計(jì)算。 本課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容包括：（1）確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；（2）根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù)；（3）依據(jù)計(jì)算原始資料，進(jìn)行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計(jì)算，確定計(jì)算負(fù)荷 工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；（4）編制課程設(shè)計(jì)說明書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。1.2 設(shè)計(jì)要求本課程設(shè)計(jì)是學(xué)生在學(xué)習(xí)核動(dòng)力裝置與設(shè)備 、核電廠運(yùn)行 課程后的一 次綜合訓(xùn)練，是實(shí)踐教學(xué)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。 通過課程設(shè)計(jì)使學(xué)生進(jìn)一步鞏固、 加 深所學(xué)的理論知識(shí)并有所

4、擴(kuò)展； 學(xué)習(xí)并掌握壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)擬定與 熱平衡計(jì)算的方法和基本步驟；鍛煉提高運(yùn)算、制圖和計(jì)算機(jī)應(yīng)用等基本技能； 增強(qiáng)工程概念，培養(yǎng)學(xué)生對工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅、認(rèn)真和負(fù)責(zé)態(tài)度。通過課程設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到以下要求：（1）了解、學(xué)習(xí)核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計(jì)的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的 原則；（2）掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算和核電廠熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算的內(nèi)容和方 法；（3）提高計(jì)算機(jī)繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力；（4）培養(yǎng)學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工程設(shè)計(jì)說明書 撰寫的基本原則。2. 熱力系統(tǒng)原則方案確定2.1 總體要求和已知條件壓水堆核電廠采用立式自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器， 采用給水回?zé)嵫?/p>

5、環(huán)、 蒸汽再熱 循環(huán)的熱力循環(huán)方式，額定電功率為 1000MW。汽輪機(jī)分為高壓缸和低壓缸，高 壓缸、低壓缸之間設(shè)置外置式汽水分離再熱器。給水回?zé)嵯到y(tǒng)的回?zé)峒?jí)數(shù)為 7 級(jí)，包括四級(jí)低壓給水加熱器、 一級(jí)除氧器和 兩級(jí)高壓給水加熱器。 第 1 級(jí)至第 4 級(jí)低壓給水加熱器的加熱蒸汽來自低壓缸的 抽汽，除氧器使用高壓缸的排汽加熱， 第 6級(jí)和第 7級(jí)高壓給水加熱器的加熱蒸 汽來自高壓缸的抽汽。 各級(jí)加熱器的疏水采用逐級(jí)回流的方式， 即第 7 級(jí)加熱器 的疏水排到第 6級(jí)加熱器，第 6級(jí)加熱器的疏水排到除氧器， 第 4級(jí)加熱器的疏 水排到第 3 級(jí)加熱器，依此類推，第 1 級(jí)加熱器的疏水排到冷凝器熱井

6、。汽水分離再熱器包括中間分離器、第一級(jí)蒸汽再熱器和第二級(jí)蒸汽再熱器， 中間分離器的疏水排放到除氧器； 第一級(jí)再熱器使用高壓缸的抽汽加熱， 疏水排 放到第 6 級(jí)高壓給水加熱器； 第二級(jí)再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽加熱， 疏水 排放到第 7 級(jí)高壓給水加熱器。主給水泵采用汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)， 使用來自主蒸汽管道的新蒸汽， 汽輪機(jī)的乏汽直 接排入主汽輪發(fā)電機(jī)組的冷凝器，即給水泵汽輪機(jī)與主發(fā)電汽輪機(jī)共用冷凝器。凝水泵和循環(huán)冷卻水泵均使用三相交流電機(jī)驅(qū)動(dòng)， 正常運(yùn)行時(shí)由廠用電系統(tǒng) 供電。2.2 熱力系統(tǒng)原則方案 壓水堆核電廠二回路系統(tǒng)的主要功能是將蒸汽發(fā)生器所產(chǎn)生的蒸汽送往汽 輪機(jī)，驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)運(yùn)行，將蒸汽的熱

7、能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能；汽輪機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)運(yùn)行， 將汽輪機(jī)輸出的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為發(fā)電機(jī)輸出的電能。電站原則性熱力系統(tǒng)表明能量轉(zhuǎn)換與利用的基本過程， 反映了發(fā)電廠動(dòng)力循 環(huán)中工質(zhì)的基本流程、能量轉(zhuǎn)換與利用過程的完善程度。為了提高熱經(jīng)濟(jì)性， 壓 水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)普遍采用包含再熱循環(huán)、 回?zé)嵫h(huán)的飽和蒸汽朗肯循 環(huán)。壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原理流程圖請參看附圖一。（1）汽輪機(jī)組壓水堆核電廠汽輪機(jī)一般使用低參數(shù)的飽和蒸汽，汽輪機(jī)由一個(gè)高壓缸、 3 個(gè)低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設(shè)置外置式汽水分離再熱器。單位質(zhì)量流量的蒸汽在高壓缸內(nèi)的絕熱焓降約占整個(gè)機(jī)組絕熱焓降的40%，最佳分缸壓力（即高壓缸排汽壓力）約

8、為高壓缸進(jìn)汽壓力的 12%14%。（2）蒸汽再熱系統(tǒng)壓水堆核電廠通常在主汽輪機(jī)的高、低壓缸之間設(shè)置汽水分離 - 再熱器，對 高壓缸排汽進(jìn)行除濕和加熱， 使得進(jìn)入低壓缸的蒸汽達(dá)到過熱狀態(tài)， 從而提高低2 壓汽輪機(jī)運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。汽水分離 -再熱器由一級(jí)分離器、兩級(jí)再熱器組成，第一級(jí)再熱器使用高壓 缸的抽汽加熱， 第二級(jí)再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽加熱。 中間分離器的疏水 排放到除氧器，第一級(jí)、第二級(jí)再熱器的疏水分別排放到不同的高壓給水加熱器。（3）給水回?zé)嵯到y(tǒng)給水回?zé)嵯到y(tǒng)由回?zé)峒訜崞鳌?回?zé)岢槠艿馈?凝給水管道、疏水管道等組成。 回?zé)峒訜崞靼凑掌橘|(zhì)傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式

9、加熱器， 其中 高壓、低壓給水加熱器普遍采用表面式換熱器，除氧器為混合式加熱器。高壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)高壓缸的抽汽進(jìn)行加熱， 除氧器采用高壓缸的 排汽進(jìn)行加熱， 低壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)低壓缸的抽汽進(jìn)行加熱。 高壓給水 加熱器的疏水可采用逐級(jí)回流的方式， 最終送入除氧器； 低壓給水加熱器的疏水 可以全部采用逐級(jí)回流的方式， 最終送入冷凝器，也可以部分采用疏水匯流方式， 將疏入送入給水管道。選擇給水回?zé)峒?jí)數(shù)時(shí)，應(yīng)考慮到每增加一級(jí)加熱器就要增加設(shè)備投資費(fèi)用， 所增加的費(fèi)用應(yīng)該能夠從核電廠熱經(jīng)濟(jì)性提高的收益中得到補(bǔ)償； 同時(shí)，還要盡 量避免熱力系統(tǒng)過于復(fù)雜，以保證核電廠運(yùn)行的可靠性。因此，小型

10、機(jī)組的回?zé)?級(jí)數(shù)一般取為 13 級(jí)，大型機(jī)組的回?zé)峒?jí)數(shù)一般取為 79級(jí)。壓水堆核電廠中普遍使用熱力除氧器對給水進(jìn)行除氧，從其運(yùn)行原理來看， 除氧器就是一個(gè)混合式加熱器。 來自低壓給水加熱器的給水在除氧器中被來自汽 輪機(jī)高壓缸的排汽加熱到除氧器運(yùn)行壓力下的飽和溫度， 除過氧的飽和水再由給 水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規(guī)定的給水溫度后再送入蒸汽發(fā)生器。大型核電機(jī)組一般采用汽動(dòng)給水泵， 能夠很好地適應(yīng)機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行， 可以 利用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽、 汽輪機(jī)高壓缸的抽汽或者汽水分離再熱器出口的熱再 熱蒸汽驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)， 因而具有較好的經(jīng)濟(jì)性。 給水泵汽輪機(jī)排出的乏汽被 直接排送到主汽輪發(fā)電機(jī)

11、組的冷凝器。2.3 主要熱力參數(shù)選擇（1）一回路冷卻劑的參數(shù)選擇反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)的運(yùn)行壓力 Pc =15.6MPa，冷卻劑壓力對應(yīng)的飽和溫度為 Tcs=345.31，選定反應(yīng)堆出口冷卻劑的過冷度 T sub=18，反應(yīng)堆出口冷卻劑 溫度Tco=TcsTsub=345.31 - 18=327.31 選定反應(yīng)堆進(jìn)出口冷卻劑的溫升為 Tc=36, 則反應(yīng)堆進(jìn)口冷卻劑的溫度：T ci =Tco- T c =327.31- 36=291.312）蒸汽發(fā)生器蒸汽發(fā)生器的運(yùn)行壓力為 Ps=6.7MPa，通過查水及水蒸汽表可知，對應(yīng)的蒸 汽發(fā)生器飽和蒸汽溫度為 Tfh=282.88 ，對應(yīng)的飽和水比焓、飽和蒸

12、汽比焓分別 為 hs=1251.81kJ/kg ，hs”=2776.39kJ/kg ，新蒸汽的干度 xfh =0.9975，則新蒸 汽的焓值 hfh=1251.81+0.9975(2776.39 - 1251.81)= 2772.57 kJ/kg ，一、二次側(cè) 對數(shù)平均溫差為：Tm21.66 Tco Tci = 327.31-291.31Tco Ts = 327.31 282.88 ln lnTci Ts 291.31 282.88對數(shù)平均溫差在 2033范圍內(nèi)，符合要求。3) 冷凝器循環(huán)冷卻水的進(jìn)口溫度 Tsw,1=24，冷凝器中循環(huán)冷卻水溫升 Tsw=8，冷 凝器傳熱端差 T =4 ，則冷

13、凝器凝結(jié)水飽和溫度：Tcd=Tsw,1+Tsw+T=24+8+4=36對 應(yīng) 的 冷 凝 器 運(yùn) 行 壓 力 Pcd=5.95kPa ， 冷 凝 器 運(yùn) 行 壓 力 對 應(yīng) 的 飽 和 水 焓 hcd=150.86kJ/kg 。4) 高壓缸考慮新蒸汽在管道內(nèi) 3%壓力損失，高壓缸進(jìn)口蒸汽壓力為 Ph,i =Pfh- Pfh =6.7 (1-0.03) =6.5MPa，對應(yīng)的飽和水比焓和飽和蒸汽比焓分別為， hh,is =1241.17 kJ/kg ，hh,is ”=2778.83 kJ/kg 。通過熱平衡計(jì)算 hfh=hh,is +xh,z (h h,is ”-hh,is)， 可得高壓缸進(jìn)口蒸

14、汽干度 xh,i =0.9959，進(jìn)口蒸汽比焓值 hh,i =2772.52kJ/kg, 進(jìn)口 蒸汽的比熵 sh,i =5.8401kJ/(kg K)，高壓缸的排氣壓力 ph,z =0.14 ph,i =0.14 6.5=0.91MPa，假設(shè)工質(zhì)在高壓缸內(nèi)為等熵膨脹過程，則ph,z =0.91MPa對應(yīng)的比焓值為 2424.47 kJ/kg ，高壓缸的內(nèi)效率 h,i =82.07%，故實(shí)際焓值為 2772.52( 2772.52-2424.47 ) 0.8207=2486.88kJ/kg 。壓力 0.91MPa下對應(yīng)的飽和水焓 與飽和蒸汽焓值分別為：hh,zs =744.63kJ/kg ，hh

15、,zs ”=2773.42kJ/kg 高壓缸出口蒸汽干度可求得為：xsp,i =(2486.88-744.63)/(2773.42-744.63)=0.8588.5) 汽水分離器汽水分離器的進(jìn)口蒸汽壓力為psp,i =0.91MPa，汽水分離器的進(jìn)口蒸汽干度xsp,i =85.88%，考慮 汽水 分離 器 3%的壓力 損 失，則 汽水分離器 的出口壓力 prh1,i =0.8827MPa，由質(zhì)量守恒及汽水分離器的分離效率，的汽水分離器的出口干 度為 99.72%.6) 第一級(jí)再熱器第一級(jí)再熱器的進(jìn)口蒸汽壓力 prh1,i =0.8827MPa，第一級(jí)再熱器的進(jìn)口蒸汽干 度 xrh1,i =99

16、.72%,進(jìn)口蒸汽的焓值 2766.58kJ/kg.（7）第二級(jí)再熱器考慮第 一級(jí)再熱器 1%的壓 損，則第二 級(jí)再 熱器的 進(jìn)口 蒸汽壓力 prh2,i=prh1,i - prh1=0.8739MPa。考慮新蒸汽進(jìn)入第二級(jí)再熱器 3%的壓力損失， 則第 二級(jí)再熱器加熱蒸汽的進(jìn)口壓力為6.7 0.97=6.5MPa, 對應(yīng)的飽和溫度為280.86 ，干度為 0.9959 ，焓值為 2772.52kJ/kg ，考慮第二級(jí)再熱器的 1%的壓 損，則其出口蒸汽壓力為 prh2,hs =0.8565MPa,第二級(jí)再熱器出口蒸汽溫度比加熱蒸 汽進(jìn)口溫度低 14，再熱蒸汽出口蒸汽溫度為 Trh2,z =2

17、68.88 ，利用水及水蒸汽 表查得第二級(jí)再熱器出口蒸汽焓值為 hrz2,o =2988.93kJ/kg 。第一級(jí)再熱器與第二 級(jí)再熱器平均焓升相同，可求得平均焓升為：hrz=（2988.93-2766.58 ） 0.5=111.175kJ/kg 進(jìn)而可知第一級(jí)再熱器的出口焓值為 hrh1,o =2766.58+111.175=2877.755kJ/kg, 利 用水蒸汽表查得第一級(jí)再熱器出口蒸汽溫度 Trh1,o =218.33。（8）低壓缸考慮第二級(jí)再熱器出口過熱蒸汽進(jìn)入低壓缸無壓力損失， 則低壓缸進(jìn)口蒸汽 壓力為 pl,i =0.8565MPa，焓值是 2988.93kJ/kg, 利用水蒸

18、汽表查得進(jìn)口蒸汽溫度 Tl,i =268.75，進(jìn)口蒸汽的比熵為 sl,i =7.0817 kJ/（kg K）。冷凝器的運(yùn)行壓力 為 0.00595MPa，考慮低壓缸排氣至冷凝器 5%的壓力損失，則可求得低壓缸的排 氣壓力為 pl,z =0.00626Mpa,利用同求高壓缸出口干度一樣的方法求得低壓缸的排 氣干度為 xl,z =89.65%,對應(yīng)的焓值是 hl,z =2318.28kJ/kg 。（ 9） 給水回?zé)釁?shù)的選擇1）平均焓升分配蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力 6.7MPa 下對應(yīng)的飽和水比焓為 hs=1251.81kJ/kg，冷 凝器運(yùn)行壓力 5.95kPa下對應(yīng)的凝結(jié)水比焓為 150.86kJ

19、/kg，每一級(jí)加熱器的理論 焓升為：h fw,ophs hcdZ11251.81 150.868=137.619 kJ/kg蒸汽發(fā)生器的最佳給水比焓為： hfw,op=hcd+Zhfw,op=150.86+7137.619=1114.193kJ/kg由于蒸汽發(fā)生器進(jìn)口給水壓力比新蒸汽壓力高0.1MPa，故給水壓力為 6.8MPa，利用水蒸汽表可知最佳給水溫度 Tfw,op =255.87 ，實(shí)際給水溫度 Tfw 往往低于理論 上 的 最 佳 給 水 溫 度 Tfw,op ， 取 系 數(shù) 為 0.87 ， 則 可 求 得 實(shí) 際 給 水 溫 度 Tfw=0.87Tfw,op =0.87 255.

20、87=222.61 ，結(jié)合給水壓力 6.8MPa，利用水蒸汽表查 得實(shí)際給水焓值 hfw=956.87kJ/kg ，再次等焓升分配確定每一級(jí)加熱器內(nèi)給水的實(shí)際焓升：hfw115.14 kJ/kghfwhcd = 956.87 150.86Z = 7因?yàn)橐?guī)定除氧器的運(yùn)行壓力略低于高壓缸的排氣壓力， 且除氧器出口水溫等于除 氧器運(yùn)行壓力對應(yīng)的飽和溫度。 結(jié)合平均焓升分配法亦可以定出除氧器的運(yùn)行壓 力。經(jīng)過簡單運(yùn)算與查表定出除氧器的運(yùn)行壓力 pdea=0.825MPa ，低于高壓缸排 汽壓力， 滿足要求，對應(yīng)的除氧器出口給水溫度 Tdea=171.68，除氧器出口給水 焓值 hdea=726.56k

21、J/kg 。對高壓給水加熱器和低壓給水加熱器進(jìn)行第二次焓升分 配，高壓給水加熱器每一級(jí)的焓升為：hfw,hhfwhdea,o956.87 726.562115.155kJ/kg，低壓給水加熱器每一級(jí)的焓升為：hfw,l hdea.o hcd 726.56 150.86 115.14kJ/kg。由以上計(jì)算可見高壓加熱器與低壓加熱器平均焓升基本一致， 而且除氧器的工作 壓力也達(dá)到了相應(yīng)要求。2）對每級(jí)加熱器及除氧器工質(zhì)參數(shù)的確定取凝水泵的出口壓力為除氧器運(yùn)行壓力的 3.1 倍，則第一級(jí)低壓給水加熱器 的進(jìn)口壓力為 plfwi,1 =3.1 0.825=2.558MPa,由于凝水泵對給水比焓影響小，

22、可以 忽略掉，則第一級(jí)低壓給水加熱器進(jìn)口給水比焓hlfwi,1 =150.86kJ/kg ，查水蒸汽表可知第一級(jí)低壓給水加熱器進(jìn)口給水溫度， Tlfwi,1 =35.46 。考慮均勻壓降， 低 壓加熱器通過運(yùn)算可知每級(jí)壓降取 0.433MPa 為宜，則第一級(jí)低壓給水加熱器出 口給水壓力為 2.558-0.433=2.125MPa ，利用平均焓升可知出口給水比焓值為 hlfwo,1 =150.86+115.14=266.00kJ/kg, 利 用 水 蒸 汽 表 查 得 出 口 給 水 溫 度 為 Tlfwo,1 =63.13 。對于低壓給水加熱器上端差為 2，故可得第一級(jí)汽側(cè)疏水溫度 為65.1

23、3，取疏水為飽和水，查水蒸汽表知對應(yīng)的疏水比焓值是 272.62kJ/kg ， 第一級(jí)汽側(cè)飽和壓力為 0.02519MPa。利用同樣的方法，可求得其它低壓級(jí)及高 壓給水加熱器的相應(yīng)參數(shù)，現(xiàn)將其列表如下：第i級(jí)入口參數(shù)出口參數(shù)汽側(cè)疏水參數(shù)進(jìn)口給水壓力 :2.558Mpa出口給水壓力：2.125MPa汽側(cè)疏水壓力：0.02519MPa1進(jìn)口給水溫度 :35.46 出口給水溫度：63.13 汽側(cè)疏水溫度：65.13 進(jìn)口給水比焓 :150.86kJ/kg出口給水比焓：266.00kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：272.62kJ/kg2進(jìn)口給水壓力 :2.125Mpa出口給水壓力：1.692MPa汽側(cè)疏水壓力

24、：0.07766MPa進(jìn)口給水溫度 :63.13 出口給水溫度：90.69 汽側(cè)疏水溫度：92.69 6進(jìn)口給水比焓 :266.00kJ/kg出口給水比焓：381.14kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：388.29kJ/kg進(jìn)口給水壓力 :1.692Mpa出口給水壓力：1.259MPa汽側(cè)疏水壓力：0.1990MPa3進(jìn)口給水溫度 :90.69 出口給水溫度：118.06 汽側(cè)疏水溫度：120.06 進(jìn)口給水比焓 :381.14kJ/kg出口給水比焓：496.28kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：504.04kJ/kg進(jìn)口給水壓力 :1.259Mpa出口給水壓力：0.825MPa汽側(cè)疏水壓力：0.4403MPa4

25、進(jìn)口給水溫度 :118.06 出口給水溫度：145.11 汽側(cè)疏水溫度：147.11 進(jìn)口給水比焓 :496.28kJ/kg出口給水比焓：611.42kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：619.78kJ/kg運(yùn)行壓力：0.825MPa除氧器進(jìn)口給水溫度 :145.11 出口給水溫度：171.68 進(jìn)口給水比焓 :611.42kJ/kg出口給水比焓：726.56kJ/kg進(jìn)口給水壓力 :7.705Mpa出口給水壓力：7.2525MPa汽側(cè)疏水壓力：1.5573MPa6進(jìn)口給水溫度 :170.81 出口給水溫度：197.08 汽側(cè)疏水溫度：200.08 進(jìn)口給水比焓 :726.56kJ/kg出口給水比焓：84

26、1.72kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：852.75kJ/kg進(jìn)口給水壓力 :7.2525Mpa出口給水壓力： 6.8MPa汽側(cè)疏水壓力：2.5787MPa7進(jìn)口給水溫度 :197.08 出口給水溫度：222.61 汽側(cè)疏水溫度：225.61 進(jìn)口給水比焓 :841.72kJ/kg出口給水比焓：956.87kJ/kg汽側(cè)疏水比焓：969.68kJ/kg（10）抽氣參數(shù)1）低壓缸抽汽與高壓缸抽汽參數(shù)第一級(jí)加熱器汽側(cè)壓力為 0.02519MPa，考慮回?zé)岢槠?5%的壓力損失，則第 一級(jí)抽汽壓力為 ples,1 =0.02519/0.95=0.02652MPa, 運(yùn)用同求高壓缸排汽干度一樣 的方法，結(jié)合查水

27、蒸汽表可得第一級(jí)抽氣干度 xles,1 =93.71%，第一級(jí)抽汽比焓為， hles,1 =2472.39kJ/kg. 運(yùn)用相同的方法可求得其他三級(jí)低壓兩級(jí)高壓加熱器的抽 汽參數(shù)，現(xiàn)將其列如其下：第 i 級(jí)參數(shù)1第一級(jí)抽汽壓力： ples,1 =0.02652MPa第一級(jí)抽汽干度： xles,1 =93.71%第一級(jí)抽汽比焓： hles,1 =2472.39kJ/kg2第二級(jí)抽汽壓力： ples,2 =0.08175MPa第二級(jí)抽汽干度： xles,2 =97.61%7第二級(jí)抽汽比焓： hles,2 =2611.79kJ/kg3第三級(jí)抽汽壓力： ples,3 =0.2095MPa第三級(jí)抽汽干度

28、： xles,3 =100%（過熱 ）第三級(jí)抽汽比焓： hles,3 =2743.21kJ/kg4第四級(jí)抽汽壓力： ples,4 =0.4635MPa第四級(jí)抽汽干度： xles,4 =100%（過熱 ）第四級(jí)抽汽比焓： hles,4 =2866.19kJ/kg6第六級(jí)抽汽壓力： phes,6 =1.6393MPa第六級(jí)抽汽干度： xhes,6 =88.27%第六級(jí)抽汽比焓： hhes,6 =2567.12kJ/kg7第七級(jí)抽汽壓力： phes,7 =2.7144MPa第七級(jí)抽汽干度： xhes,7 =91.01%第七級(jí)抽汽比焓： hhes,7 =2639.19kJ/kg2)兩級(jí)再熱器抽汽參數(shù)第

29、一級(jí)再熱器抽汽為高壓缸蒸汽， 選定壓力為 2.75MPa,同由等熵過程求得 干度為 90.87%，第二級(jí)再熱器抽汽為新蒸汽，取壓力損失為 3%，由等焓過程求 得干度為 99.59%，列表如下：第 i 級(jí)參數(shù)1第一級(jí)再熱器抽汽壓力： prh1,hs =2.75MPa第一級(jí)再熱器抽汽干度： xrh1,hs =90.87%第一級(jí)再熱器抽汽比焓： hrh1,hs =2637.01kJ/kg2第二級(jí)再熱器抽汽壓力： prh2,hs =6.5MPa第二級(jí)再熱器抽汽干度： xrh2,hs =99.59%第二級(jí)再熱器抽汽比焓： hrh2,hs =2772.52kJ/kg3熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算3.1 熱平衡計(jì)算方

30、法進(jìn)行機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算采用常規(guī)計(jì)算法中的串聯(lián)法， 對凝汽式機(jī)組采 用“由高至低”的計(jì)算次序，即從抽汽壓力最高的加熱器開始計(jì)算，依次逐個(gè)計(jì) 算至抽汽壓力最低的加熱器。這樣計(jì)算的好處是每個(gè)方程式中只出現(xiàn)一個(gè)未知 數(shù)，適合手工計(jì)算。 熱力計(jì)算過程使用的基本公式是熱量平衡方程、 質(zhì)量平衡方 程和汽輪機(jī)功率方程。3.2 熱平衡計(jì)算模型(1) 蒸汽發(fā)生器總蒸汽產(chǎn)量的計(jì)算 已知核電廠的輸出電功率為 Ne，假設(shè)電廠效率為 e,NPP, 則反應(yīng)堆功率為QRNee,NPP通過對蒸汽發(fā)生器列質(zhì)量守恒與熱量守恒方程，可求蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為：DsQR 1(hfhhs) (1 d)(h s hfw)式中, 1一

31、回路能量利用系數(shù)，取 0.99； hfh 蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比焓， kJ/kg ； hs 蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力下的飽和水焓， kJ/kg ； hfw 蒸汽發(fā)生器給水比焓， kJ/kg ； d 蒸汽發(fā)生器排污率，取為新蒸汽產(chǎn)量的 1.05%.2）蒸汽發(fā)生器給水流量計(jì)算Gfw （1 d ） Ds3）給水泵有效輸出功率計(jì)算Nfwp ，1000GfwHfwpKW式中： Gfw 給水泵的質(zhì)量流量， kg/s；Hfwpfw給水泵的揚(yáng)程， MPa； 為給水的密度， kg/m3。4）給水泵汽輪機(jī)理論功率計(jì)算fwp,pfwp,p fwp,ti fwp,tm fwp,tg式中：fwp,p 汽輪給水泵組的泵效率；

32、fwp,ti 給水泵組汽輪機(jī)內(nèi)效率； fwp,tm給水泵組汽輪機(jī)機(jī)械效率 fwp,tg 給水泵組汽輪機(jī)減速器效率N fwp,t5）給水泵汽輪機(jī)耗汽量計(jì)算G N fwp,tGfwp,sH HHfhHh,z式中：Hfh為新蒸汽比焓 Hh,z為高壓缸排汽比焓6）低壓給水加熱器抽汽量計(jì)算假設(shè)凝水量 Gcd 的數(shù)值，然后通過熱量守恒方程即可確定各低壓給水加熱器hG第四級(jí)：fw cdGles,4les,4 h Hc(4) Hw (4)第三級(jí)：hfwGcdhG les,4 Hw(4) H w(3)第三級(jí)： G les,3的抽汽量，現(xiàn)將其表達(dá)式列如其下：les,3 h Hc(3) H w(3)hfwGcdh

33、G les,3 G les,4 H w 3 Hw 2第二級(jí)： Gles,2les,2 h H c 2 H w 2hfw Gcdh G les,2 G les,3 G les,4 H w 2Hw 1第一級(jí)： Gles,1les,1 h Hc 1 Hw 1式中： Gles,i第i 級(jí)低壓加熱器的抽汽量， kg/s； hfw 每級(jí)加熱器的平均焓升， kJ/kg； h 加熱器效率；Hc(i)第i 級(jí)加熱器抽汽比焓， kJ/kg； Hw(i) 第 i 級(jí)加熱器疏水比焓， kJ/kg。7) 低壓缸耗氣量計(jì)算通過質(zhì)量守恒方程可以確定低壓缸的耗汽量：Gs,lpGcddDs Gs,fwp108) 再熱器加熱蒸汽

34、量計(jì)算通過熱平衡方程可以確定再熱蒸汽的加熱蒸汽量：第一級(jí)：Gs,lp hrhGzc,1h H zc,1 Hzs,1第二級(jí)：Gzc,2 GHs,lp hHrhh Hzc,2 H zs,2式中：Gzc,1 第一級(jí)再熱器加熱蒸汽量， kg/s；Gzc,2 第二級(jí)再熱器加熱蒸汽量， kJ/kg；hrh 再熱器平均焓升， kJ/kg；Hzc,i 第 i 級(jí)再熱器加熱蒸汽的焓值， kJ/kg；Hzs,i 第 i 級(jí)再熱器疏水焓值， kJ/kg。9) 高壓給水加熱器抽汽量計(jì)算 通過熱量平衡的方法確定：G hes,2Gfw hf whGzc,2 Hzs,2 Hw 7h Hc 7 H w 7G hes,1Gfw

35、 hfw h Ghes,2Gzc,2H w 7 H w 6Gzc,1 H zs,1Hw6h H c 6Hw 6式中： Ghes,i第 i 級(jí)高壓加熱器的抽汽量， kg/s; hfw 每級(jí)加熱器的平均焓升， kJ/kg；10)汽水分離器疏水流量計(jì)算利用質(zhì)量守恒方程即可求得：GfssGs,lp (x rh1,ixsp,i )xsp,i式中： Gfss 分離器至除氧器的疏水流量， kg/s; Gs,lp 低壓缸的耗氣量， kg/s； x rh1,i第一級(jí)再熱器的進(jìn)口干度； x sp,i汽水分離器的進(jìn)口干度。11)除氧器耗氣量計(jì)算利用熱量守恒方程計(jì)算：Gfwhdeao Gfsshsp,i Gcdhhf

36、wo,4 (G hes,1 G hes,2 Gs,rh1 Gs,rh2 )H w Gs,deahh,z式中： hdeao 除氧器出口給水比焓， kJ/kg； hsp,i 汽水分離器入口蒸汽焓值， kJ/kg； hhfwo,4 第四級(jí)加熱器出口給水焓值， kJ/kg； Hw(6) 第六級(jí)加熱器出口疏水比焓， kJ/kg； hh,z 高壓缸出口蒸汽比焓， kJ/kg。12)高壓缸出口排氣總流量計(jì)算利用質(zhì)量守恒可以求得：GtGs,dea Gs,lpxrh1,ixh,z式中： Gt高壓缸出口排氣總流量， kg/s; x rh1,i第一級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽干度； xh,z高壓缸出口排氣干度。13) 高壓缸耗

37、氣量計(jì)算利用能量守恒方程， 同時(shí)考慮到高壓缸內(nèi)的絕熱焓降約占整個(gè)機(jī)組絕熱焓降 的 40%，由此可以求得：G40%Ne /(mge) Ghes,1(hh,iHc(6)Ghes,2(hh,iHc (7)Gs,rh1(hh,iHzc,1)G G GGs,hpGhes,1 Ghes,2 Gs,rh1hh,i hh,z式中： m汽輪機(jī)組機(jī)械效率；11 ge 發(fā)電機(jī)效率；hh,i 高壓缸進(jìn)口蒸汽焓值， kJ/kg；hh,z 高壓缸出口蒸汽焓值， kJ/kg。14）對假設(shè)冷凝水流量的驗(yàn)證判斷對除氧器運(yùn)用質(zhì)量守恒方程，可以得到冷凝水的流量，如下式：Gcd Gfw （G hes,1 G hes,2 +G s,r

38、h1 G s,rh2 ） Gfss Gs,dea 將由上式得到的 Gcd數(shù)值與步驟（6）中假設(shè)的 Gcd數(shù)值進(jìn)行比較， 若相對誤差大 于 1% ，則返回步驟（ 6 ）進(jìn)行迭代計(jì)算，直到滿足精度要求為止。15）二回路系統(tǒng)總蒸汽耗量計(jì)算同樣運(yùn)用質(zhì)量守恒方程亦可以確定出二回路系統(tǒng)總的新蒸汽耗量，如下式：GfhGs,rh2Gs,hpfwp,s16）對假設(shè)核電廠效率的驗(yàn)證判斷根據(jù)（ 15）步求得的總蒸汽耗量，可以計(jì)算得到反應(yīng)堆熱功率，如下式：QR Gfh (h fh hfw)dGfh(hs hfw )進(jìn)而可以求出核電廠的效率：e,NPPQR 將計(jì)算得到的核電廠效率 e,NPP與步驟（ 1）中初始假設(shè)的核

39、電廠效率 e,NPP 進(jìn)行比較，若絕對誤差大于 0.1%，則返回步驟（ 1）進(jìn)行迭代計(jì)算，直到滿足精 度的要求為止。3.3 熱平衡計(jì)算流程12圖：熱力計(jì)算的一般流程3.4 計(jì)算結(jié)果及分析本次熱力計(jì)算得到的核電廠的效率 e,NPP=31.39%，比一般核電廠效率略低一 點(diǎn)，其主要原因在于： 本次課程設(shè)計(jì)給出的高壓缸、 低壓缸的內(nèi)效率較低， 造成其輸出有效功率 較低，從而導(dǎo)致核電廠有效功率較低； 此次設(shè)計(jì)選用參數(shù)導(dǎo)致從低壓缸排出的乏汽放熱溫度偏高， 從熱力學(xué)角度 看會(huì)導(dǎo)致核電廠有效功率降低； 本次課程設(shè)計(jì)中汽輪機(jī)乏汽直接送入冷凝器中，有相當(dāng)部分能量未被利 用，導(dǎo)致有效功率偏低； 除此以外， 其他的

40、因素主要體現(xiàn)在系統(tǒng)自身的能量消耗與散熱上， 比如管 道設(shè)備的散熱，閥件的少許泄露， 補(bǔ)水的加入與污水的排放等， 亦會(huì)造成核電廠 效率的偏低。通過計(jì)算可以確定高壓缸做功占整個(gè)機(jī)組做功的 40.21%，低壓缸做功占整 個(gè)機(jī)組做功的 59.79%，這個(gè)與所要求數(shù)據(jù)符合地較好。計(jì)算得到的其他參數(shù)， 高壓缸的排氣干度為 85.88%，低壓缸的排氣干度 89.65%，與設(shè)計(jì)要求相差不大，13 而且通過其他書籍的參考， 其數(shù)值也較為合理， 這樣既保證了汽輪機(jī)組的安全可 靠運(yùn)行，也保證了的汽輪機(jī)組的功率輸出。本課程設(shè)計(jì)采用 7級(jí)回?zé)岬姆绞剑?這樣可以提高核電廠的循環(huán)效率， 一般而 言回?zé)峒?jí)數(shù)越高，核電廠的循環(huán)

41、熱效率會(huì)隨之提高，但是邊際效率會(huì)遞減， 同時(shí) 設(shè)備投資費(fèi)用也會(huì)增加， 這在設(shè)計(jì)時(shí)需要綜合考慮， 因此采用 7 級(jí)回?zé)崾潜容^合 理的。4. 結(jié)論本次課程設(shè)計(jì)得到的核電廠效率 e,NPP=31.39%，與現(xiàn)役的核電廠效率相接近， 總蒸汽產(chǎn)量為 1742.77kg/s ，汽輪機(jī)高壓缸的耗汽量為 1553.46 kg/s, 汽輪機(jī)低 壓缸的耗汽量為 1027.43kg/s ，給水泵的耗汽量為 114.72kg/s ，高壓缸做功占整 個(gè)機(jī)組做功的 40.21%，低壓缸做功占整個(gè)機(jī)組做功的 59.79%，計(jì)算得到的各加 熱器、除氧器、再熱器的加熱蒸汽流量在合理的范圍之內(nèi)。本次課程設(shè)計(jì)影響核電廠效率的因素主

42、要有： 從系統(tǒng)運(yùn)行方案上來講：增加給水回?zé)峒?jí)數(shù)，可以調(diào)高核電廠的熱效率， 但是應(yīng)考慮到每增加一級(jí)加熱器就要增加設(shè)備投資費(fèi)用， 因此應(yīng)從效益與成本兩 方面綜合考慮，采用 7 級(jí)回?zé)嵋彩悄壳拜^通用的做法。 給水泵采用汽輪機(jī)帶動(dòng)， 會(huì)消耗一定的新蒸汽， 使用汽輪機(jī)使得給水泵的自動(dòng)調(diào)節(jié)功能得到增強(qiáng)， 但是這 會(huì)使得新蒸汽減少， 從而導(dǎo)致核電廠的熱效率有所降低。 設(shè)法減少蒸汽發(fā)生器 的排污量， 因?yàn)榕盼鄣臅r(shí)候會(huì)損失熱量，會(huì)使核電廠的效率降低。 本次課程設(shè)計(jì) 僅示意性的表示了排污，未對排污做過多討論。從熱力學(xué)角度來講：提高二回路工質(zhì)的平均吸熱溫度，可以提高核電廠的 熱效率，這主要是通過增加一回路運(yùn)行壓力或

43、者蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力的方法實(shí)現(xiàn) 的。減少二回路工質(zhì)的平均放熱溫度，可以提高核電廠的熱效率，這主要是通 過降低冷凝器的運(yùn)行壓力即降低其運(yùn)行飽和溫度的方法實(shí)現(xiàn)的 各管道，閥門 等部件的壓力損失，節(jié)流損失為自己選定，會(huì)對核電廠效率產(chǎn)生影響。因此從以上討論可知，從系統(tǒng)運(yùn)行方案和熱力參數(shù)兩方面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，如 提高汽輪機(jī)高低壓缸的相對內(nèi)效率、 適當(dāng)?shù)臏p少給水泵汽輪機(jī)的耗氣量或者采用 其他的帶動(dòng)方式、 提高二回路工質(zhì)的平均吸熱溫度、 降低二回路工質(zhì)的平均放熱 溫度等，均可以使核電廠的熱效率得到提高。14附錄附表 1 已知條件和給定參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值1核電廠輸出電功率N eMW10002一回路能量利用

44、系數(shù)10.9953蒸汽發(fā)生器出口蒸汽干度xfh%99.754蒸汽發(fā)生器排污率d1.05%5高壓缸內(nèi)效率h,i%82.076低壓缸內(nèi)效率l,i%83.597汽輪機(jī)組機(jī)械效率m0.998發(fā)電機(jī)效率ge0.999新蒸汽壓損pfhMPa3%10再熱蒸汽壓損prhMPa5%11回?zé)岢槠麎簱ppe, jMPa5%12低壓缸排汽壓損pcdkPa5%13高壓給水加熱器出口端差h,u314低壓給水加熱器出口端差l,u215加熱器效率h0.9816給水泵效率fwp,p0.5817給水泵汽輪機(jī)內(nèi)效率fwp,ti0.8018給水泵汽輪機(jī)機(jī)械效率fwp,tm0.9019給水泵汽輪機(jī)減速器效率fwp,tg0.9820循環(huán)冷

45、卻水進(jìn)口溫度Tsw,12415附表 2 確定的主要熱力參數(shù)匯總表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算公式或來源數(shù)值1反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)運(yùn)行壓力P cMPa選定， 15 1615.62冷卻劑壓力對應(yīng)的飽和溫度T c,s查水和水蒸汽表確定345.313反應(yīng)堆出口冷卻劑過冷度Tsub選定， 15 20184反應(yīng)堆出口冷卻劑溫度T coT co =T c,s - Ts ub327.315反應(yīng)堆進(jìn)出口冷卻劑溫升Tc選定， 30 40366反應(yīng)堆進(jìn)口冷卻劑溫度T ciT ci =T co - T c291.317蒸汽發(fā)生器飽和蒸汽壓力P sMPa選定， 5.0 7.06.78蒸汽發(fā)生器飽和新蒸汽溫度T fhps 對應(yīng)的飽和

46、溫度282.889一、二次側(cè)對數(shù)平均溫差TmTTco TciTm Tco Tci ln Tco Tci TciTs21.6610冷凝器中循環(huán)冷卻水溫升Tsw選定， 6 8811冷凝器傳熱端差T選定， 3 10412冷凝器凝結(jié)水飽和溫度T cdT cd =T sw,1 + Tsw + T3613冷凝器的運(yùn)行壓力P cdkPaTcd 對應(yīng)的飽和壓力5.9514高壓缸進(jìn)口蒸汽壓力P h,iMPaPh,i=Pfh- Pfh6.515高壓缸進(jìn)口蒸汽干度x h,i%由熱平衡計(jì)算99.5916高壓缸排汽壓力p h,zMPa選定0.9117高壓缸排汽干度x h,z%由絕熱焓降與內(nèi)效率計(jì)算85.8818汽水分離

47、器進(jìn)口蒸汽壓力p sp,iMPa等于高壓缸排氣壓力0.911619汽水分離器進(jìn)口蒸汽干度x sp,i%等于高壓缸排氣干度85.88第一級(jí)再熱器20再熱器進(jìn)口蒸汽壓力p rh1,iMPa考慮 3% 的壓損0.882721再熱器進(jìn)口蒸汽干度x rh1,i%由分離器能力決定99.7222加熱蒸汽進(jìn)口壓力p rh1,hsMPa選定2.7523加熱蒸汽進(jìn)口干度x rh1,hs%結(jié)合內(nèi)效率可求90.87第二級(jí)再熱器24再熱器進(jìn)口蒸汽壓力p rh2,iMPa考慮 1% 的壓損0.873925再熱器進(jìn)口蒸汽溫度T rh2,i由平均焓升計(jì)算218.3326再熱器蒸汽出口壓力p rh2,zMPa考慮壓損為 1%0

48、.865227再熱器出口蒸汽溫度T rh2,z由給定參數(shù)選定268.8828加熱蒸汽進(jìn)口壓力Prh2,hsMPa考慮壓損為 3%6.5029加熱蒸汽進(jìn)口干度x rh2,hs%由熱平衡計(jì)算99.59低壓缸30進(jìn)口蒸汽壓力p l,iMPa考慮 1%壓損0.856531進(jìn)口蒸汽溫度T l,i由熱再熱蒸汽焓值計(jì)算268.7532排汽壓力p l,zMPa冷凝器壓力與排汽壓損之和0.0062633排汽干度x l,z%由絕熱焓降與內(nèi)效率計(jì)算89.6534回?zé)峒?jí)數(shù)Z選定735低壓給水加熱器級(jí)數(shù)Z L選定436高壓給水加熱器級(jí)數(shù)Z H選定237第一次給水回?zé)岱峙鋒fwkJ/kgh fw h cd h fw fw

49、 Z cd115.14第二次給水回?zé)岱峙?8高壓加熱器給水焓升hfw ， hkJ/kgh fwh dea,oh fw,h fw dea,o Zh115.1551739除氧器及低壓給水焓升h fw， lkJ/kgh dea.o hcd hfw,l deZa.ol+1 cd115.1440低壓加熱器給水參數(shù)第1 級(jí)回 熱器 參數(shù)第 1 級(jí)進(jìn)口給水壓力MPa凝水泵出口壓力， 除氧 器運(yùn)行壓力 33.2 倍2.558第 1 級(jí)進(jìn)口給水比焓h lfwi, 1kJ/kgh lfwi, 1 = h lfwo, 0150.86第 1 級(jí)進(jìn)口給水溫度T lfwi,1按 (p cwp ,h lfwi, 1 ) 查

50、水蒸 汽表35.46第 1 級(jí)出口給水壓力MPa考慮均勻壓降2.125第 1 級(jí)出口給水比焓h lfwo, 1kJ/kgh lfwo, 1 = h lfwi, 1 + h fw266.00第 1 級(jí)出口給水溫度T lfwo, 1按 (p cwp, h lfwo, 1 ) 查水蒸 汽表63.13第 1 級(jí)汽側(cè)疏水溫度出口給水溫度與出口 端差之和65.13第 1 級(jí)汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表272.62第 1 級(jí)汽側(cè)壓力MPa查水蒸氣表0.02519第2 級(jí)回 熱器 參數(shù)第 2 級(jí)進(jìn)口給水壓力MPa考慮均勻壓降2.125第 2 級(jí)進(jìn)口給水比焓h lfwi,2kJ/kgh lfwi,2 = h

51、 lfwo, 1266.00第 2 級(jí)進(jìn)口給水溫度T lfwi, 2按 (p cwp ,h lfwi, 2 ) 查水蒸 汽表63.13第 2 級(jí)出口給水壓力MPa考慮均勻壓降1.692第 2 級(jí)出口給水比焓h lfwo, 2kJ/kgh lfwo, 2 = h lfwi, 2 + h fw381.14第2 級(jí)出口給水溫度T lfwo, 2按 (p cwp, h lfwo, 2 ) 查水蒸 汽表90.69第 2 級(jí)汽側(cè)疏水溫度出口給水溫度與出口 端差之和92.69第 2 級(jí)汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表388.29第 2 級(jí)汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.07766第3 極回 熱器 參數(shù)第 3 級(jí)進(jìn)口給水壓力MPa考慮均勻壓降1.692第 3 級(jí)進(jìn)口給水比焓h lfwi, 3kJ/kgh lf