桃花江橋蓋梁方案

1、蓋梁模板（抱箍法）施工方案及計算第一部分 蓋梁模板（抱箍法）施工方案、施工方案說明 二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計 三、主要工程材料數(shù)量匯總表 第二部分 蓋梁抱箍法施工方案檢算計算、施工方案檢算說明 二、側(cè)模支撐計算 三、橫梁計算 四、縱梁計算 五、抱箍計算第一部分蓋梁模板抱箍法）施工方案圖、施工方案說明1、概況夏駕河 A 標(biāo)桃花江橋橋長為 30 米（10+10+10 ），共有 2 支橋墩蓋梁， 墩為柱式結(jié)構(gòu)（墩柱直徑為 800mm 鋼筋砼結(jié)構(gòu)，分四支柱式結(jié)構(gòu)與三支 柱式結(jié)構(gòu)），墩柱上方為蓋梁，蓋梁長為 30.50 米，寬 1.20 米，高為 1.0 米的鋼筋砼結(jié)構(gòu)，如圖1-1，由于橋墩柱高度不大，最

2、大高度為2.40米, 本工程墩柱蓋梁擬采用墩柱抱箍法施工，蓋梁砼合計約為35.35m3 ,(20.70m3+14.64M3)F 11， 1圖1-1 梁疋裁E （單位：厘米2、方案編制依據(jù)交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86） 路橋施工計算手冊：人民交通出版社 桃花江橋工程項(xiàng)目施工圖設(shè)計文件。國家、交通部等有關(guān)部委和江蘇省交通廳的有關(guān)要求和標(biāo)準(zhǔn)。我單位的橋梁施工經(jīng)驗(yàn)。:瀘洲泰安長江大橋引橋工程蓋梁抱箍施工方案編制參考;二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計1、側(cè)模與端模支撐側(cè)模18mm膠木板，面模厚度為18mm，在側(cè)面板外設(shè)6*8方木作為背 帶并采用間距0.3m作豎帶處理，豎帶高1

3、.3m ;在豎帶上下各設(shè)一條（分 二支）的鋼管作橫向支模,并在48的模向支模上進(jìn)行 12栓桿作拉桿，上下拉桿間間距0.5m，模向間距為1.20米，在模向鋼管外設(shè)48的鋼管斜 撐，支撐在梁底橫梁上。端模 18mm 膠木板,面模厚度為 18mm, 在端模外側(cè)采用間距 0.3m 的 6*8方木作為背帶，帶高 1.3m ；在豎帶外設(shè) 48 的鋼管作為模梁并斜撐，支 撐在梁底橫梁上。2、底模支撐底模為 18mm 膠木板,面模厚度為 18mm ，在底模下部采用間距 0.4m 工16 型鋼模作橫梁，橫梁長 2.5m 。橫梁上設(shè)鋼墊塊以調(diào)整蓋梁底 2%的橫向坡度與安裝誤差。與墩柱相交部位采用特制型鋼管作支撐。

4、3、縱梁在橫梁底部采用單層工字鋼 （30 型）并連接形成縱梁，長 35m ，每一側(cè)一支， 每一支工字鋼位于墩柱一側(cè)，中心間距 1.2cm ，工字鋼連接采用高強(qiáng)型螺 栓連接；縱梁下為抱箍。4、抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚 t=16mm ）制成， M24 的高強(qiáng)螺栓連接， 抱箍高 50cm ，合拼采用高強(qiáng)螺栓連接。抱箍下端緊貼立柱間進(jìn)行 48 鋼 管作豎直支撐并結(jié)合抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反 力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩 柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層23mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍 之間采用 U 型螺栓連接。5 、防護(hù)欄桿與與工作平臺(

5、1)欄桿采用48的鋼管搭設(shè)，在橫梁上每隔2.4米設(shè)一道1.2m高的鋼管立柱，豎向間隔1.0m設(shè)一道鋼管立柱，鋼管之間采用扣件連接。(2)工作平臺設(shè)在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設(shè)2cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。18111L148孵瓣） 伽16鞠40 f dX3OSI?mo#(或三、主要工程材料數(shù)量表 見表一。需要說明的是：主要工程材料數(shù)量是以單個蓋梁需用量考慮。序號項(xiàng)目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注一側(cè)模支撐3鋼管斜撐鋼管48m96計48個底模支撐1橫梁16#工字鋼kg7.31計117根縱梁1縱梁30型工字鋼kg9550四抱箍1抱箍0800套共計7套2高強(qiáng)螺栓24長個283橡膠墊厚 2

6、3mmm9六護(hù)欄與工作平臺1欄桿架鋼管48m802欄桿支座鋼管 48m253安全網(wǎng)m1504膠木板厚 1.8cmm1205扣件個150第二部分 蓋梁抱箍法施工方案受力計算 一、方案應(yīng)力檢算說明1、方案計算原則 1主要項(xiàng)目在滿足結(jié)構(gòu)受力情況下考慮撓度變形控制。綜合考慮結(jié)構(gòu)的安全性。采取比較符合實(shí)際的力學(xué)模型。盡量采用已有的構(gòu)件和已經(jīng)使用過的支撐方法。2、對部分結(jié)構(gòu)的不均布，不對稱性采用較大的均布荷載。3、本計算未扣除墩柱承擔(dān)的蓋梁砼重量。以做安全儲備。二、側(cè)模支撐計算1、力學(xué)模型假定砼澆筑時的側(cè)壓力由拉桿和豎帶承受， Pm 為砼澆筑時的側(cè)壓力， T1、T2 為拉桿承受的拉力，計算圖式如圖 2-1

7、 所示。2、荷載計算砼澆筑時的側(cè)壓力：Pm二K Y式中： K- 外加影響系數(shù)，取 1.2 ；Y-砼容重，取26kN/m3 ;h- 有效壓頭高度。砼澆筑速度v按0.15m/h，入模溫度按10 C考慮。則： v/T=0.15/10=0.0150.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X0.015=0.60mPm二 K 幽=1.2 X26 X0.60=18.72kPaZ T1/Lr% 圖2-1側(cè)模支撐計算圖式砼振搗對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力按4kPa考慮。則：Pm=18.72+4=22.72kPa 蓋梁長度每延米上產(chǎn)生的側(cè)壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂 時）：P二Pm x（H-h

8、） +Pm xh/2=22.72 x（1-0.6）+22.72 X0.6/2=16kN 3、拉桿拉力驗(yàn)算 拉桿（12圓鋼）間距0.5m , 0.5m范圍砼澆筑時的側(cè)壓力由上、下兩根拉桿承受。則有：0= (T1+T2 ) /A=0.5P/2 nr2=0.5 X16/2 nX).00036=354kPa=0.354MPaT=160MPa(可) 4 、豎帶抗彎與撓度計算 設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點(diǎn)， 豎帶為木梁，木梁長 L0=1.1m ，砼側(cè)壓力 按均布荷載 q0 考慮。豎帶木材的彈性模量 E=8000kn/mm2; 抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm=13.0(n/mm2)木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 1.4n/mm2,

9、以抗彎拉桿支承點(diǎn)為結(jié)點(diǎn),長度為 0.33cp =26.00 X0.30X0.33/2=1.287 kN；最大撓度：3 = 1.287 X103X330.00 3/(3 X8000.00 X2.56 X106) = 0.6 91mm ； 木材的最大撓度計算值 3 =0.691mm 小于容許撓度值 3=330/250 =1.320mm ，滿足要求！(3) 、穿梁螺栓的計算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積 (mm 2) ；f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 170.000 N/mm 2 ； 查表得：穿梁螺栓的直徑 : 12 mm ；有效直徑 : 9.85

10、 mm ；有效面積: A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N =(26.00 X1.24X1.4) X0.500 X0.330 = 6.072 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.000 X76/1000= 12.920 kN ； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.072kN 小于螺栓最大容許拉力值 N=1 2.920kN ，滿足要求！5、關(guān)于豎帶撓度的說明在進(jìn)行蓋梁模板設(shè)計時已考慮砼澆時側(cè)向壓力的影響，側(cè)模支撐對蓋梁砼 施工起穩(wěn)定與加強(qiáng)作用。為了確保在澆筑砼時變形控制在允許范圍，同時考慮一定的安全儲備，在豎帶外設(shè)鋼管斜撐。鋼管斜撐兩端支撐在模板中 上部與橫梁上。因此，豎帶

11、的計算撓度實(shí)際要小于計算值，更能滿足要求。三、橫梁計算 采用間距 0.4m 工 16 型鋼作橫梁，橫梁長 2.5m 。在墩柱部位橫梁設(shè)計為 特制鋼支架，該支架由工 16 型鋼制作，每個墩柱 1 個，每個支架由兩個小 支架栓接而成。故共布設(shè)橫梁 70 個，特制鋼支架 14 個1、。荷載計算模板自重按 0.35KN/M2, 施工及其他荷載按 1.50KN/M2 計算蓋梁砼自重：G1=35.35m3 X26kN/m3=919kN模板自重：G2=1.2 X1.00 X30.50 X0.35=12.81kN側(cè)模支撐自重： G3=84 X0.168=14.112kN施工荷載與其它荷載：G4=1.2 X1.

12、0 X30.5 xi.5=54.9kN橫梁上的總荷載：GH=G1+G2+G3+G4=919+12.81+14.11+54.9=1000.82kNqH=1000.82/30.5=32.814kN/m橫梁采用 0.4m 的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載 GH=32.814X0.4=13.126kN作用在橫梁上的均布荷載為：qH = GH /lH=13.126/1.2=10.94kN/m(式中： lH 為橫梁受荷段長度，為 1.2m)力學(xué)模型如圖2-2所示。*J 1 1 1 J1二.3Ur圖2-2橫梁計算模型3、橫梁抗彎與撓度驗(yàn)算橫梁的彈性模量E=2.1 X105MPa;慣性矩I=1127cm4;

13、抗彎模量Wx=140.9cm3最大彎矩：Mmax二 qH IH 2/8=10.94 X1.20 xi.20/8=1.969kNm(T二 Mmax/Wx=1.969/(140.9X10-6) =13974 13.97MPav ow=160MPa( 可)最大撓度： fmax= 5 qHIH 4/364 XEI=5 X10.94 X1.20 4/(364 X2.1 X可）105 X1127 X10-4)=0.0013mf=l0/400=1.2/400=0.003m(四、縱梁計算 縱梁采用 30 型工字型鋼連接形成縱梁，長 35m 。、荷載計算1 、模板自重按 0.35KN/M2, 施工及其他荷載按

14、1.50KN/M2 計算蓋梁砼自重： G 1 = 3 5 . 3 5m3 X26kN/m3=919kN模板自重：G2=1.2 X1.00 X30.50 X0.35=12.81kN側(cè)模支撐自重： G3=84 X0.168=14.112kN施工荷載與其它荷載： G4=1.2 X1.0X30.5 X1.5=54.9kN橫梁自重： G5=2.5 X0.205 X84=43.05KN:30 型工字鋼自重 G6=1.09 X35 X2=76.30KN2、縱梁上的總荷載：GH=G1+G2+G3+G4+G5+G6=919+12.81+14.11+54.9+43.05+7 6.30=1120.17kN單支縱梁計

15、算）qH=1120.17/35/2=16.00kN/m(建立模型如圖 2-3 所示。縱梁結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算(1)根據(jù)以上計算得知，最大彎矩MB=2.35qH=2.35 X16.00=37.60kN m(2) 30 型工字鋼允許彎距(MO)=240KN.m 故：MB=37.60kN m f=l0/400=1.60/400=0.004m5、關(guān)于縱梁計算撓度的說明由于fmax f，計算撓度不能滿足要求。計算時按最大撓度在梁端部考慮，由于蓋梁懸出端的砼量較小，懸出端砼自重產(chǎn)生荷載也相對較小， 考慮到橫梁、支撐、模板等方面剛度作用，實(shí)際上梁端部撓度要小于計算的 fmax 值。實(shí)際實(shí)施時，在最先施工的縱梁上的端

16、部位置預(yù)留 2cm 的上拱度并遞減至墩柱部位的辦法解決。五、抱箍計算一）抱箍承載力計算1、荷載計算每個蓋梁按墩柱設(shè)七個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：PH=16.00KN.m X4.70m X2=150.40KN以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力 N 進(jìn)行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2、抱箍受力計算1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力 N=150.4kN抱箍所受的豎向壓力由 M24 的高強(qiáng)螺栓的抗剪力產(chǎn)生， M24 螺栓的允許承載力：NL二P gK式中： P- 高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取 225kN;葉摩擦系數(shù)，取0.3 ;n- 傳力接觸面數(shù)目，取 1；K- 安全系數(shù)，取 1.7。則：

17、NL二 225 X0.3 xl/1.7=39.7kN螺栓數(shù)目 m 計算：m=N /NL=150.4/39.74個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=4個。則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力：P 丄N/4=150.4/4=37.6KN NL=39.7kN故能承擔(dān)所要求的荷載。2 )螺栓軸向受拉計算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取卩=0.3計算抱箍產(chǎn)生的壓力Pb二N/尸150.4kN/0.3=501.33kN由高強(qiáng)螺栓承擔(dān)。則： N=Pb=501.33kN抱箍的壓力由 4 條 M24 的高強(qiáng)螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為N1=Pb/4=501.33kN /4=125.33kNS=225kN故高強(qiáng)螺栓滿足強(qiáng)度要求。二)抱箍體的應(yīng)力計算：1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力 P1=2N1=250.66(KN) 抱箍壁采用面板S16mm的鋼板，抱箍高度為0.50m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.016 X0.50=0.008(m2)(T二P 1/S1=250.66/0.008=31.33( MP a) (r=140 MPa滿足設(shè)計要求。根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算 ,此施工方案可行 .昆山市鼎峰市政建設(shè)工程有限公司二 00 八年十二月二十八日夏駕河 A 標(biāo)桃花江橋工程、厶昆山市鼎峰市政建設(shè)工程有限公司八日00 八年1 ）.木材抗