金安橋水電站混凝土配合比試驗報告要點

1、金安橋水電站混凝土配合比試驗報告中國水利水電第四工程局試驗中心西寧試驗室2009年 10月批準:審核:編寫:試驗:金安橋水電站混凝土配合比試驗報告1、原材料1.1水泥水泥為永保42.5中熱硅酸鹽水泥，水泥物理力學性能試驗結(jié)果見表 1-1。檢測結(jié)果表 明：水泥物理力學性能均符合中熱硅酸鹽水泥、低熱硅酸鹽水泥、低熱礦渣硅酸鹽水泥 GB200-2003標準要求。表1-1水泥物理力學性能試驗結(jié)果水泥品種物理性能指標力學性能指標水化熱(kJ/kg)比表 面積(m2/kg)標稠(%)安定性凝結(jié)時間 (h : min)抗壓強度(MPa)抗折強度(MPa)初凝終凝3d7d28d3d7d28d3d7d永保42.

2、5中熱31025.2合格2: 313: 2419.832.150.24.25.58.0212260GB200-2003 250-合格 1: 00 12.0 22.0 42.5 3.0 4.5 6.5 251 2931.2 粉煤灰粉煤灰采用攀枝花利源粉煤灰制品有限公司生產(chǎn)的U級粉煤灰，品質(zhì)檢測結(jié)果見表1-2 ;抗沖磨混凝土采用曲靖I級灰，品質(zhì)檢測結(jié)果見表1-2。檢測結(jié)果表明：粉煤灰符合 水工混凝土摻用粉煤灰技術(shù)規(guī)程DL/5055-2007技術(shù)指標要求。表1-2粉煤灰品質(zhì)檢測結(jié)果粉煤灰品種含水量(%)細度(%)需水量比(%)燒失量(%)SO (%)攀枝花H級0.117.01003.520.20曲靖

3、I級0.17.8952.930.49DL/T5055I級灰 1 25 105 8 32007H級灰 12 95 12V 4.5+90- 125 125 120引氣劑 6 3.0 95 95 902、混凝土配合比試驗參數(shù)根據(jù)委托方提供的混凝土施工配合比對金安橋水電站大壩混凝土進行所提供的試驗 項目進行相應(yīng)的成型試驗，混凝土施工配合比參數(shù)詳見表2-1、表2-2、表2-3。表2-1常態(tài)混凝土配合比試驗參數(shù)編號設(shè)計指標級配水膠比砂率(%)粉煤灰(%)用水量3(kg/m)JM-n(%)ZB-1G(%)坍落度(cm)密度(kg/ni)JC-120W8F100三0.5531351200.80.0153526

4、20JC-2四0.5525351000.80.015352660說明：1.永保42.5中熱硅酸鹽水泥；攀枝花H級粉煤灰；2.玄武巖人工骨料，三級配 小石：中石：大石=30: 30: 40;四級配 小石：中石：大石：特大石 =20:20: 30: 30。表2-2抗沖耐磨混凝土配合比試驗參數(shù)序號設(shè)計指標級配水膠比砂率(%)粉煤灰(%)硅粉(%)JM-n(%)用水量(kg/m3)ZB-1G(%)纖維(kg/卅坍落度(cm)密度(kg/請JCM-150W8F150-二二0.323215-1.01380.003-792550JCM-2-二二0.38341581.01520.0030.9792550說明：

5、1.永保42.5中熱硅酸鹽水泥，曲靖I級粉煤灰;2.玄武巖人工骨料，二級配 小石：中石=45: 55表2-3碾壓混凝土配合比試驗參數(shù)編號設(shè)計指標級配水膠比砂率粉煤灰用水量ZB-1Rcc15 ZB-1GVC密度(%)(%)(kg/m3)(%)(%)值(s)(kg/請JR-1C9015W6F100三0.533363901.20.15132630JR-2C9020W6F100三0.473360901.00.30352630JR-3C9020W8F100-二二0.4737551001.00.30352600說明：1.永保42.5中熱硅酸鹽水泥；攀枝花H級粉煤灰。2. 級配，二級配 小石：中石=45:

6、55;三級配 小石：中石：大石 =30: 40： 30。3. 玄武巖人工骨料，根據(jù)實測的人工砂石粉含量，采用石灰石粉代砂使砂石粉含量控制在19%3、混凝土配合比試驗3.1 抗沖耐磨混凝土抗沖磨試驗結(jié)果混凝土的抗沖磨性能按照水工混凝土試驗規(guī)程DL/T5150-2001要求，采用了其中水下鋼球法，試驗結(jié)果詳見表3-1 o表3-1C905OF15OW8混凝土抗沖磨性能試驗結(jié)果編號混凝土強度等級水膠比水下鋼球法磨損率(%)抗沖磨強度,h/(kg/m 2)JCM-1C9o5OW8F15O0.321.4515.8JCM-20.381.1024.33.2混凝土配合比泊松比試驗混凝土承受壓荷后，橫向發(fā)生膨脹變

7、形，縱向收縮變形。橫向應(yīng)變與縱向應(yīng)變之比的 絕對值為泊松比。應(yīng)力在混凝土的某一界限以下時，隨著應(yīng)力增加，泊松比保持常數(shù)或微 小的增加，泊松比的急劇增加，應(yīng)力的這一界限大約為 0.8倍的軸心抗壓強度。試驗采用15X30cm圓柱體試件，取得混凝土破壞強度10唏口 40沱間測得的應(yīng)變值， 每組試件三塊進行變形試驗，求得平均值的泊松比值，90天齡期混凝土泊松比試驗結(jié)果詳 見表3-2 o C9020W8F100常態(tài)混凝土 90天泊松比分別為 0.192和0.186 ; C9q50W8F150常態(tài) 混凝土 90天泊松比分別為0.175和0.170 ; C9q15W6F100S壓混凝土 90天泊松比為0.2

8、15 ; Gq20W6F100碾壓混凝土 90天泊松比為0.211 ; Qq20W8F100碾壓混凝土 90天泊松比為 0.198 o表3-2混凝土配合比泊松比試驗結(jié)果編號設(shè)計指標級配水膠比應(yīng)力(MPa)橫向變形平均值(mm)縱向平均值變 形(mm)泊松比(90d)泊松比平均值(90d)JC-1C9o20 W8F100二0.553.434.0 X 10-321X 10-0.1900.1926.837.3 X 10-338 X 10-0.1929.18.8 X 10-346 X 10-30.19212.0311.0 X 10-357X 10-0.193JC-2四0.553.43.3 X 10-3

9、17.7 X 10-30.1850.1866.86.4 X 10-334.7 X 10-30.18510.28.0 X 10-343 X 10-30.18611.99.4 X 10-350.2 X 10-30.187JCM-150 W8F150-二*0.326.23.4 X 10-319.6 X 10-30.1730.17512.47.7 X 10-344.3 X 10-30.17415.89.4 X 10-353.8 X 10-30.17519.511.4 X 10-364.2 X 10-30.178JCM-2-二二0.386.23.8 X 10-323X 10-30.1650.17013.

10、07.5 X 10-344.6 X 10-30.16815.89.3 X 10-354 X 10-30.17218.0310.8 X 10-361.2 X 10-0.176JR-115 W6F100二0.532.32.1 X 10-310.0 X 10-30.2100.2153.43.6 X 10-316.7 X 10-30.2164.54.6 X 10-321.2 X 10-30.2175.86.1 X 10-328 X 10-30.218JR-2C920W6F100二0.473.43.2 X 10-315.5 X 10-30.2060.2115.15.0 X 10-323.8 X 10-3

11、0.2106.86.5 X 10-330.8 X 10-30.2118.68.5 X 10-339.3 X 10-30.216JR-3C920W8F100-二二0.473.433.1 X 10-315.8 X 10-0.1960.1985.14.2 X 10-321.3 X 10-30.1976.835.9 X 10-329.5 X 10-0.2008.67.7 X 10-338.3 X 10-30.2013.3混凝土自生體積變形試驗混凝土在恒溫絕濕條件下，由于膠凝材料的水化作用而引起混凝土的體積變形。常態(tài) 混凝土自生體積變形試驗結(jié)果見表3-3，自生體積變形值與齡期的關(guān)系曲線見曲線圖。從試驗結(jié)

12、果及自生體積變形曲線可知：常態(tài)混凝土 Go2OW8F1OO,O)5OW8F150昆凝土自生體積變形均為收縮型，其總體發(fā)展趨 勢隨齡期的增長自生體積變形收縮變化增大。C9o2OW8F1O0昆凝土約在130天后趨勢減緩，兩種級配混凝土中，三級配自生體積變形收縮值高于四級配；C50W8F150混凝土水膠比O.32的收縮變形大于水膠比0.38的收縮變形。碾壓混凝土自生體積變形試驗結(jié)果見表 3-4，碾壓混凝土總體自生體積變形為收縮型。C9o15W6F1O(三級配碾壓混凝土 1天、3天、7天、28天、90天、180天、360天自生體積 變形值分別為-2.2 X 10-6 -4.5 X 10-6 -8.3

13、X 10-6、-22.2 X 10-6 -30.5 X 10-6、-32.4 X 10-6、 -34.0 X 10-6; C20W6F10C三級配碾壓混凝土 1 天、3 天、7 天、28 天、90 天、180 天、360 天自生體積變形值分別為-3.5 X 10-6、-5.5 X 10-6、-9.2 X 10-6 -24.5 X 10-6 -35.0 X 10-6、 -36.0 X 10-6 -37.0 X 10-6; C9o2OW8F1O(二級配碾壓混凝土 1 天、3 天、7 天、28 天、90 天、 180天、360天自生體積變形值分別為-3.5 X 10-6、-7.5 X 10-6 -1

14、4.5 X 10-6 -23.5 X 10-6、-6 -6 -6-37.8 X 10、-39.5 X 10、-40.3 X 10。表3-3常態(tài)混凝土自生體積變形試驗結(jié)果JC-1JC-2JCM-1JCM-2齡期(d)變形量(10-6)齡期(d)變形量(10-6)齡期(d)變形量(10-6)齡期(d)變形量(10-6)1-3.11-2.11-6.21-4.52-5.22-3.12-15.22-11.53-6.83-3.83-19.53-14.55-9.85-4.85-23.55-18.513-18.513-12.513-29.913-22.228-28.228-20.528-44.228-37.5

15、40-37.540-28.240-54.340-47.150-40.550-30.550-58.550-48.265-42.265-35.265-60.565-50.278-44.578-40.578-62.578-52.592-46.592-41.092-62.592-51.5105-47.0105-41.5105-63.0105-53.5120-48.5120-42.0120-65.2120-55.2130-50.5130-43.5130-66.2130-55.8145-51.0145-43.8145-64.5145-56.2150-51.5150-44.0150-66.0150-57.1

16、167-51.5167-44.0167-67.2167-55.8180-51.5180-44.1180-68.0180-56.0210-52.0210-43.2210-70.2210-58.2240-52.0240-42.5240-69.2240-58.5270-53.0270-43.5270-68.5270-57.5300-52.3300-44.0300-69.5300-59.0330-53.5330-44.5330-70.5330-59.3360-54.0360-45.0360-70.5360-59.5XJO6-Y編號：JC-1自生體積變形隨時間的變化過程曲線-2形變積體生自L_50 1(

17、0150 2(02503(03504T齡期（天）o O5 6- -00-40編號：JC-2混凝土自生體積變形隨時間的變化過程曲線齡期（天）上變積體生自o o O9形變機體生自I00$01002$02O3(1)3$040編號：JCM-1混凝土自生體積變形隨時間的變化過程曲線f50 1()0 1502()02；)03()03；)04A 齡期（天）OOOOOOOOO12345678-）0編號：JCM-2混凝土自生體積變形隨時間的變化過程曲線形變積體生自70-50 1()01502()02；503003；)041 4A齡期（天）-250-60-）0JR-1JR-2JR-3齡期(d)變形量(10-6)齡

18、期(d)變形量(10-6)齡期(d)變形量(10-6)1-2.21-3.51-3.52-3.82-4.02-4.03-4.53-5.53-7.54-5.04-6.04-8.57-8.37-9.27-14.514-12.514-15.514-18.528-22.228-24.528-23.540-25.240-23.840-26.555-27.255-25.255-29.075-30.875-34.575-33.090-30.590-35.090-37.8105-31.8105-35.5105-38.6120-31.6120-35.0120-39.0130-32.0130-35.5130-39.2150-32.0150-35.5150-39.3160-31.5160-36.0160-38.5180-32.4180-36.0180-39.5210-33.0210-36.5210-39.5240-33.5240-36.5240-39.0270-33.5270-37.0270-39.2300-34.0300-37.0300-39.3330-34.0330-37.0330-40.0360-34.0360-37.0360-40.3表3-4碾壓混凝土自生體積變形試驗結(jié)果編號：JR-1混凝土自生體積變形隨時間的變化過程曲線齡期（天）O.形變積體生自40-形-5變積-