《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》課程設(shè)計

1、結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計 姓名： 學部： 土木工程部 班級： 09土木10班 二一一年六月二日課程設(shè)計任務書一、課程設(shè)計的內(nèi)容根據(jù)給定的橋梁基本設(shè)計資料（主要結(jié)構(gòu)尺寸、計算內(nèi)力等）設(shè)計預應力混凝土簡支T形主梁。主要內(nèi)容包括：1預應力鋼筋及非預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置；2截面幾何性質(zhì)計算；3承載能力極限狀態(tài)計算（正截面與斜截面承載力計算）；4預應力損失估算；5應力驗算（短暫狀況和持久狀況的應力驗算）；6抗裂驗算（正截面與斜截面抗裂驗算）或裂縫寬度計算；7主梁變形（撓度）計算；8錨固局部承壓計算與錨固區(qū)設(shè)計；9繪制主梁施工圖。二、課程設(shè)計的要求與數(shù)據(jù)通過預應力混凝土簡支T形梁橋的一片主梁設(shè)計，要求掌握

2、設(shè)計過程的數(shù)值計算方法及有關(guān)構(gòu)造要求規(guī)定，并繪制施工圖。要求：設(shè)計合理、計算無誤、繪圖規(guī)范。（一）基本設(shè)計資料1設(shè)計荷載：公路級荷載，人群荷載3.0，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)=1.02環(huán)境標準:類環(huán)境3材料性能參數(shù)（1）混凝土強度等級為C50，主要強度指標為：強度標準值 =32.4，=2.65強度設(shè)計值 =22.4，=1.83彈性模量 =3.45（2）預應力鋼筋采用ASTM A41697a標準的低松弛鋼絞線（17標準型），其強度指標為：抗拉強度標準值 =1860抗拉強度設(shè)計值 =1260彈性模量 =1.95相對界限受壓區(qū)高度 =0.4，=0.2563公稱直徑為15.2，公稱面積為139mm2（3）非預應

3、力鋼筋1）縱向抗拉非預應力鋼筋采用HRB400鋼筋，其強度指標為：抗拉強度標準值 =400抗拉強度設(shè)計值 =330彈性模量 =2.0 相對界限受壓區(qū)高度 =0.53，=0.1985 2）箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強度指標為：抗拉強度標準值 =335抗拉強度設(shè)計值 =280彈性模量 =2.0 圖1 主梁跨中截面尺寸（尺寸單位：）4主要結(jié)構(gòu)尺寸主梁標準跨徑=33，梁全長32.96，計算跨徑=32.5。 主梁高度=2000，主梁間距=2000，其中主梁上翼緣預制部分寬為1980，現(xiàn)澆段寬為20，全橋由5片梁組成。主梁跨中截面尺寸如圖1所示。主梁支點截面或錨固截面的梁肋寬度為600mm。（

4、二）內(nèi)力計算結(jié)果摘錄1恒載內(nèi)力（1）預制主梁的自重 =19.75（2）二期恒載（包括橋面鋪裝、人行道及欄桿） =7.495恒載內(nèi)力計算結(jié)果見表1（數(shù)據(jù)做參考，若有問題，可以修改）。2活載內(nèi)力汽車荷載按公路級荷載計算，沖擊系數(shù)=1.141，人群荷載按3.0計算。活載內(nèi)力以2號梁為準。活載內(nèi)力計算結(jié)果見表2（數(shù)據(jù)做參考，若有問題，可以修改）。3內(nèi)力組合（1）基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算） （2）短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） （3）長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） 各種情況下的組合結(jié)果見表3。表1 恒載內(nèi)力計算結(jié)果截面位置距支點截面距離預制梁自重二期恒載彎矩剪力彎矩剪力（kN.m）

5、（kN）（kN.m）（kN）支點0.00.0320.9380.0121.794變截面1.6488.146306.472185.248102.6748.1251955.713160.468742.18176.47跨中16.252607.6170.0989.5740.0 表2 活載內(nèi)力計算結(jié)果截面位置距支點截面距離公路級人群荷載彎矩剪力彎矩剪力(kN.m)對應（kN）（kN）對應(kN.m)(kN.m)對應（kN）（kN）對應(kN.m)支點0.00.0243.727243.7270.00.022.69522.6950.0變截面1.6317.91214.562218.473337.6757.195

6、25.43823.11354.158.1251273.109161.905205.435790.706200.52216.63837.019100.261跨中16.251697.43188.5998.2641383.051267.3610.08.22770.008注：車輛荷載內(nèi)力、中已計入沖擊系數(shù)=1.193。表3 荷載內(nèi)力計算結(jié)果截面位置項 目基本組合短期組合長期組合（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）支點最大彎矩0.0897.9150.0614.9530.0537.252最大剪力0.0897.9150.0614.9530.0537.252變截面最大彎矩1317.12

7、831.85925.63566.22807.72494.54最大剪力1341.46834.72934.70566.29813.43494.54最大彎矩5244.60529.6273679.46352.903224.42300.35最大剪力4456.75612.713283.25399.993014.95323.79跨中最大彎矩6992.477124.0264905.9254.354299.2031.06最大剪力5605.87215.984509.7068.514110.0537.74（三）施工方法要點后張法施工，采用金屬波紋管和夾片錨具，鋼絞線采用TD雙作用千斤頂兩端同時張拉，當混凝土達到設(shè)計

8、強度時進行張拉，張拉順序與鋼束序號相同。（四）設(shè)計要求1方案一：按全預應力混凝土設(shè)計預應力混凝土T形主梁。2方案二：按部分預應力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計預應力混凝土T形主梁。3方案三：按部分預應力混凝土B類構(gòu)件（允許裂縫寬度為0.1）設(shè)計預應力混凝土T形主梁。學生應按指導教師要求選擇其中一個方案進行設(shè)計。三、課程設(shè)計應完成的工作1編制計算說明書；2繪制施工圖（主要包括：主梁支點橫斷面圖、主梁跨中橫斷面圖、主梁鋼束布置圖、主梁鋼束數(shù)量表等，根據(jù)設(shè)計內(nèi)容自己決定）。四、課程設(shè)計進程安排（可根據(jù)實際情況自己靈活安排）序號設(shè)計各階段內(nèi)容地點起止日期1布置任務，收集資料，預應力鋼筋及非預應力鋼筋數(shù)量的確定及布

9、置圖書館2011.12.28-302截面幾何性質(zhì)計算，承載能力極限狀態(tài)計算圖書館2011.12.30-313預應力損失計算，應力驗算圖書館2012.01.01-034抗裂驗算或裂縫寬度計算，變形（撓度）計算圖書館2012.01.03-055繪制主要構(gòu)造圖，整理計算說明書，上交設(shè)計成果圖書館2012.01.05-07五、應收集的資料及主要參考文獻1葉見曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計原理(第二版).北京:人民交通出版社,20052張樹仁等.鋼筋混凝土及預應力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.北京:人民交通出版社,20043中華人民共和國行業(yè)標準.公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004).北京:人民交通出

10、版社,20044閆志剛主編.鋼筋混凝土及預應力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計.北京:機械工業(yè)出版社,20095易建國主編.混凝土簡支梁(板)橋(第三版).北京:人民交通出版社,20066胡兆同,陳萬春.橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋.北京:人民交通出版社,20017白寶玉主編.橋梁工程.北京:高等教育出版社,2005 2011-12-9方案二：部分預應力混泥土A類簡支梁設(shè)計主梁尺寸如下圖： 1.主梁全截面幾何特性1.1受壓翼緣有效寬度，的計算按公路橋規(guī)規(guī)定，T形截面梁受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值：(1) 簡支梁計算跨徑的l/3，即l/3=32500/3=10833(2) 相鄰兩梁的平均間距，對于中梁

11、為2000mm;(3) ,式中b=200 mm ,= 0 mm ,= (100+200) /2 =150 mm ；所以， = 200+0+12150 =2000 mm故，受壓翼緣的有效寬度取=2000mm1.2全截面幾何特性的計算 這里的主梁幾何特性采用分塊數(shù)值求和法，其計算式為 全截面面積：全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：式中 分塊面積 分塊面積的重心至梁頂邊的距離如右圖所示，對T形梁跨中截面進行分塊分析，分成5大塊進行計算，分別計算它們底面積與性質(zhì)，計算結(jié)果列于下表。根據(jù)整體圖可知，變化點處的截面幾何尺寸與跨中截面相同，故幾何特性也相同，主梁跨中截面的全截面幾何特性如表1所示。 跨中截面與L/4截

12、面全截面幾何特性 表1分塊號分塊面積50750101.250.159000016763336.0620.05900-1003.297.2400001177-93334.820.081305-1100145.20.4合計=800=1200320.5397.88) = 418.412.預應力鋼筋及非預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置2.1預應力鋼筋數(shù)量的確定按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數(shù)量對于A類部分預應力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效預應力為式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；由資料得：= 2607.617+989.574+0.7 1697

13、.431/1.141+267.361=4905.92 Mpa設(shè)預應力鋼筋截面重心距截面下緣為 =120 mm ，則預應力鋼筋的合理作用點至截面重心軸的距離為=1080mm，Mpa由表1得跨中截面全截面面積 A =，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為：418.411/1200 = 348.676 ，所以有效預加力合力為：預應力鋼筋的張力控制應力為1395 Mpa預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則可得需要預應力鋼筋的面積為擬采用3束7剛絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積則預應力鋼筋的截面積為，采用夾片式錨固，金屬波紋管成孔。2.3預應力鋼筋及普通鋼筋的布置 （1）按照后張法預應力混凝土受彎構(gòu)件公

14、路橋規(guī)中的要求，參考已有設(shè)計圖紙，對跨中截面的預應力鋼筋進行布置。如圖所示，預應力鋼筋與普通鋼筋的布置截面圖。 跨中截面尺寸要素 鋼束在端部的錨固位置 預制梁端部（2）其他截面鋼束位置及傾角計算 鋼束彎起形狀、彎起角及彎曲半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，N1、N2、N3彎起角均取8；各鋼束的彎曲半徑為：RN1=40000mm，RN2=25000mm，RN3=10000mm。鋼束各控制點位置的確定。以N3為例，其彎起布置圖如下：計算N1、N2、N3各控制參數(shù)匯總于下表2：各鋼束彎曲控制要素表 表2鋼束號升高值C（mm）彎起角（）彎起半徑R（mm）

15、支點至錨固點的水平距離d（mm）彎起點距跨中截面水平距離Xk(mm)彎止點距跨中截面水平距離（mm）N11150840000156534110908N26508250002561081214291N34008100003121355414945各截面鋼束位置（ ai ）及其傾角（）計算表 表3計算截面鋼束編號Xk(mm)Lb1+Lb2Xi-XkCiai=a+Ci跨中截面（Xi=0mm）N153415567為負值，鋼束未彎起00120N2108123479N3135541391L/4截面Xi=6075mmN1534155670(Xi-Xk)(Lb1+Lb2)5.588190310N2108123

16、479Xi-Xk000120N3135541391Xi-Xk Lb1+Lb28825945N2108123479Xi-Xk Lb1+Lb28311431N31355413910(Xi-Xk) Lb1+Lb2810081128N2108123479Xi-Xk Lb1+Lb28494614N3135541391Xi-Xk Lb1+Lb28236356 鋼筋束平彎段的位置及平彎角 N1、N2、N3三束預應力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N2、N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于在施工中布置預應力管道，N2、N3

17、在梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置布置圖如下所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧彎曲角為=2.4按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算按非預應力鋼筋數(shù)量：設(shè)預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a = 80mm ，則先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度x，即 解得： 根據(jù)正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為采用7根直徑為12mm的HRB400鋼筋，提供的鋼筋截面面積為。在梁底布置成一排如圖，其間距為65mm，鋼筋重心到底邊的距離。其布置圖如下：3主梁截面幾何特性計算各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 表4受力階段計算截面階段一：孔道壓漿前跨中截面695103729.3

18、81170.51050.2324.2704.4452.773.087L/4截面695103758.661141.4983.56320.964.2372.613.263變化點截面695103787.721112.2912.42309.1303.9242.783.388支點截面741103821.871081.383.68343.724.1823.17941.076階段二：管道結(jié)硬后到濕接縫結(jié)硬前跨中截面713103779.131012.8992.87323.934.1583.1983.263L/4截面713103779.111011.7948.41320.724.1163.173.382變化點截

19、面713103778.041010.6512.10318.094.0883.1466.211支點截面859103816.971084.134.5326.1163.9923.00894.5階段三：濕接縫結(jié)硬后跨中截面764103682.971217.11097.3324.7395.0182.8163.124L/4截面764103654.301245.7932.22323.1484.9382.5943.466變化點截面764103668.961231.4362.18317.1864.7462.5768.758支點截面828103653.611235.340.94346.1505.2962.8028

20、4.54，持久狀況下截面承載能力極限狀態(tài)計算4.1.正截面承載力計算取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算(1) 求受壓區(qū)高度x先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計算混凝土受壓區(qū)高度x為受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明設(shè)計梁為第一類T形截面梁。 (2)正截面承載力計算預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合理作用點到截面底邊距離為所以 根據(jù)資料可知，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計值。截面抗彎承載力可計算如下， 跨中截面正截面承載力滿足要求。4.2斜截面承載力計算 預應力混凝土簡支梁應對按規(guī)定需要驗算的各個截面進行斜截面抗剪承載力驗算，以變化點截面的斜截面進行斜截面抗剪承載力驗算。首先，根據(jù)經(jīng)驗公式進行截面抗剪

21、強度上、下限復核，即式中的為驗算截面處剪力組合設(shè)計值，查資料得= 834.72 kN；混凝土強度等級 = 40Mpa；腹板厚度b = 200 mm ；剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度計算近似取跨中截面的有效高度的計算值，計算如下，即；預應力提高系數(shù)；所以：故可知，計算滿足 截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力計算，即 式中 式中：為異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁=1.0； 為預應力提高系數(shù)，=1.25； 為受壓翼緣影響系數(shù)，=1.1； 箍筋采用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，=280Mpa，間距=200mm，距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距=100mm。采用3束預應力鋼筋的

22、平均值，查表3可得 =0.1288，所以 所以 變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。5.鋼束預應力損失估算5.1預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失()摩阻損失分別對支點截面，變化點截面，L/4截面，跨中截面進行計算，計算公式如下，計算結(jié)果如下表所示： =式中： 預應力鋼筋張拉控制應力， 摩擦系數(shù)，查得 k 局部偏差影響系數(shù)，查得k=0.0015x 從張拉端至計算截面的管道長度（m） 從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和；計算時，由于平彎角度過小，此處計算忽略不計，計算參考表3所得數(shù)據(jù)。 各設(shè)計控制截面計算結(jié)果 表5截面鋼束號X(m)角度（ 。）弧度摩擦應力損失摩擦應力損失平均值支點截面

23、N10.156000.30.53N20.256000.6N30.712000.7變化點截面N11.456002.818.86N21.556003.07N31.6127.86130.034350.72L/4截面N16.2310.8890.015518.2944.57N26.3316.9820.121954.69N36.38780.139660.72跨中截面N112.30680.139672.5488.58N212.40612.1680.212496.53N312.46212.1680.212496.675.2錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失() 計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布

24、筋的構(gòu)件應考慮錨固后反摩阻的影響。首先根據(jù)公式計算反摩阻影響長度,即式中的為張拉端錨具變形值，有資料查得夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；單位長度由管道摩阻引起的預應力損失計算為；張拉端錨下張拉控制應力為；扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力；張拉端到錨固端之間的距離；計算結(jié)果如表6。若求得的，離張拉端x處由錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮反摩擦后的張拉應力損失，計算式如下； 若求得的時 表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形引起的預應力損失計算表 表6截面鋼束號X(mm)錨具損失平均值支點截面N115611503136.00135.53148.03N225610012156.50154.78

25、N331210028156.26153.78變化點截面N1145611503136.00134.37129.30N2155610012156.50133.43N3161210028156.26134.37L/4截面N1623111503136.0063.5060.53N2633110012156.5059.40N3638710028156.2658.69跨中截面N11230611503136.00xlf截面不受反摩阻影響0N21240610012156.50N31246210028156.265.3預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失() 預應力鋼束的張拉順序與編號一致，混凝土彈性

26、壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算，這里取L/4截面進行計算，并以計算結(jié)果作為截面預應力鋼筋應力損失的平均值。計算公式如下 式中： m-張拉批數(shù)，m=3 預應力鋼筋與混凝土彈性模量之比，按照鋼筋張拉順序進行計算式中：第i+1束預應力筋扣除相應應力損失后的張拉力； 第i束預應力筋重心到凈截面重心的距離。全預應力鋼筋（M批）的合理NP在其作用點（全預應力鋼筋重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力，=，截面特性按控制截面的幾何特性匯總表中第一階段取用；其中：Np=(con )=(39544.57-60.53) 2919=3765.218KN=11.83MPa=23.66MPa5.4.鋼筋松

27、弛引起的預應力損失() 這里采用一次張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算式中： 張拉系數(shù)，一次張拉取=1.0； 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，??； 傳力錨固時的鋼筋應力，= =1395-44.57-60.53-23.66=1266.24MPa =31.46MPa5.5混凝土收縮、徐變引起的損失() 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失按下式計算 ； ；式中： 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預加力（扣除相應階段應力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應力； 預應力筋傳力錨固齡期為，計算齡期為t時的混凝土收縮應變； 加載齡期為，計算齡期為t時的混凝土

28、徐變系數(shù)； 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率，設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計算時間，橋梁所在環(huán)境的年平均相對濕度為75%，混凝土面積，混凝土界面與大氣接觸周長，以跨中截面計算其理論厚度 查表得： ；由于 ，故 預應力鋼筋錨固時的欲加力為=81.352MPa5.6預應力收縮組合各截面鋼束預應力損失平局值及有效預應力匯總表 表7工作階段計算截面預加應力階段使用階段鋼束有效預應力預加應力階段 使用階段 支點截面0.53148.0323.66172.2231.4181.352112.761213.161100.39變化點截面18.86129.323.66171.8531.4181.35211

29、2.761213.531100.77L/4截面44.5760.5323.66128.7931.4181.352112.761256.591143.83跨中截面88.58023.66112.2731.4181.352112.761273.111160.356.應力驗算6.1短暫狀況的正應力驗算短暫狀況下梁跨中截面（預加力階段）上、下緣的正應力：上緣：下緣：其中，截面特性去用第一階段的截面特性，代入上式得 （壓） 預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2%的縱向配筋即可。6.2持

30、久狀況的正應力驗算6.2.1跨中截面混凝土正應力驗算按持久狀況設(shè)計的預應力混凝土受彎構(gòu)件，尚應計算其使用階段正截面混凝土的法向應力、受拉鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力。計算時作用(或荷載)取其標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。查表得；跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。6.2.2持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算 由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為所以鋼束應力為持久狀況下預應力鋼筋的應力滿足規(guī)定要求。6.3持久狀況下的混凝土主應力驗算荷載標準值效應組合作用的主拉應力： 荷載標準值效應組合作用的主壓應力： 圖 變化點截

31、面（尺寸：mm）現(xiàn)取變截面點分別計算截面上梗肋、形心和下梗肋處在標準值效應組合作用下的主壓應力，其值應滿足的要求，計算正應力與剪應力的公式如下正應力 剪應力 根據(jù)已有設(shè)計與相應資料，對截面各面積距與形心進行估算，其中應力公式如下，進行正應力計算與剪應力計算式，先計算計算結(jié)果會匯總于下表 變截面處不同計算點主應力匯總表 表8計算位置主應力剪應力主壓應力主拉應力上梗肋a-a6.3110.4356.34-0.030形心軸o-o6.2650.5526.31-0.048下梗肋b-b6.1601.2206.39-0.232斜截面最大主壓應力 ；斜截面最大主拉應力 ；故箍筋可按構(gòu)造要求布置。7抗裂性驗算7.

32、1作用短期效應組合作用下的正截面抗裂性驗算(1)預加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預應力計算跨中截面 所以，可得(2)有荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法相拉應力的計算由表6查得： ；(3)正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預應力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：由上計算知，說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足抗裂要求。同時，A類部分預應力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應組合的抗裂要求。由下式得所以構(gòu)件滿足公路橋規(guī)中A類部分預應力混凝土構(gòu)件的作用長期效應組合的抗裂要求。8.主梁變形（撓度）計算8.1使用階段的撓度計算 使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合值計算，并考慮撓度長期影響系數(shù)。對于C50混凝土，；剛度為，預應力混凝土簡支梁的撓度計算近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定。荷載短期效應組合作用下的撓度值為： （）其中為資料所查得，