《單層工業(yè)廠房》課程教學(xué)設(shè)計(jì)

1、單層工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)名：級(jí)：號(hào)：結(jié)構(gòu)選型該廠房是廣州市的一個(gè)高雙跨（18m+18m ）的機(jī)械加工車間。車間長(zhǎng) 90m,柱矩6米, 在車間中部，有溫度伸縮逢一道，廠房?jī)深^設(shè)有山墻。柱高大于8米，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋架有較大的剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。廠房的各構(gòu)選型見表1.1表1.1主要構(gòu)件選型結(jié)構(gòu)的名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410( ),1.5m x 6n預(yù)應(yīng)力 混凝土板1.4KN/m天溝板G410（三）,1.5m x 6n預(yù)應(yīng)力 混凝土板（卷材防水天溝）外天溝2.02KN/M 內(nèi)天溝1.83KN/M屋架G3

2、14（二）,預(yù)應(yīng)力混凝土折線 型屋架（跨度18）53.5KN每榀吊車梁G323（二），鋼筋混凝土吊車梁 （中輕級(jí)工作制）27.5KN每榀軌道連接0.8KN/m基礎(chǔ)梁由圖1可知柱頂標(biāo)高是10.20米，牛腿的頂面標(biāo)高是 6.60米，室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的 距離0.5米，則計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱的總高度H,下柱高度Hi和上柱的高度Hu分別為：H=10.2m+0.6m=10.8mH=6.60m+0.6m=7.2mHu=10.8m-7.2m=3.6m根據(jù)柱的高度，吊車起重量及工作級(jí)別等條件，確定柱截面尺寸，見表1.2。見表1.2柱截面尺寸及相應(yīng)的參數(shù)計(jì)算厶 柱號(hào)J、算參截面尺寸/mm面積/mm2慣性矩/mm4自重

3、/(KN/m)A,C上柱矩 400X 40016000021300000004.0下柱I400 X 800 X 100X 150177500143870000004.43B上柱矩 400X 40016000021300000004下柱I400 X 800 X 100X 150177500143870000004.43荷載計(jì)算1 恒載（1）屋蓋橫載屋面板預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板1.4KN/m220m厚1:3水泥沙漿找平層和防水成上鋪石子0.75KN/m2總：2.15KN/m2外天溝外天溝板2.02KN/m找平層1.6KN/m總：3.62KN/m內(nèi)天溝內(nèi)天溝板1.83KN/m找平層1.6KN/m n總：

4、3.43；KN/m嵌板嵌板1.65KN/m2灌縫0.1KN/m2總1.752KN/m屋架屋架屋架預(yù)埋件53.5KN/榀鋼筋混凝土系桿5.94KN/榀屋架預(yù)埋件件0.4KN/榀總59.84KN/榀3.62KN/m12.9KN/m3.43KN/m15KN/mlumnmni川川卩川川【川川川川【川nuIMMHmWMJlUllWHWllWialam圖1求反力：F仁 116.92F2=111.90屋架重力荷載為59.84，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計(jì)值:Ga1 =1.2 X (116.92+59.84/2)=176.81KNGb1=1.2X (111.90X 6+59.84/2)=170.18

5、KN(2) 吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值Ga3=1.2 X( 27.5+0.8 X 6) =38.76KNGb3=1.2X( 27.5+0.8 X 6) =38.76KN(3) 柱重力荷載的設(shè)計(jì)值A(chǔ),C柱上柱G 4A= Gc=1.2 X 4X 3.6=17.28KN下柱G 5A= Gc=1.2 X 4.43 X 7.2=38.28KNB柱上柱G 4A= Gc=1.2 X 4X 3.6=17.28KN下柱G 5A= G5c=1.2 X 4.43 X 7.2=38.28KN2 .屋面活荷載屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值是0.5KN/m2,作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值：Q1=1.4X 0.5 X 6 X 18/2

6、=37.8 KN3，風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按3 k= 3 z卩z 0計(jì)算其中3 0=0.5KN/m 2, 3 z=1,卩z根據(jù)廠房各部分 及B類地面粗糙度表 2.5.1確定。柱頂（標(biāo)高10.20m） 櫞口（標(biāo)高12.20m）屋頂（標(biāo)高13.20m）1 z=1.011 z=1.061 z=1.09s如圖3所示，由式3 k= 3 ZU SU Z3 0可得排架的風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值:3 k1= 3 z u s1 u z3 0=1.0 X 0.8X 1.01 X 0.5=0.404 KN/m 23 k2= 3 z u s2 i z 0=1.0 X 0.4 X 1.01 X 0.5=0.202 KN/m 2Ga=

7、176.81KNQ=37.8KNGa=17.28KNG=38.76KNGa=38.28KNG=170.18KNQ=37.8KNG = 170.18 KN Q=37.8KN圖2荷載作用位置圖G=38.76KNGi = 176.81KNQ=37.8KNGG7.28KNq2圖3風(fēng)荷載體型系數(shù)和排架計(jì)算簡(jiǎn)q仁 1.4 X 0.404 X 6=3.39KN/mq1=1.4 X 0.202 X 6=1.70KN/mFw= Y Q( a sl+s2)Xy zhl + ( s3+ s4)Xy zh2 3 zW B=1.4(0.8+0.4) X 1.01 X (12.2-10.2)+(-0.6+0.5) X 1

8、.01 X (13.2-12.2) X 1 X 0.5X 6=10.23KN4.吊車荷載吊車的參數(shù)：B=5.55 米，輪矩 K=4.4 , pmax=215KN, p min=25KN,g=38KN。根據(jù) B 和 K,可算出出吊車梁支座反力影響線中個(gè)輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖4所示：圖4吊車荷載作用下支座反力的影響線(1) 吊車的豎向荷載Dmax= Y QFpmaxE yi=1.4 X 115X (1+0.075+0.808+0.267)=346.15KNDmin = Y QFpmin刀yi=1.4X 25X (1+0.075+0.808+0.267)=75.25KN(2) 吊車的橫向荷載T

9、=1/4 a( Q+g) =1/4 X 0.12 X (100+38)=4.14KN吊車橫向荷載設(shè)計(jì)值：Tmax=Y qT刀 yi=1.4 X 4.14 X 2.15=12.46KN排架內(nèi)力分析柱別n=I u/I l入=Hu/HC0=3/1 +3入 3(1/n-1)3 二H/C0EIn i=1/ ni/ 刀 1/ niAM0.150.332.473 A= 5 B=3cn A=n b=ncB柱0.150.332.471 .恒荷載作用下排架內(nèi)力分析圖5恒荷載作用的計(jì)算簡(jiǎn)圖Gi=Gai=176.81KN; G2=G3+G4a=38.76+17.28=56.04KN; G3=G5a=38.28KN;G

10、4=2Gbi=340.361KN; G5=G3+2G4b=2 X 38.76+17.28=94.8KN;G6=G5b=38.28KN;Mi= GiX ei=171.81 X 0.05=8.60KN.m;M2=( G1+ G4A)eo- G3e3=(176.81+17.28)3 1衍8 C1=X=2.03;2 1 T DnX 0.2-38.28 X 0.35=25.42C1=2 X2 =1.099;1)M 1M 2Ra=-C1+- C3=(8.60 X 2.03+25.42 X 1.099)/10.8=4.20KN( t)HHRc=-4.20KN(); 內(nèi)力圖：Rb=0KN;M圖(KN.m)圖(

11、KN)圖6恒荷載內(nèi)力圖2 活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)AB跨作用屋面活荷載圖7 AB跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖Q=37.8KN，則在柱頂和變階處的力矩為：Mia=37.8X 0.05=1.89KN.m , M2a=37.8X 0.25=7.56KN.m , Mib=37.8X 0.15=5.67KN.mMiaM 2ARa= 一 Ci+ C3=(1.89 X 2.03+7.56 X 1.099)/10.8=1.124KN()HHM 1BRb=C1 =5.67 X 2.03/10.8=1.07KN( )H則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總的反力為：R= Ra+ Rb=1.124+1.07=2.19KN( t )V

12、a= Ra Rn a=1.32-0.33 X 2.19=0.40KN( t)Vb= Rb R n b=1.07-0.33 X 2.19=0.35KN( t)Vc= R n c=-0.33 X 2.19= 0.72KN()排架各柱的彎矩圖，軸力圖,柱底剪力如圖8所示:M(KNm)37.837.Bo3/g37 3N圖(k N)圖8 AB跨作用屋面活荷載內(nèi)力圖(2)BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，且BC跨的作用荷載與 AB跨的荷載相同，故只需叫圖8的各內(nèi)力圖位置 及方向調(diào)一即可，如圖10所示：/護(hù)圖9 AB跨作用活荷載作用簡(jiǎn)圖37.8xCj,:/ .；圖10 BC跨作用屋面活荷載內(nèi)力圖3 風(fēng)荷載作

13、用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風(fēng)時(shí)31C=814 1(-1)n=0.333 1(1)-RA=-q1HC11=-3.39 X 10.8X 0.33=-12.08KN() Rc=-q1HC11=-1.70 X 10.8X 0.33=-6.06KN() R= Ra+ Rc+Fw=12.08+6.06+10.23=28.37KN() 各柱的剪力分別為：Va= Ra-R n a=-12.08+0.33 X 28.37=-2.72KN()Vb= Rb-R n B=-6.06+0.33 X 28.37=3.30KN()Vc= -R n c=-0.33 X -28.37=9.36N()1左風(fēng)計(jì)算圖圖11左風(fēng)內(nèi)力圖

14、(2)右風(fēng)吹時(shí)因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱，只是內(nèi)力方向相反，所以右風(fēng)吹時(shí)，內(nèi)力圖改變一下符號(hào)就行, 如圖12所示；F.IL * I 左風(fēng)計(jì)算圖_.l.M(KNm)圖11左風(fēng)內(nèi)力圖4.吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)Dmax作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12所示，其中吊車豎向荷載Dmax, Dmin在牛腿頂面引起的力矩為：Ma= DmaxX es=346.15 X 0.35=121.15KN.mM b= D min X e3=75.25 X 0.75=56.44KN.mRa=MaHC3=-121.15 X 1.099/10.8=-12.33KN(Rb=MbHC3=-56.44 X 1.099/10.8=5.74KN(

15、R= Ra+ Rb=-12.33+5.74=-6.59N()各柱的剪力分別為Va= RA-Rn a=-12.33+0.33 X 6.59=-10.16()Vb= Rb-R n b=5.74+0.33 X 6.59=7.91KN( t )Vc= -R n c=0.33 X 6.59=2.17N( t)M( KNm)圖12Dmax作用在A柱時(shí)排架的內(nèi)力(2)Dmax 作用于B柱左計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖12所示，其中吊車豎向荷載Dmax, Dmin在牛腿頂面引起的力矩為：Ma= DmaxX e3= 7 5 . 2 5 X 0.35= 2 6 .3 3 KN.mM b= D min X e3=346.15 X

16、0.75= 2 5 9 . 6 1 KN.mKN()M ARa= - C3=- 2 6 . 3 3 X 1.099/10.8=- - 2 . 6 8HC3= 2 5 9 .6 1 X 1.099/10.8= 2 6 . 4 2 KN( t)R= Ra+ Rb= - 2 . 6 8 + 26 .4 2 = 23 . 7 4 N( f) 各柱的剪力分別為：Va= RA-Rn a= - 2 . 6 8 - 0.33X 2 3 . 7 4 = 1 0 .5 1 KN( J)Vb= Rb-R n b= 2 6 .4 2 0.33 X 2 3 . 7 4 = 1 8 .59 KN( f)Vc= -R n

17、c= 0.33X 2 3 . 7 4 = 7 . 8 3 N( J)M( KNm)廣MAMB尸Dmax/VDmin75.N (KN)圖13Dmax作用在B柱左時(shí)排架的內(nèi)力(3) Dmax 作用于B柱左根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱和吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與Dma作用于B柱左情況相同，只需將 A , C柱內(nèi)力對(duì)換和改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)：如圖14(4) Dmax作用于C柱同理，將Dmax作用于A柱的情況的A , C柱的內(nèi)力對(duì)換，且注意改變符號(hào)， 可求得各柱的內(nèi)力，如圖15(5) T max 作用于AB跨柱當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖16-a所示。對(duì)于A柱,n=0.15，入=0.33，得 a=

18、(3.6-0.9)/3.6=0.75. , Tmax=12.46KN2 3aC5=23(2a)(1 a)n3 1213( 1)n(2 3a)=0.54Ra= T maxC5= 1 2 . 46X0 .54 = 6.73KN( J)Rb= T maxC 5= 1 2 . 46X0 .54 = 6.73KN( J)MBjlf DmaxMC FcnHrx咕Yryf192.G937.8 /C叩L w I rDmin八&84.56-M (KNm)66.92 11.nJ4b.ioN (KN)圖14 Dmax作用在B柱右時(shí)排架的內(nèi)力DminQ*Dnax29.31M (K Nm)r i! :LR4/7 9X

19、lu16工 7.86N (KN)圖1 5 Dmax作用在C柱時(shí)排架的內(nèi)力排架柱頂總反力R:R= Ra+ Rb= - 6 .73 6 . 7 3 =- 1 3.4 6 KN各柱的簡(jiǎn)力：Va= Ra-R n A= - 6 .7 3 + 0.33X 1 3 .4 6 = 2 .2 9 KN( J)Vb= RB-Rn b= - 6 .7 3 + 0.33X 1 3 .4 6 =- 2 .2 9 KN ( J)Vc= R n c=0.33 X 13.46=4.44N( t )M( KNm)圖16 Tmax作用在AB跨時(shí)排架的內(nèi)力(6) T max 作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱及吊車的噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)

20、算與“Tmax作用于AB跨柱”的情況相同，只需將 A柱與C柱的對(duì)換，如圖17訂(小!圖17 Tmax作用BC跨時(shí)排架的內(nèi)五柱截面設(shè)計(jì)（中柱）混凝土強(qiáng)度等級(jí) C20, fc=9.6N/mm2, ftk=1.54N/mm2采用 HRB335 級(jí)鋼筋，fy= fy 300 N/mm2, Z b=0.55，上下柱采用對(duì)稱配筋.1 上柱的配筋計(jì)算由內(nèi)力組合表可見，上柱截面有四組內(nèi)力，取ho= 400-40 = 3 60 mm，附加彎矩ea=20mm （大于4 0 0 / 3 0 ），判斷大小偏心：MNM/N+q0.3h o判斷大小偏心91124391.66252.66108大偏心:3179429.352

21、7.40108小偏心87119357.64263.59108大偏心從中看出3組內(nèi)力為大偏心，只有一組為小偏心，而且：N=429.KN5 應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)nZ 1= 0.5 fcA=0.5 X 9.6X 160000/357640=2.151，取 Z 1=1NZ 2=1.15-0.0110/h=1.15-O.O1 X 7200/400=0.97, I 0/h15，取 Z 2=0.97=1 +1400止2總(鬻)2 X 1X 0-97=131h0360N=357640/1 X 9.6 X 400 X 360=0.26 fcbh。2 a s/h0=2 X 40/360=0.22 所以 x= ZX

22、 h0=0.26 X 360=93.6e= n ei-h/2+ a s=1.31 X 263.40- 40 0/ 2 + 40=185.05mmN.e =fyAs(h0-as)- a 1fcbx(x/2-a s)、xNe + a1 fcbx(as)A s=A s=fy(has)93.6圖 18357640 EM 5 + 19.6 4 936(丁 佝300 (360 40)=715mm選用318( As=763mm 2) 驗(yàn)算最小配筋率:P = As/bh=763/400 X 400=0.47%0.2%平面外承載力驗(yàn)算：lo=1.5Hu=1.5 X 3.6=5.4mlo/b=54OO/4OO=1

23、3.5 ,查表得 = 0 9 3,Ac=A-A a=4002-763 X 2=158474mmNu=0.9 d (fyAs + fcAs)=0.9 X 0.93 X (300 X 763 X 2+9.6 X 158474)= 1656.55KN2 下柱配筋計(jì)算取h0=800-40=760mm，與上柱分析辦法相識(shí)，選擇兩組最不利內(nèi)力：M=217.96 KN.mM=152.69 KN.mN=810.94 KNN=473.44 KN(1)按 M=217.96 KN.m，N=810.94 KN 計(jì)算L0= 1 Hu= 1 X 7.2=7.2m ,附力口 偏心矩 ea=800/30=2.7mm(大于 2

24、0mm),b=100mm,b f =400mm, h f=150mme0=M/N=217960/810.94=268.77mmei= e0+ ea=295.77mml0/h=7200/800=95而且V15 .應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)n,取Z2=10 5 f AZ 1= c =0.5 X 9.6X 160000/810940=1.051，取 Z 1=1N=1 +11400 勺h。（簾Z1Z(靜760X 1 X 1= 1.15n ei=1.15 X 295.77=340.140.3 X 760=228，所以為大偏心 受壓，應(yīng)重新假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則Nx= =810940/1 X 9.6X 400

25、=211.18hf=150mm1fcbf說明中和軸位于板內(nèi)，應(yīng)重新計(jì)算受壓區(qū)的高度：Na1 fc(bfb)hfx= _a1 fcb810940 1 9.6 150 (400 100)=394.72mm1 9.6 100e= n ei+h/2+ a s=1.15 X 295.77 -800/ 2-40 = 7005mmIn :圖 19、h fxNe a1 fc(bf b)hf(h) a1fcbx(h-)As=As=22fy(h。as)810940 700.5 1 9.6 (4 0 0100) 150 76015021 9.6100 394.72(760394.72、2 )300 (760 40)

26、=272.87mm2(2)按 M=152.69 KN.m，N=473.44 KN 計(jì)算L0= 1 Hu= 1 X 7.2=7.2m ，附力口 偏心矩 ea=800/30=2.7mm(大于 20mm),b=100mm,b f =400mm, hf=150mmei= eo+ ea=349.51mmeo=M/N=15269O/473.44=322.51mmlo/h=72OO/8OO=95而且V15 .應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)n,取Z2=1Z 1= Q.5fcA =0.5 X 9.6 X 160000/810940=1.051，取 Z 1=1Nn =1 +11400 勺Z1Z 2=1+亠靜X 1 X 1=

27、 1.15h0760n ei=1.15 X 295.77=340.140.3 X 760=228，所以為大偏心 受壓，應(yīng)重新假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則Nx= =473440/1 X 9.6X 400=123.29h f=150mm1fcbf說明中和軸位于翼緣內(nèi)：e=n ei+h/2- a s=1.15 X 349.51 -800/ 2-40 = 761.93mmNea1 fcbf x(h0As=A s =fy(has)123.32473440761.931 9.6 400 123.29(760300 (76040)=139.38mm2最小配筋 B minA=0.2% X 177500=355mm

28、2所以選314( As=461mm2)滿足要求 查附表11 . 1的無柱間支撐垂直排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度，l=1Hi=7.2ml0/b=7200/400=18，查表得= 0.81, Ac=A-A a=177500-461 X 2=176578mmNu=0.9 2 (fyAs+ fcAs)=0.9 X 0.81 X (300 X 461 X 2+9.6 X 176578)= 1437.40KNNmax所以滿足彎矩作用平面外的承載力要求3 柱裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范中規(guī)定，對(duì)e0/h00.55的柱要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算，本例的上柱出現(xiàn)e0/h0=0.55,所以應(yīng)該進(jìn)行裂縫驗(yàn)算。驗(yàn)算過程見下表2 1 。其中上柱的

29、As=763mm2； Es=200000N/mm 2；構(gòu)件的受力特征系數(shù)a“=2.1，混凝土的保護(hù)層厚度 c=25mm,f tk=1.54N/mm 2。4柱裂縫寬度驗(yàn)算非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上下柱均選用$8 200箍筋。5 牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車支承的位置，截面的尺寸及構(gòu)造要求，確定牛腿的尺寸如圖22所示，其中牛腿的截面寬度 b=400mm，牛腿截面高度 h=1050mm , h=1015mm.FvW(1 0. 5 Fhk/Fvk)ftkbh。驗(yàn)算0.5aho3 = 0 . 65, ftk=1.54N/mm 2,Fhk=0, a=650-175-250/2

30、=350mmFvk=D max/ 丫 q+G3/ 丫 g=346.15/1.4+38.76/1.2=279.55KN(1 0.5 F hk/Fvk)ftk bh。a0.5h。1.54 400 10150.65X=470.08KN F vk350 200.51015所以所選的尺寸滿足要求(2) 牛腿配筋計(jì)算縱向受拉鋼筋總截面面積 As：rm圖2 2AsFvaO.85fyh0(346150 38760) (350 20)0.85 300 1015=550. 2 mm2(1)牛腿腿截面咼度驗(yàn)算柱截面上柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值Mk/(KN.m)62.23Nk/(KN)296.19e0=Mk/Nk /mm0.21p

31、 tk =As/(0.5bh+(b f -b)h f)0.00940.01,取0.012n s=1+1(l 0/h) /(400(e /h。)1.15e=n seo+h/2-a s /mm401.50Y f =hf(h f-b)h f /mm0.00z=0.87-0.12(1- y f)(h 0/e)2h /mm278.47c sk=N(e-z)/A sZ171.51書=1.1-0.65f tk / p te c sk0.523 =acrsk/Es(1.9C+0.08d ep/ P et )0.17表 21柱的寬度驗(yàn)算表17 550.2 mm2。所以要按 8 4 0 mm2配筋?，F(xiàn)在選用 51

32、6(As=1005mm2)水平箍筋選用$8100的雙肢筋。牛腿的剪跨比a/h=370/1050=0.350.3，所以應(yīng)該設(shè)置彎起鋼筋A(yù) 0 . 5 As=0.5C1005=502.5mm 2，且 A 0.0015bh=0.0015 X 400 X 1015=609 mm2 故選用 414（ As= 615 mm2）6牛腿設(shè)計(jì)采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。插入杯口深度為800mm,則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為3.6+7.2+0.8=11.6m.。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)）即qi =(iu Gqik=1.5 X 1.2X 4.0=7.2KN/mq2= |

33、iu Gq1k=1.5 X 1.2X (0.4 X 2.1 X 25)=37.8KN/mq3=Gq1k=1.5 X 1.2X 4.44=7.99KN/mq2M1=0.5 q1Hu2=0.5 X 7.2 X 3.62=46.66KN.mM2=0.5 q1Hu2=0.5 X 7.2 X( 3.6+1.05) 2+0.5 X (37.8-7.2) X 1.052=94.71KN.m 由刀 M B=RAb-0.5q3l32+M 2=0解得：Ra=14.17KNM3=RaX- q3x2令=RA-q3x=0得x=1.77m 則下柱段最大彎矩 M3為:dxM3=14.17 X 1.77-0.5 X 7.99

34、 X 1.772=12.55KN.m柱的截面上柱下柱M(Mk)/(KNm)46.66(38.88)94.71(78.93)Mu二fyAs(ho-as)/(KN.m)73.250.9 X 46.6697.630.9 X 94.712(T sk=Mk/(087h oAs)/(N/mm )162.7264.1書=1.1-0.65f tk/ f te b sk0.4850.723 max=acrsk (1.9C+0.08deq/ p te )/Es0.160.20.090.2表 2 4吊裝時(shí)柱的寬度驗(yàn)算表六.基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（B柱下基礎(chǔ)）1初步確定杯口尺寸及基礎(chǔ)埋深(1)杯口尺寸05OK2圖2 5基礎(chǔ)截面尺寸

35、杯口的深度：柱子的插入深度Hi=800m m,所以杯口深度為 800+50=850mm杯口頂部尺寸：寬為 400+2 X 75=550mm，長(zhǎng)為 800+2 X 75=950mm杯口底部尺寸：寬為 400+2 X 50=500mm，長(zhǎng)為 800+2 X 50=900mm杯口厚度：因?yàn)?800hc ai原則，取a2為250mm根據(jù)以上尺寸，確定基礎(chǔ)總高度H i+ai +50=800+250+50=1100mm基礎(chǔ)的埋置深度：ii00+600=i700mm地基承載里設(shè)計(jì)值：fa=200KN/m 2(2)基礎(chǔ)面積計(jì)算計(jì)算公式+Mma組合Nma組合Nmir組合Fd=N(KN)810.941006.06

36、473.44Md=M+Vh(KN.m)227.49172.48171.021表2 6 B柱在基礎(chǔ)地面的荷栽 估算基礎(chǔ)底面積：A、N2A =1006.06/(200-20 X 1.7)=6.06m 2frD考慮偏心受壓，將基礎(chǔ)的面積增大2 0%1.2A=1.2 X 6.06=7.27m2G= y gy yDA=1.2 X 20 X 1.7X 8=326.4KN計(jì)算公式+MmO組合Nma組合Nmir組合N+G/(KN)1137.341332.46799.84e=Md/N+G0.200.130.21p max=(N+G)/A(1+6e/l)/(KN/m2)184.82198.90132.05p min=(N+G)/A(1-6e/l)/(KN/m2)99.51134.2267.91表27基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力計(jì)算取基礎(chǔ)地面長(zhǎng)邊與短邊的比為2,則l=3.8m , b=1.9m，取 l= 4 m, b= 2 m校核基礎(chǔ)底面積是否滿足要求：(1) 校核 0.5(Pmax+Pmin) f0.5(Pmax+Pmin)=0.5 x (198.90+134.22)=166.56KNf=200(2) 校核 Pmax 1.2fPmax=198.90KN0Pmi n=67.91KN0由以上得知，基礎(chǔ)的地面尺寸4X2 =