大氣污染控制課程設(shè)計

1、大氣污染控制工程課程設(shè)計DZL2-13型鍋爐高硫無煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)設(shè)計姓名：李欣學(xué)院：河海學(xué)院專業(yè)：環(huán)境科學(xué)0目錄、尸 、-前言 當(dāng)前我國大氣污染狀況依然十分嚴重，主要表現(xiàn)為煤煙型污染。城市大氣環(huán)境中總懸浮 顆粒物濃度普遍超標(biāo)； 二氧化硫污染一直在較高水平； 機動車尾氣污染物排放總量迅速增加； 氮氧化物污染呈加重趨勢?？諝馐堑厍虮砻嬉磺杏猩奈镔|(zhì)賴以生存的基本條件。如果沒有空氣，人類的生存及 其社會活動就無法維持下去，植物的光合作用不能進行，其它生物也不復(fù)存在。所以，當(dāng)大 氣遭受污染之后，其成分、性質(zhì)都發(fā)生了改變，這勢必會對人體健康、動植物生長生活以及 生態(tài)平衡乃至各種器官的存放

2、產(chǎn)生有害的影響。近年來，隨著城市工業(yè)的發(fā)展，大氣污染日 益嚴重，空氣質(zhì)量進一步惡化，不僅危害到人們的正常生活，而且威脅著人們的身心健康。 我國 11個城市中，空氣中的煙塵和細顆粒物每年使 40 萬人感染上慢性支氣管炎。在一定程 度上，城市生活正在背離人們所追求的健康目標(biāo)。呼吸道疾病、溫室效應(yīng)、臭氧層破壞、酸 雨、等等，在這些名詞已經(jīng)頻繁的出現(xiàn)在我們的日常生活中， 大氣污染的控制已經(jīng)刻不容緩。就我國的經(jīng)濟和技術(shù)發(fā)展水平及能源的結(jié)構(gòu)來看，以煤炭為主要能源的狀況在長時間內(nèi) 不會有根本性的改變。我國的大氣污染仍將以煤煙型為主。因此，控制燃煤煙氣污染使我國 大氣質(zhì)量、減少酸雨額二氧化硫的關(guān)鍵問題。1.

3、總論設(shè)計任務(wù)設(shè)計DZL2-13型鍋爐高硫無煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)， 要求對主要煙氣處理構(gòu)筑物 的工藝尺寸進行設(shè)計計算，完成設(shè)計計算說明書和設(shè)計圖紙。設(shè)計內(nèi)容及要求4張A4圖，并包括系統(tǒng)流程圖一張。設(shè)計原始資料(1) 鍋爐型號：DZL2-13即，單鍋筒縱置式鏈條爐，蒸發(fā)量2t/h，出口蒸汽壓力13MPa(2) 設(shè)計煤流量： 350kg/h (臺)( 3)設(shè)計煤成分： CY=65% HY=4% OY=2% NY=1% SY=3% AY=15% WY=10% ；8%,屬于高硫無煙煤(4) 排煙溫度：160 C(5) 空氣過剩系數(shù)a =( 6)排煙中飛灰占煤中不可燃成分比例： 16%(7) 煙氣

4、在鍋爐出口前阻力 550Pa(8) 連接鍋爐、凈化設(shè)備及煙囪等凈化系統(tǒng)的管道假設(shè)長度50m， 90彎頭 10個。污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中二類區(qū)新建排污項目執(zhí)行。 鍋爐大氣污染排 放標(biāo)準(zhǔn)(GB132712001)中二類區(qū)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：煙氣濃度排放標(biāo)準(zhǔn)(標(biāo)準(zhǔn)狀況下)：200mg/m3; 二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn)(標(biāo)準(zhǔn)狀況下) ： 900mg/m3。參考文獻( 1 )賈紹義、柴誠敬，化工原理課程設(shè)計 ;( 2)熊振湖、費學(xué)寧、池勇志等， 大氣污染防治技術(shù)及工程應(yīng)用 ;( 3)馬廣大，大氣污染控制工程 ;(4) 胡洪營，環(huán)境工程原理，高等教育出版社;(5) 李功祥等，常用化工單元及設(shè)備設(shè)計 ，華南理

5、工大學(xué)出版社;(6) 余國琮，化工機械工程手冊 ，化學(xué)工業(yè)出版社， 2003;(7) 路秀林等，化工設(shè)備設(shè)計全書塔設(shè)備 ，化學(xué)工業(yè)出版社， 2004;(8) 化學(xué)工程手冊第三卷 ，化學(xué)工業(yè)出版社;(9) 化工工藝設(shè)計手冊 ，化學(xué)工業(yè)出版社;(10) 董大勤等，壓力容器與化工設(shè)備衫手冊 ，化學(xué)工業(yè)出版社;( 1 1 )王志魁， 化工原理 ，化學(xué)工業(yè)出版社;2. 脫硫工藝流程的選擇及說明工藝比較濕法脫硫是采用液體吸收劑洗滌 SO2 煙氣以除去 SO2 的技術(shù)，本設(shè)計為高濃度 SO2 煙氣的 濕法脫硫。近年來盡管半干法和干法脫硫技術(shù)及其應(yīng)用有了較大的發(fā)展空間，但是濕法脫硫仍是目前 世界上應(yīng)用最廣的脫

6、硫技術(shù)，其優(yōu)點是技術(shù)成熟，脫硫效率高，操作簡便，吸收劑價廉易得適用煤 種范圍廣，所用設(shè)備較簡單等優(yōu)點。常用方法有石灰/石灰石吸收法、鈉堿吸收法、氨吸收法。 其工藝比較見表1：表1濕法脫硫各工藝比較明細表項目優(yōu)點缺點石灰/ 石灰石吸收法脫硫效率咼，吸收劑資源廣 泛，價格低廉，副產(chǎn)品石膏可 用建筑材料系統(tǒng)復(fù)雜，占地面積大，造價 高，容易結(jié)垢造成堵塞，運行 費用高，只使用大型電站鍋爐氫氧化鈉吸收法價格便宜，脫硫效率高，副產(chǎn) 品的溶解度特性更適用加熱 解吸過程，可循環(huán)利用，吸收 速度快高溫下NaHSQs轉(zhuǎn)換成Na2SQ3,喪失吸收二氧化硫的 能力氨吸收法脫硫效率咼，運行費用低吸收劑在洗滌過程中揮發(fā)產(chǎn)生

7、氨霧，污染環(huán)境，投資大綜合上述幾種常用脫硫的優(yōu)缺點比較，經(jīng)過比較全面考慮，最終選用雙堿吸收法進行脫 硫，即采用NaOH來吸收煙氣中的SC2,再用石灰石中和再生，再生后的溶液繼續(xù)循環(huán)利用。 該法吸收劑采用鈉堿，故吸收率較高，可達 95%,而且吸收系統(tǒng)內(nèi)不生成沉淀物，無結(jié)垢和 阻塞問題。其反應(yīng)機理：2NaOH + SO NazSQ + H2O Na2SC3 + SQ + H2O 2NaHSONa2SCfe同樣可以吸收SC2,達到循環(huán)吸收的效果。工藝流程介紹脫硫工藝主要包括：吸收劑制備和補充系統(tǒng)，煙氣系統(tǒng)，SC2吸收系統(tǒng)，脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng)四部分組成。吸收劑制備與補充系統(tǒng)脫硫裝置啟動時用氫氧化鈉作為吸

8、收劑，氫氧化鈉干粉料加入堿液罐中，加水配制成氫 氧化鈉堿液，在堿液罐中可以定期進行氫氧化鈉的補充，以保證整個脫硫系統(tǒng)的正常運行及 煙氣的達標(biāo)排放。為避免再生生成的亞硫酸鈣、硫酸鈣也被打入脫硫塔內(nèi)容易造成管道及塔 內(nèi)發(fā)生結(jié)垢、堵塞現(xiàn)象，可以加裝瀑氣裝置進行強制氧化或特將水池做大，再生后的脫硫劑 溶液經(jīng)三級沉淀池充分沉淀保證大的顆粒物不被打回塔體。另外，還可在循環(huán)泵前加裝過濾 器，過濾掉大顆粒物質(zhì)和液體雜質(zhì)。煙氣系統(tǒng)鍋爐煙氣經(jīng)煙道進入除塵器進行除塵后進入脫硫塔，洗滌脫硫后的低溫?zé)煔饨?jīng)兩級除霧 器除去霧滴后進入主煙道，經(jīng)過煙氣再熱后由煙囪排入 大氣。當(dāng)脫硫系統(tǒng)出現(xiàn)故障或檢修停 運時，系統(tǒng)關(guān)閉進出口擋

9、板門，煙氣經(jīng)鍋爐原煙道旁路進入煙囪排放。SC2吸收系統(tǒng)鍋爐煙氣從煙道切向進入主塔底部，在塔內(nèi)螺旋上升中與沿塔下流的脫硫液接觸，進行 脫硫除塵，經(jīng)脫水板除霧后，由引風(fēng)機抽出排空。脫硫液從螺旋板塔上部進入，在旋流板上 被氣流吹散，進行氣葉兩相的接觸，完成脫硫除塵后從塔底流出，通過明渠流到綜合循環(huán)池。 脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng)脫硫系統(tǒng)的最終脫硫產(chǎn)物仍然是石膏漿，從曝氣池底部排漿管排出，由排漿泵送入水力 旋流器。由于固體產(chǎn)物中摻雜有各種灰分及 NaSC4，嚴重影響了石膏品質(zhì)，所以一般以拋棄 為主。在水力旋流器內(nèi)，石膏漿被濃縮（固體含量約40%）之后用泵打到渣處理場，溢流液回 流入再生池內(nèi)。吸收S02的吸收塔的

10、選擇表2各填料塔性能對比表名？?稱操作參數(shù)優(yōu)?點缺？點填料塔空塔氣速s液氣比m3壓力損失2001000Pa結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)備小，制造容易，占空間?。?液氣比小，能耗低；氣液接觸好，傳質(zhì)較 易，可同時除塵、降溫、吸收不能無水運行自激湍球塔液氣比110L/m3噴淋密度6m3/壓力損失500Pa/m空塔氣速s結(jié)構(gòu)簡單，制造容易；填料可用耐酸陶瓷，較易解決防腐蝕問 題；流體阻力較小，能量消耗低； 操作彈性較大，運行可靠。不能無水運行篩板塔空塔氣速s小孔氣速1622m/s液層厚度4060mm 單板阻力300600Pa；噴淋密度1215 m3/結(jié)構(gòu)較簡單，空塔速度高，處理氣量大； 能夠處理含塵氣體，可以同時除

11、塵、降溫、 吸收；大直徑塔檢修時方便安裝要求嚴格， 塔板要求水平； 操作彈性較小， 易形成偏流和漏 液，使吸收效率 下降。噴淋塔空塔氣速s液氣比1330L/m3壓力損失5002000Pa結(jié)構(gòu)簡單，造價低，操作容易； 可同時除塵、降溫、吸收，壓力損失小氣液接觸時間 短，混合不易均 勻，吸收效率低；液體經(jīng)噴嘴噴 入，動力消耗大，噴嘴易堵塞； 產(chǎn)生霧滴，需設(shè)除霧器通過比較各種設(shè)備的性能參數(shù)，填料塔具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點, 具有很高的脫硫效率，所以選用填料塔吸收二氧化硫。填料的選擇填料是填料塔的核心，它提供了塔內(nèi)氣液兩相的接觸面而且促使氣液兩相分散，液膜不 斷更新，填料與塔的結(jié)構(gòu)決定

12、了塔的性能。填料必須具備較大的比表面，有較高的空隙率、 良好的潤濕性、耐腐蝕、一定的機械強度、密度小、價格低廉等。填料的種類很多，大致可 分為實體填料與網(wǎng)體填料兩大類。實體填料包括環(huán)形填料(如拉西環(huán)、鮑爾環(huán)和階梯環(huán))，鞍型 填料(如弧鞍、矩鞍)，以及由陶瓷、金屬、塑料等材質(zhì)制成的填料。網(wǎng)體填料主要是由金屬絲 網(wǎng)制成的填料，如鞍形網(wǎng)、波紋網(wǎng)等。鮑爾環(huán)由于環(huán)壁開孔，大大提高了環(huán)內(nèi)空間及環(huán)內(nèi)表 面的利用率，氣流阻力小，液體分布均勻。與其它填料相比，鮑爾環(huán)的氣體通量可增加50%以上，傳質(zhì)效率提高30%左右。鮑爾環(huán)是一種應(yīng)用較廣的填料。結(jié)合幾種填料的優(yōu)缺點最終決定本次設(shè)計選擇塑性鮑爾環(huán)作為填料。3. 除

13、塵器設(shè)計及計算燃煤鍋爐煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算標(biāo)準(zhǔn)狀況下理論空氣量I?= 4.76(1.867?+ 5.56?+ 0.7?- 0.7?$(m3/kg)式中：CY、HY、9、OY分別在煤中各元素所含的質(zhì)量分數(shù)I? = 4.76(1.867 X0.65 + 5.56 X0.04 + 0.7 X0.03 - 0.7 X0.02)=6.868(m3/kg)標(biāo)態(tài)下理論煙氣量/ / /? = 1.867(?+ 0.375? + 11.2?+ 1.24?+ 0.016? + 0.79? + 0.8?f(m3/kg) 式中：？?標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量；wy煤中水分的質(zhì)量分數(shù)；Ny N元素在煤中的質(zhì)量分數(shù)

14、。I? = 1.867 x(0.65 + 0.375 X 0.03) + 11.2 X0.04 + 1.24 X0.10 + 0.016 X6.868 +0.79 X 6.868 + 0.8 X0.01(m3/kg)=7.35(m3/kg)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量/ /?= ?+ 1.016(?- 1)?(m3/kg)式中：a空氣過剩系數(shù)；?標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量(m3/kg)；I?標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量(m3/kg)。?= 7.35 + 1.016(1.3 - 1) X 6.868=9.44(m3/kg)由于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣流量 Q應(yīng)以m3/h計，因此Q=QX設(shè)計耗煤量；Q= QX設(shè)計耗煤量=X 35

15、0=3304(m3/h)標(biāo)態(tài)下煙氣含塵濃度C= (? X?kg/m3)式中：？?排煙中飛灰占煤中不可燃成分的質(zhì)量分數(shù)；?煤中不可燃成分的含量；Qs標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量，m3/kg。C= (0.35/9.44) X0.15 = 2.604(g/m3)標(biāo)態(tài)下煙氣中SQ的濃度?= (2 X ?/? X106(mg/m3)式中：9煤中硫的質(zhì)量分數(shù)；Qs標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃煤產(chǎn)生的實際煙氣量(m3/ kg)。?= (2 X 0.03/9.44) X 106 = 6.36 X103(m3/kg)除塵器的選擇除塵效率=1 - n?/?式中：C標(biāo)態(tài)下煙氣含塵濃度(mg/m3)；Cs標(biāo)態(tài)下鍋爐煙塵排放標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值(mg/

16、m3)。n= 1 - 200/2604 = 92.32%工況下煙氣流量Q=等(m3/h)式中：Q標(biāo)態(tài)下實際煙氣量（m3/h）；p標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，KPaP當(dāng)?shù)貙嶋H大氣壓，取 98KPa?. = 3304 X 101.325 X (273+160) =273 X 98T出口煙氣溫度，Ko=5418.21 (m3/h)= 1.505(m3/s)除塵器的選擇根據(jù)工況下煙氣量、煙氣溫度及要求達到的除塵效率來確定除塵器（袋式除塵器）袋式除塵器是使含塵氣體通過濾袋濾去其中離子的分離捕集裝置，是過濾式袋式除塵器 中一種，其結(jié)構(gòu)形式多種多樣，按不同特點可分為圓筒形和扁形；上進氣和下進氣，內(nèi)濾式 和外濾式，密閉式和敞

17、開式；簡易，機械振動，逆氣流反吹，氣環(huán)反吹，脈沖噴吹與聯(lián)合清 灰等不同種類，其性能比較如表3所示：表3不同袋式除塵器性能比較表除塵種類除塵效率凈化程度特點簡易袋式30%中凈化機械振動袋式90%中凈化要求濾料薄而光滑，質(zhì)地柔軟，再過濾面上生成足夠的振 動力。脈沖噴吹袋式99%細凈化清灰方式作用強度很大，而且其強度和頻率都可以調(diào)節(jié)， 清灰效果好氣環(huán)式袋式99%細凈化適用咼濕度、咼濃度的含塵氣體，造價較低，氣環(huán)箱上下 移動時緊貼濾袋，使濾袋磨損加快，故障率較咼通過我組比較最終決定選用袋式除塵器，根據(jù)處理煙氣性質(zhì)及不同型式的袋式除塵器的 優(yōu)缺點，最終決定選用 MC36I型系列逆噴脈沖袋式除塵器。脈沖袋

18、式除塵器是一種周期性的向濾袋內(nèi)或濾袋外噴吹壓縮空氣來達到清除濾袋上積塵 的袋式除塵器，它具有處理風(fēng)量大，除塵效率高的優(yōu)點，而且清灰機構(gòu)設(shè)有運動部件，濾袋 不受機械力作用，損傷較小，濾袋使用周期長的特點。用除塵器手冊中選取 MC系列逆噴脈沖袋式除塵結(jié)構(gòu)特點：主要由上箱體，中箱體，下箱體，排灰系統(tǒng)與噴嘴系統(tǒng)等幾個主要部分組成。 上箱體內(nèi)設(shè)有多孔板，濾袋，濾袋框架；下箱體包括進氣口、灰斗、檢查門；排灰系統(tǒng)由減 速裝置和排灰裝置組成；控制儀、控制閥、脈沖閥、噴嘴管與氣包等組成噴吹系統(tǒng)。工作原理：含塵氣體由下箱體的進風(fēng)口進入除塵器內(nèi)經(jīng)過濾袋過濾。粉塵被阻留在袋外，凈化氣體進入袋內(nèi)經(jīng)過文氏管，由排風(fēng)口排出

19、機外，阻留在濾袋上的粉塵通過用電控（D）、機控（J）或氣控（Q）中的一種方式，控制開啟脈沖閥定時分排，對濾袋進行清灰，其主要 性能與主要結(jié)構(gòu)尺寸分別見表4、表5:表4 MC36-I型逆噴脈沖袋式除塵器主要性能型號過濾面積m2濾袋數(shù)量/ 條處理風(fēng)量m3/h脈沖閥個數(shù)/個外形尺寸/長X高X 寬MC36 I27363250648061425 X 1678X 3660設(shè)備質(zhì)量/kg濾袋尺寸/mm設(shè)備阻力/Pa除塵效率入口含塵濃度g/m3過濾風(fēng)速/m/min120X 200012001500 99%21424表5 MC36-I型逆噴脈沖袋式除塵器主要尺寸型號AA1BB1HMC36 I1678115013

20、4011003660影響因素：過濾風(fēng)速、濾料風(fēng)速、濾料種類、清灰方式、入口含塵濃度、處理氣體性質(zhì)、 凈化物料種類等。總過濾面積根據(jù)含塵濃度、濾料種類及清灰方式等，即可確定過濾氣速VF,并得出總過濾面積：A = 60?(m)式中：Q預(yù)處理的煙氣量（m3/h）Vf過濾速度（m/min）,取min5418.2160 X 1.850.17(m2)4管道布置及各管段的管徑各裝置及管道布置原則根據(jù)鍋爐運行情況和鍋爐房現(xiàn)場的實際情況確定各裝置的位置，一旦確定了各裝置的位 置，管道的布置也就基本可以確定了，對各裝置及管道的布置應(yīng)力求簡單，緊湊，管路短,占地面積小，并使安裝，操作和檢修方便。確定管徑4?-d =

21、 V?m）式中：v煙氣流速 m/s （對于鍋爐煙塵v=1015m/s），取v=13 m/s則：X 1.5053.14 X 13=0.384(m)對管徑進行圓整，查詢設(shè)計手冊可得到表6：表6鋼制板風(fēng)管圓整相關(guān)數(shù)據(jù)外徑D/mm外徑允許偏差/mm壁厚/mm400 1內(nèi)徑：？= 400 - 2 X0.75 =398.5mm由公式d= ag?m河得到煙氣流速v=篇=加:蔦捋=12.07（m/s），由此可知，除塵器 中的管徑設(shè)計合理。5.煙囪的設(shè)計煙囪高度的計算首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h ），然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定確定煙囪的高度。表7鍋爐總蒸發(fā)量與煙囪高度的關(guān)系鍋爐

22、總額蒸發(fā)量（t/h )112266102020 35煙囪的最低高度(m)202530354045由于給定鍋爐型號DZL2-13蒸發(fā)量為2t/h，故選定煙囪高度為30m 煙囪抬升高度：? = ?（?- ?）;式中：Qh煙囪的熱排放率；Cp標(biāo)況下的煙氣平均比定壓熱容，取 CP=m3K;Vo標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的煙氣排放量（m3/s）;Ts煙氣出口溫度；Ta當(dāng)?shù)刈罱?年平均氣溫值K=273+20=293K? = 1.38 X0.918 X（160 - 20） = 177.36KW;由于 2100KW,則:?h = 2 x15?+0.01?式中：Vs煙率出 口速度(m/s), ?= ?= 3： ； = 3.25

23、m/s;D煙囪出口內(nèi)徑(m);Qh煙囪的熱排放率； u 煙囪出口的環(huán)境平均風(fēng)速(m/s),取s。15 x 3.25 x 0.6+0.01 x 177.36貝U: ?h = 2 x= 3.76m;煙囪的有效咼度為 H?= ?+? ? = 33.76m2.5煙囪直徑的計算煙囪出口內(nèi)徑按如下公式：?d = 0.0188 gm)式中：Q通過煙囪的總煙量(m3/h)；V煙氣流速，m/s，由表8確定，取為5m/s。表8煙囪不同情況下出口煙氣流速d = 0.0188,418.21 _5=通風(fēng)方式運行情況全負荷最小負荷機械通風(fēng)102045自然通風(fēng)683?= ?+ 2?= 0.7 + 2 xo.02 x30 =

24、 1.9(m)式中：d 煙囪出口直徑(m),圓整?。?hs 煙囪咼度(m)；i煙囪錐度，取i=煙囪的抽力1 1?= .342?(E-冷 x ?a)H 煙囪咼度mtk外界空氣溫度Ctp煙囪內(nèi)煙氣平均溫度cB當(dāng)?shù)卮髿鈮?Pa1 1?= .342 x30 x(E- 27) x98 x13 = 110.95Pa系統(tǒng)阻力計算對于圓管？?= ?x(Pa)-摩擦阻力系數(shù)，取;I -管道長度(m)；d-管道直徑，?。?煙氣密度(Kg/m3) p =?273 x 98(273+160) x 101.3251.36 x 273 x 98433 x 191.325 =0.83kg/m3；-管內(nèi)煙氣平均流速。亠亠亠3

25、0 X 0.83 X 13?=0.04 X0.9 X2=:93.51Pa；則最大地面濃度？?= 3 14 X 25 X 2 72 X 36 4=0.11mg/m3m3;可見地面最大濃度小于國家規(guī)定，煙囪高度設(shè)計合理摩擦阻力損失?=?式中：L管道長度，取L=50(m);d管道直徑(m)；P煙氣密度(Kg/ m3)；v管中煙氣流速(m/s);入一摩擦阻力系數(shù)，是氣體雷諾數(shù) 和管道相對粗糙度 的函數(shù)，可以查手冊得到。(實際 中金屬管取，磚砌或混凝土管道取)。p =150.65Pa0.02 X 50 X 0.83 X 122050.40 X2=局部壓力損失?0.1 X 0.83 X 12.05?P=

26、Z = 6.062(Pa)式中：Z異型管件的局部阻力系數(shù)；P煙氣密度(kg/m3)；v與Z相對應(yīng)的斷面平均氣流速率(m/s)。(1)除塵器進氣管的阻力損失計算漸縮管的計算：a 45 時& = 所以取a =45 ，v=s；?P= ?-2?= 0.1 X 0.： X 12.05= 6.026Pa；由于兩個彎頭均為漸擴管的計算:?-?0.175 X 0.83 X 12.0X290 ?P=二=21.09Pa?-?0.25 X 0.83 X 12.05?P= 丁 = 2= 15.06Pa；(0.5-0.4) X ?67.5?=(= 0.12(m)(2)除塵器出氣管的阻力損失的計算漸擴管的計算：aW 45

27、時& =；一 .一， ?-? 0 1取a =30 則：？P= -=X 0.83 X 12.052 = 6.26Pa；?=?P =(3)?P =(0.5-0.4) X ?67.5(= 0.12(m)；?-?0.175 X 0.83 X 12.0X2 _2 = 2 =對于T型三通乎?= 0.55 X o：3 X 12.05= 33.14Pa(其中z =)；則系統(tǒng)總阻力其中鍋爐出口前阻力兩個90o彎頭，D=400 m m,取R=則 =；21.09Pa550Pa,除塵器阻力 1400Pa( 般為 12001500Pa藝 h = 150.65 + 6.026 + 6.062 + 21.09 + 15.0

28、6 + 6.026 + 21.09 + 33.14 + 550 + 1300 = 2106.70 Pa風(fēng)機和電機的選擇和計算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機風(fēng)量的計算?=1.1?x273+?273-101.235X ?(m3/h)式中：一風(fēng)量備用系數(shù)；b當(dāng)?shù)卮髿鈮?KPaQ標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機前的風(fēng)量（m3/h）;tp風(fēng)機前煙氣溫度C,若管道不長，可以近似取鍋爐排煙溫度。273+160101.235Q?=行 X0.918 X3600 X-3- Xh= 5961.47(m3/h)風(fēng)機風(fēng)壓的計算?= 1.2(? - ?)273+?101.325X 273+?1.293呂式中：一一風(fēng)壓備用系數(shù)；工?h系統(tǒng)總阻力（Pa）；t

29、p風(fēng)機前煙氣溫度C；ty 風(fēng)機性能表中給出的實驗用氣體溫度C；Py標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣密度 Kg/ m3 ； S=煙囪產(chǎn)生的抽力（Pa）。?= 1.2 X(2106.70 - 110.95)273+160273+200、/ 101.325X981.293X1.36=2155.08 Pa風(fēng)機的選定根據(jù)Hy和Qy選定丫5-47的離心引風(fēng)機，性能表見表 9； 表9 Y5-47型引風(fēng)機性能參數(shù)表型號全壓/(Pa)風(fēng)量 / (m3/h )功率/Kw輸送介質(zhì)溫度（C）適用范圍Y5-4798138062750753303 110 250120t/h鍋爐引風(fēng)電動機功率的計算?2?=3600 X 1000?!?；式中

30、：Qy風(fēng)機風(fēng)量（m3/h）；Hy風(fēng)機風(fēng)壓（Pa）n 1風(fēng)機在全頭時的效率（一般風(fēng)機為；高效風(fēng)機為；n 2機械傳動功率（風(fēng)機與電機直聯(lián)傳動時=1,用聯(lián)軸器連接時=，用V形帶動傳動時=）B電動機備用系數(shù)，對引風(fēng)機=?=5961.47 x 2155.08 x 8 14Kw3600 X 1000 X 0.6 X 0.95電動機的選定根據(jù)電動機的功率，風(fēng)機轉(zhuǎn)速，傳動方式，選定丫160L-6型電動機（功率是11 Kw）,性能參數(shù)見表10；表10 Y160L-6型電動機性能表功率（Kw）型號轉(zhuǎn)速r/mi n效率（%）功率因數(shù)cos11Y160L-697087在常壓零攝氏度下SO2的密度為，再由表3中填料的相

31、關(guān)參數(shù)進行計算:表11不同種類填料相關(guān)參數(shù)明細表品名(鮑爾環(huán) )徑X高X厚mm X mm X mm比表面積 (m2/m 3)空隙率(%)干填料因子L/m種類116X 16X 1188275種類225X 25X175239種類338 X 38 X115220種類450 X 50 X93127種類576 X 76 X7394D = 心?其中空塔氣速為泛點氣速的 50%80%,取u =80% u?= 0.8 X 0.92 = 0.736m/s時；4 X 3547D = qi4 X 3600 X 0 73(= 1.31m;根據(jù)國內(nèi)壓力容器公稱直徑進行校正得D=。填料層高度計算用清水吸收屬于中等溶解度的

32、吸收，氣膜阻力和液膜阻力都應(yīng)考慮，本設(shè)計屬于低濃度 氣體的吸收，塔內(nèi)氣體和液體的摩爾流量變化較小，其提及吸收系數(shù)可視為常數(shù)；米用計算公式Z =H? N?式中：Hog相總傳質(zhì)高度，??；Nog氣相總傳質(zhì)單元數(shù)，取。Z= 6.84 X0.61 = 4.17m;所以填料層高度為？= 1.5 X4.17 = 6.20m；設(shè)計取填料層高度為Z = 7m填料塔高度計算對于鮑爾環(huán)D = 510， ? 6m；取h= 6,貝u h = 6 X1350 = 8100mm = 8.1m，取 8m。填料塔附件的選擇壓力降的計算? 0.5274517 21 36 0.5x= (-?) X(鬥 =()X ()= 2.05； Y = f 百=0.010 X0.64 = 0.0064(?丿 5(