廣州市時尚旅游用品有限公司廠房（自編號廠房二）工程高支模專項施工方案

1、目 錄一、審核程序1二、編制依據(jù)1三、工程概況1四、施工準備2五、首層6.0米梁板高支模搭設(shè)方案3六、首層6.0 米梁板支撐體系設(shè)計計算4（一）、梁模板支撐計算4（二）、樓面模板支撐計算13（三）、施工圖19七、梯屋面板6.38米高支模搭設(shè)方案22八、梯屋面板6.38米高支模搭設(shè)支撐體系設(shè)計計算23九、電梯井頂板高支模搭設(shè)方案30十、電梯井頂板高支模搭設(shè)支撐體系設(shè)計計算30（一）、樓面模板支撐計算書30（二）、14#a槽鋼單跨簡支梁設(shè)計驗算39十一、質(zhì)量及安全保證措施40十二、模板支架檢查與驗收41十三、模板安裝 42十四、泵送混凝土的澆筑方法42十五、模板拆除44十六、安全應(yīng)急預案45十七、

2、施工監(jiān)測46一、 審核程序：施工方案編制審核按以下程序進行：（一）施工方案由建筑施工企業(yè)相關(guān)專業(yè)工程技術(shù)人員編制，施工企業(yè)技術(shù)部門的相關(guān)專業(yè)技術(shù)人員審核后，由施工企業(yè)技術(shù)負責人審定；（二）施工企業(yè)完成審查后報監(jiān)理單位專業(yè)監(jiān)理工程師審核，監(jiān)理單位總監(jiān)理工程師簽字；（三）上述編制、審核、審定者均應(yīng)在施工方案上親筆簽名并注明技術(shù)職稱。二、編制依據(jù)本方案編制計算依據(jù)如下：(1) 廣州市時尚旅游用品有限公司廠房二工程的施工圖紙；(2)建筑施工計算手冊isbn-7-11-04626-2；(3)碳素結(jié)構(gòu)gb鋼、t700規(guī)定的q235鋼；(4)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj1622008；三、概況（一）工程概

3、況建設(shè)單位：廣州市時尚旅游用品有限公司設(shè)計單位：廣東省建工設(shè)計院監(jiān)理單位：廣州市云興建設(shè)工程監(jiān)理有限公司施工單位：廣州市花都區(qū)花山建筑工程公司1、廣州市時尚旅游用品有限公司廠房（自編號廠房二）工程，位于花都區(qū)花山鎮(zhèn)小布村106國道東側(cè)。2、廠房為cfg樁復合地基承載，鋼筋砼獨立柱基礎(chǔ)，上部為一棟5層的框架結(jié)構(gòu)，建筑面積5922m2，建筑物高度為23.95m。（二）高支模概況本方案主要針對廠房二的高支模工程進行編寫，本方案重點考慮支架的整體強度和穩(wěn)定性。高支模部位如下：1、首層支模高度為6.00米，最大梁截面300800，樓板厚度100mm，最大跨度8.30米。2、天面層樓梯（標高21.62米）

4、與梯屋面板（標高28.00米）的高支模，高度6.38米，梯屋面板厚度120mm。本方案只對五層1-a1-b1-11-2軸、2-b2-c1-12-2軸和2-a2-b2-82-9軸梯板與梯屋頂板之間的支撐系統(tǒng)進行設(shè)計和計算，其余位置梁板從天面板開始支模，支模高度為4.2米，施工方法按本高支模方案。3、五層樓板（標高19.44米）與電梯井頂板（標高24.9）的高支模，高度為5.46米，板厚150mm。四、施工準備1、技術(shù)準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。2、物

5、資準備(1)材料準備：確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護。門架及其配件的規(guī)格性能及質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準門式鋼管腳手架jgj76的規(guī)定并應(yīng)有出廠合格證明書及產(chǎn)品標志。水平加固桿、封口桿掃地桿、剪刀撐及腳手架轉(zhuǎn)角處的連接桿等采用483.5mm焊接鋼管。(2)機具準備：根據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。(3)周轉(zhuǎn)材料準備：做好模板、鋼管、門架支頂?shù)戎苻D(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備(1)根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設(shè)和安裝已

6、完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標準和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。五、首層6.0米梁板高支模搭設(shè)方案（一）、使用材料1、樓面模板、梁側(cè)模和底模模板采用18mm厚夾板；2、梁側(cè)模板的豎直木枋采用80mm80mm木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用80mm80mm木枋；4、樓面模板縱橫龍骨采用80mm80mm木枋；

7、5、梁、樓板支頂采用mf1219門式腳手架、可調(diào)式u型上托盤；6、縱橫水平拉桿和剪刀撐（斜拉桿）采用3.5厚48鋼管。（二）、具體做法 1、300800mm梁側(cè)模板豎枋間距300mm，梁底橫枋間距300mm，下層縱枋為兩條跨距900mm，間距1200mm,門式架縱向跨距為900mm，橫間距為600mm。對拉螺栓14設(shè)一排，水平間距600mm,用孖鋼管蝴蝶扣做對拉連接。其余支模參照300800mm梁的做法。2、100mm厚樓面模板上層木枋間距300mm，下層木枋跨距不大于900mm,門式架最大排距1200mm。3、縱橫水平拉桿：在門式架支架底部上0.20m處縱橫設(shè)置水平拉桿，以后每一個門式架頂縱

8、橫設(shè)水平拉桿。所有與已完成砼柱在同一直線的縱橫水平拉桿，端部均要頂至已完成的砼柱，以加強抗側(cè)向位移，提高支撐體系的整體穩(wěn)定性。4、剪刀撐布置：在支架四邊、主梁底兩側(cè)與中間每隔四排支架立桿設(shè)置縱橫向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立桿的連接必須采用對接，水平桿及剪刀撐的連接盡量采用搭接）。5、可調(diào)頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不超過150mm，底托螺桿不超過150mm。由于受門架高度固定規(guī)格限制，凡螺桿伸出長度超過規(guī)范要求時必須加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道，其立桿承載力應(yīng)按jgj162

9、-2008規(guī)范要求作相應(yīng)折減。6、支架立桿基礎(chǔ)本工程支架立桿基礎(chǔ)為0.000的c15砼硬地面，砼厚度為100，不需要進行基礎(chǔ)驗算。7、配架組合計算：梁支架采用兩個大門架（1.9米高）加一個小門架（0.9米高）配架組合，板支架采用三個大門架（1.9米高）配架組合，頂托螺桿不超過150mm，底托螺桿不超過150mm。六、首層6.0米梁板支撐體系設(shè)計計算（一）梁模板支撐計算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚100mm，梁寬b=300mm,梁高h=800mm,層高6.00m；結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側(cè)模厚度18mm；板材彈性模量e=6000n/mm2,枋材彈性模量e=9000n/mm

10、2,抗彎強度fm=13.00n/mm2,抗剪強度fv=1.40n/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度l=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離0.60m。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數(shù) 設(shè)計值底側(cè)模自重 0.3 kn/m2 (0.30 + 1.40) 1.2 = 0.61 kn/m砼自重 24.0 kn/m3 0.30 0.80 1.2 = 6.91 kn/m鋼筋荷載 1.5 kn/m3 0.30 0.80 1.2 = 0.43 kn/m振搗砼荷載 2.0 kn/m2 0.30 1.4 = 0.84

11、kn/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 8.80 kn/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 6.63 kn/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距l(xiāng)=300mm,計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=300mmw=bh2/6=300182/6=16200mm3； i=bh3/12=300183/12=145800mm41）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=-0.105,mmax=kmq1l2=-0.1058.803002=-83160nmm=mmax/w=83160/16200=5.13n/mm2梁底?？箯潖姸?5.13n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要

12、求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.606,vmax=kvq1l=0.6068.80300=1600n=3vmax/(2bh)=31600/(230018)=0.44n/mm2梁底模抗剪強度=0.44n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù)k=0.644,q2=6.63kn/m max=kq2 l4/(100ei)=0.6446.633004/(1006000145800)=0.40mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.40mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門式鋼管腳手架寬度l=1200mm,梁寬c=3

13、00mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmw=bh2/6=80802/6=85333mm3，i=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=8.80300/300=8.80kn/mmq=qcl(2-)/8=8.80300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.69knmb 、板傳荷載計算p板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kn/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載p=300/10003

14、00/10006.86=0.62kna =0.5(l-c)=0.5(1200-300)=450mm，mp=pa=0.620.45=0.28knmmmax=mqmp=(0.69+0.28)106=970000nmm=mmax/w=970000/85333=11.37n/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=11.37n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算vmax=0.5q梁寬p=0.58.80300/1000+0.62=1.94kn=3vmax/(2bh)=31.941000/(28080)=0.45n/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.45n/mm2fv=1.40n/

15、mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=6.63300/300=6.63n/mmq=qcl3(8-423)/(384ei) =6.6330012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490003413333)=2.26mmp=pal2(3-4(a/l)2)/(24ei) =0.62100045012002(3 - 40.382)/(2490003413333)=1.33mmmax=qp=2.26+1.33=3.59mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=3.59mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖（4）第二層龍

16、骨(主楞)驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數(shù)5跨；第二層龍骨(主楞)采用483.0雙鋼管: w=8980mm3，i=215600mm4 a=4.240cm2；1）抗彎強度驗算p=v=1/2q梁寬p=0.58.80300/1000+0.62=1.94n彎矩系數(shù)km=-0.281,mmax=kmpl=-0.2811.941000900=-490626nmm =mmax/w=490626/(1.158980)=47.51n/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=47.51n/mm2fm=205.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=1.281,vmax=kvp=1.2811

17、.941000=2485n =3vmax/(2bh)=32.491000/(22424.00)=4.40n/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=4.40n/mm2fv=120.00n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算p=v=1/2q梁寬p板傳=0.56.63300/1000+0.62=1.61kn撓度系數(shù)k=1.795,max=kpl3/(100ei)=1.7951.6110009003/(100206000215600)=0.47mm=l/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.47mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖3.支撐承載力驗算(1)荷載計算

18、傳至每個門架立柱的最大支座力的系數(shù)=3.351傳至每個門架立柱的力nqk1=3.3511.94=6.50kn每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kn/m2）:nqk2=1.40.60.901=0.76kn每個門式鋼管腳手架立柱荷載nqk =nqk1nqk2=6.50+0.76=7.26kn 單榀mf1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kn/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kn/m，鋼管重量=0.0326kn/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量ngk =(6.00-0.80-1.9)0.08+32.100.0326=0.47kn門式鋼管腳手架總

19、承載力=1.2ngknqk=1.20.47+7.26=7.82kn(2)門式鋼管腳手架穩(wěn)定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩(wěn)定承載力設(shè)計值為40.16/2=20.08kn門式鋼管腳手架軸向力設(shè)計值n=7.82kn門架穩(wěn)定承載力20.08kn,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座200100mm,支承面為（按c15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：f=7.82+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=8.08kn（1）支承面受沖切承載力驗算s=2.00,ft=0.91n/mm2,ho=120-15=105mm,=0.41.2/s=1.00pc,

20、m=0n/mm2,um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)umho=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kn 門架支承面受沖切承載力68.22kn上部荷載f=8.08kn,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,al=0.200.10=0.02m2l=(ab/al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kn/m2,=0.75 lfccal=0.75261200.02=183.60kn支承面局部受壓承載力f=183

21、.60kn上部荷載f=8.08kn,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力f1 =0.22200/(t+15)1 2v1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kn/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 v=2.0 t=30.0)f2=h=24梁高=240.80=19.20kn/m2比較f1、f2取小值f=19.20kn/m2，有效壓頭高度為f/=0.80m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數(shù) 設(shè)計值 單位新澆混凝土的側(cè)壓力f 19.20 kn/m2 g=1.2 23.04 kn/m2振搗混凝土產(chǎn)生的荷載q2k 4.00

22、kn/m2q=1.4 5.60 kn/m2梁側(cè)模和側(cè)肋強度荷載組合+ 28.64 kn/m2梁底模和側(cè)肋撓度驗算計算荷載/1.2 19.20 kn/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距l(xiāng)=300mm,計算跨數(shù)5跨,木模板厚度h=18mm w=bh2/6=700182/6=37800mm3；i=bh3/12=700183/12=340200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=-0.105,q=28.64(800-100)/1000=20.05n/mm。mmax=kql2=-0.10520.053002=-189473nmm=mmax/w=189473/37800=5.01n/mm2 側(cè)?？箯潖姸?

23、5.01n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)kv=0.606,vmax=kvql=0.60620.05300/1000=3.65kn =3vmax/(2bh)=33.651000/(218700)=0.43n/mm2 側(cè)?？辜魪姸?0.43n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù)k=0.644,q，=19.20(800-100)/1000=13.44kn/m=13.44n/mmmax=kq，l4/100ei=0.64413.443004/(1006000340200)=0.34mm=300/250=1.20mm側(cè)模撓度max=0.3

24、4mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖（3）對拉螺栓計算fs=0.95(gf+qq2k）=0.9528.64=27.21kn/m2設(shè)1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(800-100)/2=350mm=0.35m，n=abfs=0.600.3527.21=4.90kn；對拉螺栓14,容許拉力ntb=17.80kn 對拉螺栓受力4.90kn容許拉力17.80kn,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度350mm；跨數(shù)2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmw=bh2 /6=80802/6=85333mm3, i=bh3/12=80803/12=34

25、13333mm4 1）抗彎強度驗算q=28.64300/1000=8.59kn/m=8.59n/mm；彎矩系數(shù)km=-0.125,mmax=kmql2=0.1258.593502=131534nmm=0.13knm=mmax/w=131534/85333=1.54n/mm2側(cè)肋抗彎強度=1.54n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數(shù)kv=0.625,vmax=kvql=0.6258.59350/1000=1.88kn=3vmax/(2bh)=31.881000/(28080)=0.44n/mm2側(cè)肋抗剪強度=0.44n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3

26、）撓度驗算撓度系數(shù)k=0.521,q，=19.20300/1000=5.76kn/m=5.76n/mmmax=kq，l4/100ei=0.5215.763504/(10090003413333)=0.02mm=350/250=1.40mm側(cè)肋撓度max=0.02mm=1.40mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖6.梁側(cè)檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm，側(cè)肋間距300mm，計算跨數(shù)5跨；梁側(cè)檁梁采用483.2雙鋼管，w=4730mm3，i=113500mm4，a=450mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=0.171,p=1.25ql=1.258.590.35=3.76knmmax=kmpl

27、=0.1713.760.60106=385776nmm=0.39knm =mmax/w=385776/(24730)=40.78n/mm2檁梁抗彎強度=40.78n/mm2fm=205.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.658,vmax=kvp=0.6583.76=2.47kn =3vmax/(2bh)=32474/(22450)=4.12n/mm2檁梁抗剪強度=4.12n/mm2fv=120.00n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù)k=1.097,p,=1.25ql=1.255.760.35=2.52kn;max=kp,l3/（100ei）=1.0972520

28、6003/(100206000227000)=0.13mm=l/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.13mm=2.40mm,滿足要求。7.計算結(jié)果第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋300mm,第二層龍骨(主楞)483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側(cè)模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm,對拉螺栓1排14,橫向間距600mm，采用483.2雙鋼管作為橫檁。在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。在腳手架的周邊應(yīng)設(shè)置連續(xù)豎向剪刀

29、撐；在腳手架的內(nèi)部縱向、橫向間隔不超過8m應(yīng)設(shè)置一道豎向剪刀撐；在頂層應(yīng)設(shè)置連續(xù)的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)設(shè)置 。（二）樓面模板支撐計算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚100mm，層高6.00m, 結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量e=6000n/mm2,枋材彈性模量e=9000n/mm2,抗彎強度fm=13.00n/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40n/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值底模自重 0.30

30、kn/m2 1.0 1.2 = 0.36 kn/m砼自重 24.00 kn/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kn/m鋼筋荷載 1.10 kn/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kn/m施工人員及施工設(shè)備荷載 2.50 kn/m2 1.0 1.4 = 3.50 kn/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 6.87 kn/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.37 kn/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距l(xiāng)=350mm,計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mmw=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；i=bh3/12=100018

31、3/12=486000mm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105，m1=kmq1l2 =-0.1056.873502=-88365nmm剪力系數(shù)kv=0.606，v1=kvq1l=0.6066.87350=1457nb.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105，m2=kmq2l2=-0.1053.373502=-43347nmm跨中彎矩系數(shù)km=0.078，m3=kmq2l2=0.0783.373502=32200nmm剪力系數(shù)kv=0.606，v2=kvq2l=0.6063.37350=715n撓度系數(shù)k=0.644，2=kq,2l4/(100ei)=0.644(3.37/1

32、.2)3504/(1006000486000)=0.09mmc.施工人員及施工設(shè)備荷載按2.50kn（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載p=1.42.50=3.50kn ，計算簡圖如下跨中彎矩系數(shù)km=0.200，m4=kmpl=0.2003.501000350=245000nmm支座彎矩系數(shù)km=-0.100，m5=kmpl=-0.1003.501000350=-122500nmm剪力系數(shù)kv=0.600，v3=kvp=0.6003.50=2.10kn撓度系數(shù)k=1.456，3=kp,l3/(100ei)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54m

33、m2）抗彎強度驗算m1=-88365nmm，m2m5=-165847nmm，m3m4=277200nmm比較m1、m2m5、m3m4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。mmax=277200nmm=0.28knm，=mmax/w=277200/54000=5.13n/mm2 樓板底模抗彎強度=5.13n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算v1=1457n，v2+ v3=715+2100=2815n比較v1、v2v3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力vmax=2815n=2.81kn,=3vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23n/mm2

34、樓板底?？辜魪姸?0.23n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.63mm=1.40mm,滿足要求。內(nèi)力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數(shù)2跨；第一層龍骨(次楞)間距350mm,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；w=bh2/6=80802/6=85333mm3；i=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=6.87350/100

35、0=2.40kn/m彎矩系數(shù)km=0.094，mmax=-kmql2=-0.0942.4012002=-324864nmm=-0.32knm=mmax/w =324864/85333=3.81n/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=3.81n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.594，vmax=kvql=0.5942.401200=1711n=1.71kn=3vmax/（2bh）=31711/(28080)=0.40n/mm2 第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.40n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)k=1.754，q=q

36、2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.37/1.2350/1000=0.98kn/m=0.98n/mm max=kql4/(100ei)=1.7540.9812004/(10090003413333)=1.16mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.16mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數(shù)2跨,第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；w180802/6=85333mm3；i180803/12=3413333mm41)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=0.327，p=6.870.3

37、5(0.6+0.60/2)1000=2164n=2.16knmmax=kmpl=0.3272164900=636865nmm=0.64knm=mmax/w=636865/85333=7.46n/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=7.46n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=1.577，vmax=kvp=1.5772.161000=3406n=3.41kn=3vmax/(2bh)=33406/(128080)=0.80n/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.80n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數(shù)k=1.409，p，=3.

38、37/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=885nmax=kp，l3/(100ei)=1.4098859003/(10090003413333)=0.30mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.30mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力nqk1=6.83kn每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kn/m2）nqk2=(0.6+0.30)0.901=0.81kn每個門式鋼管腳手架立柱荷載nqk =nqk11.4nqk2=6.83+1.40.81=7.96kn 單mf1219榀門式鋼

39、管腳手架與交叉支撐重量0.1600kn每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量ngk=(6.00-0.10-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.40kn門式鋼管腳手架總承載力為1.2ngk+nqk=1.20.40+7.96=8.44kn(2)門式鋼管腳手架穩(wěn)定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩(wěn)定承載力設(shè)計值40.16/2=20.08kn門式鋼管腳手架軸向力設(shè)計值n=8.44kn門架穩(wěn)定承載力20.08kn,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按c15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：f=8.44+1.900.08+(1.2

40、+0.90)0.03761.2=8.69kn（1）支承面受沖切承載力驗算s=2.00,ft=0.91n/mm2,ho=120-20=100mm,=0.41.2/s=1pc,m=0n/mm2,um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)umho=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=63.70kn 受沖切承載力63.70knf=8.69kn,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,al=0.200.10=0.02m2 l=(ab/al)0.5=

41、2.45,fcc=0.857200=6120kn/m2,=0.75 lfccal=0.75261200.02=183.60kn支承面局部受壓承載力183.60knfa=8.69kn,滿足要求。5.計算結(jié)果底模樓模板18mm，第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。在腳手架的周邊應(yīng)設(shè)置連續(xù)豎向剪刀撐；在腳手架的內(nèi)部縱向、橫向間隔

42、不超過8m應(yīng)設(shè)置一道豎向剪刀撐；在頂層應(yīng)設(shè)置連續(xù)的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)設(shè)置（三）施工圖七、梯屋面板6.38米高支模搭設(shè)方案（一）、使用材料1、樓面模板、梁側(cè)模和底模模板采用18mm厚夾板；2、梁側(cè)模板的豎直木枋采用80mm80mm木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用80mm80mm木枋；4、樓面模板縱橫龍骨采用80mm80mm木枋；5、樓板支頂采用mf1219門式腳手架、可調(diào)式u型上托盤；6、縱橫水平拉桿和剪刀撐（斜拉桿）采用3.5厚48鋼管。（二）、具體做法1、120mm厚樓面模板上層木枋間距300mm，下層木枋跨距不大于900mm,門式架最大排距1200mm。2、支頂?shù)撞坑每烧{(diào)式

43、平頭底座，支頂上部用u型可調(diào)節(jié)螺桿調(diào)節(jié)支頂上木枋高度。螺桿伸出長度不超過150mm。3、縱橫水平拉桿：在門式架支架底部上0.20m處縱橫設(shè)置水平拉桿，以后每一個門式架頂縱橫設(shè)水平拉桿。所有與已完成砼柱在同一直線的縱橫水平拉桿，端部均要頂至已完成的砼柱，以加強抗側(cè)向位移，提高支撐體系的整體穩(wěn)定性。4、剪刀撐布置：在支架四邊門架兩側(cè)與中間支架立桿設(shè)置縱橫向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。所有鋼管連接均采用配套扣件連接（采用搭接連接）。5、可調(diào)頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不超過150mm，底托螺桿不超過150mm。凡螺桿伸出長度超過規(guī)范要求時必須加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道，其立桿承載力應(yīng)按

44、jgj162-2008規(guī)范要求作相應(yīng)折減。6、本工程支架立桿已完成的砼梯板及樓板面，不需要進行基礎(chǔ)驗算。八、梯屋面板6.38米高支模搭設(shè)支撐體系設(shè)計計算樓面模板支撐計算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mm，層高6.38m, 結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量e=6000n/mm2,枋材彈性模量e=9000n/mm2,抗彎強度fm=13.00n/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40n/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值

45、底模自重 0.30 kn/m2 1.0 1.2 = 0.36 kn/m砼自重 24.00 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kn/m鋼筋荷載 1.10 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kn/m施工人員及施工設(shè)備荷載 2.50 kn/m2 1.0 1.4 = 3.50 kn/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kn/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kn/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距l(xiāng)=350mm,計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mmw=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；i=bh3

46、/12=1000183/12=486000mm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105，m1=kmq1l2 =-0.1057.473502=-96083nmm剪力系數(shù)kv=0.606，v1=kvq1l=0.6067.47350=1584nb.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105，m2=kmq2l2=-0.1053.973502=-51064nmm跨中彎矩系數(shù)km=0.078，m3=kmq2l2=0.0783.973502=37933nmm剪力系數(shù)kv=0.606，v2=kvq2l=0.6063.97350=842n撓度系數(shù)k=0.644，2=kq,2l4/(100ei)=0.

47、644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人員及施工設(shè)備荷載按2.50kn（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載p=1.42.50=3.50kn ，計算簡圖如下跨中彎矩系數(shù)km=0.200，m4=kmpl=0.2003.501000350=245000nmm支座彎矩系數(shù)km=-0.100，m5=kmpl=-0.1003.501000350=-122500nmm剪力系數(shù)kv=0.600，v3=kvp=0.6003.50=2.10kn撓度系數(shù)k=1.456，3=kp,l3/(100ei)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486

48、000)=0.54mm2）抗彎強度驗算m1=-96083nmm，m2m5=-173564nmm，m3m4=282933nmm比較m1、m2m5、m3m4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。mmax=282933nmm=0.28knm，=mmax/w=282933/54000=5.24n/mm2 樓板底?？箯潖姸?5.24n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算v1=1584n，v2+ v3=842+2100=2942n比較v1、v2v3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力vmax=2942n=2.94kn,=3vmax/（2bh）=32942/(2100018)=

49、0.25n/mm2 樓板底模抗剪強度=0.25n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.65mm=1.40mm,滿足要求。內(nèi)力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數(shù)2跨；第一層龍骨(次楞)間距350mm,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；w=bh2/6=80802/6=85333mm3；i=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7

50、.47350/1000=2.61kn/m彎矩系數(shù)km=0.094，mmax=-kmql2=-0.0942.6112002=-353290nmm=-0.35knm=mmax/w =353290/85333=4.14n/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=4.14n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.594，vmax=kvql=0.5942.611200=1860n=1.86kn=3vmax/（2bh）=31860/(28080)=0.44n/mm2 第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.44n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)k

51、=1.610，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2350/1000=1.16kn/m=1.16n/mm max=kql4/(100ei)=1.6101.1612004/(10090003413333)=1.26mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.26mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數(shù)2跨,第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；w180802/6=85333mm3；i180803/12=3413333mm41)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=0.327

52、，p=7.470.35(0.6+0.60/2)1000=2353n=2.35knmmax=kmpl=0.3272353900=692488nmm=0.69knm=mmax/w=692488/85333=8.12n/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=8.12n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=1.577，vmax=kvp=1.5772.351000=3706n=3.71kn=3vmax/(2bh)=33706/(128080)=0.87n/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.87n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數(shù)k=1.399，p，=3.97/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=1042nmax=kp，l3/(100ei)=1.39910429003/(10090003413333)=0.35mm=900/250=3.60mm第二層