某電廠地下水環(huán)境影響預(yù)測與評價

1、5 地下水環(huán)境影響預(yù)測與評價擬建項目為二級評價，按照環(huán)境影響評價技術(shù)導(dǎo)則 地下水環(huán)境（hj610-2011）要求，采用數(shù)值法對項目區(qū)地下水環(huán)境質(zhì)量變化和影響范圍進行預(yù)測，并給出污染物正常排放和事故排放工況下的預(yù)測結(jié)果。由于電廠區(qū)和灰場區(qū)的水文地質(zhì)條件迥然不同，采用地下水?dāng)?shù)值法進行地下水環(huán)境影響預(yù)測與評價時，需要分別建立地下水系統(tǒng)的概念模型，并在此基礎(chǔ)上建立地下水流動、水質(zhì)數(shù)學(xué)模型進行現(xiàn)狀和規(guī)劃期地下水環(huán)境質(zhì)量模擬和預(yù)測，進而達到評價目的。5.1計算范圍根據(jù)區(qū)內(nèi)地下水的賦存條件及運動特征，擬建項目對地下水的影響范圍，本次模擬預(yù)測范圍與調(diào)查評價范圍相同，面積61.1km2，其中電廠區(qū)38.0km2

2、，灰場區(qū)23.1 km2。5.2地下水位預(yù)測與評價5.2.1水文地質(zhì)概念模型5.2.1.1含水層結(jié)構(gòu)概化電廠區(qū)地處還鄉(xiāng)河、陡河（灤河早期）沖積傾斜平原，垂向上分為四個含水組，根據(jù)各含水組的水動力性質(zhì)、巖性及開采利用條件，將第四系孔隙含水層系統(tǒng)劃分為潛水含水層（第+含水組）、隔水層、深層承壓水含水層（第+含水組），本次模擬的目標層是層。潛水含水層與深層承壓水含水層之間有1040m粘土層阻隔，水力聯(lián)系不密切，其概念模型如圖5-1。由于含水層巖性分布不均，造成不同地段含水層的滲透性能也不同，含水層的非均質(zhì)性用含水層參數(shù)分區(qū)概化處理，給出各區(qū)的參數(shù)均值作為數(shù)值計算的初值，經(jīng)過模型調(diào)試和識別，最終將試驗

3、參數(shù)系統(tǒng)轉(zhuǎn)化為模型參數(shù)系統(tǒng)。含水層為孔隙含水介質(zhì)，其透水性隨方向變化不明顯，概化為各向同性含水層。 圖 5-1 電廠區(qū)水文地質(zhì)概念模型示意圖灰場區(qū)位于丘陵水文地質(zhì)區(qū)，第四系松散巖類孔隙水基本不發(fā)育，地下水主要為奧陶系灰?guī)r巖溶裂隙水。區(qū)內(nèi)奧陶系灰?guī)r上部風(fēng)化裂隙發(fā)育程度較高，含水層透水性近似于孔隙含水介質(zhì)，隨方向變化不明顯，概化為各向同性含水層。5.2.1.2邊界條件概化電廠區(qū)內(nèi)的含水巖組在水平方向上與區(qū)外含水層存在著密切水力聯(lián)系，故將模型四周處理成通用水頭邊界。各斷面流入、流出量，根據(jù)斷面處含水層滲透系數(shù)、水力坡度和斷面面積，由darcy公式求出?；覉鰠^(qū)南部奧陶系與石炭-二疊系巖層之間的隔水層作

4、為模型的隔水邊界。西北部的陡河斷裂切穿了開平向斜西北翼的中生代地層，斷層兩側(cè)由于差異性升降運動形成明顯的基巖陡坎和第四系梯度帶，斷層兩側(cè)第四系厚度差達80m以上，概化為通用水頭邊界。東部和西部均與區(qū)外含水層存在著密切的水力聯(lián)系，也概化為通用水頭邊界。5.2.2地下水流數(shù)學(xué)模型根據(jù)水文地質(zhì)概念模型，可將電廠區(qū)潛水含水層和灰場區(qū)巖溶裂隙含水層概化為兩個非均質(zhì)各向同性的三維非穩(wěn)定地下水水流系統(tǒng)。其數(shù)學(xué)模型為：式中：滲流區(qū)域；h含水層的水位標高（m）；k滲透系數(shù)（m/d）； kn邊界面法向方向的滲透系數(shù)（m/d）；s自由面以下含水層儲水系數(shù)；潛水含水層在潛水面上的重力給水度；含水層的源匯項（1/d）；

5、p潛水面的蒸發(fā)和降水等（1/d）；h0含水層的初始水位分布（m）；0滲流區(qū)域的上邊界，即地下水的自由表面；1滲流區(qū)域的水位邊界；2滲流區(qū)域的流量邊界；邊界面的法線方向；q(x,y,z,t)定義為二類邊界的單寬流量（m2/d.m），流入為正，流出為負，隔水邊界為0。5.2.3地下水流數(shù)值模型的識別5.2.3.1單元剖分建立地下水流數(shù)學(xué)模型后，要對計算區(qū)進行離散化處理，將復(fù)雜的滲流問題轉(zhuǎn)化為剖分單元內(nèi)簡單的規(guī)則的滲流問題。在兩個計算區(qū)的平面上均采用矩形網(wǎng)格剖分，邊長為50m50m，電廠區(qū)共160行160列25600個矩形單元網(wǎng)格，灰場區(qū)總計90行140列12600個矩形單元網(wǎng)格，計算節(jié)點位于單元中

6、心（計算區(qū)剖分網(wǎng)格見圖5-2，圖5-3）。5.2.3.2源匯項處理電廠區(qū)源匯項包括大氣降水入滲量、灌溉入滲補給量、河流滲漏補給量、側(cè)向徑流補給量、地下水開采量、側(cè)向徑流流出量?；覉鰠^(qū)源匯項包括大氣降水入滲量、側(cè)向徑流補給量、地下水開采量、礦坑疏干量、側(cè)向徑流流出量。圖5-2 電廠區(qū)網(wǎng)格剖分圖比例尺 1:40000圖5-3 灰場區(qū)網(wǎng)格剖分圖比例尺 1:40000（1）大氣降水入滲補給量電廠區(qū)的潛水含水層和灰場區(qū)的巖溶裂隙含水層均接受大氣降水入滲補給。降水入滲補給條件的不均勻性用入滲分區(qū)概化處理。依據(jù)有關(guān)降水資料，并參考包氣帶巖性、潛水位埋深、地形、植被等因素，繪出降水入滲系數(shù)分區(qū)圖，分別給出各區(qū)

7、降水入滲系數(shù)平均值，加在模型對應(yīng)的剖分網(wǎng)格單元上。根據(jù)各區(qū)面積、降水量、降水入滲系數(shù)來計算降水入滲補給量。當(dāng)降水量較小時，難以補給地下水，所以當(dāng)月降水量小于10mm時，不計入有效降水量，評價區(qū)2013年降水量統(tǒng)計見表5.2-1。表5.2-1 評價區(qū)降水量統(tǒng)計表單位：mm月份123456789101112降水總量2013年0.5 2.2 3.4 7.0 8.0 177.2 138.2 140.2 80.0 20.2 576.9 多年平均3.4 4.3 9.5 24.6 40.2 93.1 190.6 164.1 49.2 29.1 11.2 3.9 623.2 （2）灌溉入滲補給量灌溉入滲補給量

8、包括渠系滲漏補給量和田間灌溉入滲補給量。計算時將這種補給綜合在一起，用灌溉入滲系數(shù)分區(qū)概化處理。各區(qū)的灌溉入滲系數(shù)均值，根據(jù)灌區(qū)的土壤、包氣帶巖性及潛水位埋深分析給出初值，最終由模型識別確認。（3）地下水開采量計算區(qū)地下水開采主要是農(nóng)業(yè)灌溉面狀開采和農(nóng)村居民生活用水分散開采，模擬計算時，依據(jù)開采井的密度和單井抽水量進行分區(qū)，分別給出各區(qū)開采強度，加在模型對應(yīng)的剖分網(wǎng)格單元上。（4）礦坑疏干量計算區(qū)內(nèi)的礦坑疏干排水的現(xiàn)象僅存在與煤礦開采區(qū)，疏干水量占地下水總開采量的5%。5.2.3.3模擬期及初始條件設(shè)置根據(jù)所掌握的資料，本次模擬期選為2013年3月到2013年9月，其中以2013年3月到201

9、3年4月作為模型識別期、2013年5月到2013年9月作為模型驗證期，時間步長為月。初始水位以2013年3月水位為基礎(chǔ)，對其余地區(qū)進行外推概化，然后按照內(nèi)插法和外推法得到電廠區(qū)潛水含水層和灰場區(qū)巖溶裂隙含水層的初始流場，參見圖5-4和5-5。圖5-4電廠潛水初始流場圖（2013年3月）比例尺 1:40000圖5-5 灰場巖溶裂隙水初始流場圖（2013年3月）比例尺 1:400005.2.3.4模擬識別與驗證模型的識別與驗證過程是整個模擬中極為重要的一步工作，通常要在反復(fù)修改參數(shù)和調(diào)整某些源匯項基礎(chǔ)上才能達到較為理想的擬合結(jié)果。此模型的識別與檢驗過程采用的方法稱為試估校正法，屬于反求參數(shù)的間接方

10、法之一。為了確保模型求解的唯一性，在模型調(diào)試過程中充分利用各種定解條件，也就是用那些靠得住的實測資料，如邊界斷面流量、生產(chǎn)井開采量等來約束模型對原形的擬合。在模型調(diào)試過程中，還充分利用水文地質(zhì)調(diào)查中獲得的有關(guān)信息及計算者對水文地質(zhì)條件的認識，來約束模型的調(diào)試和識別。本次模擬首先進行了穩(wěn)定流計算，以便擬合潛水和巖溶裂隙水的初始流場（見圖5-6和圖5-7），這樣做避免了直接建立非穩(wěn)定流模型多參數(shù)識別的不便，通過建立相對于非穩(wěn)定流模型輸入輸出簡單的穩(wěn)定流模型，運用了模型反求參的方法獲得含水層滲透系數(shù)。另外，概化的含水層的結(jié)構(gòu)也在建立穩(wěn)定流模型時確定下來，直接運用于非穩(wěn)定流模型。這樣非穩(wěn)定流模型的參數(shù)

11、識別過程就可以只確定給水度的大小，因此增加了此次模型的可信性。圖5-6 2012年3月電廠潛水等水位線擬合圖(穩(wěn)定流擬合)比例尺 1:10000圖5-7 2012年3月灰場巖溶裂隙水等水位線擬合圖(穩(wěn)定流擬合)比例尺 1:10000接著用穩(wěn)定流擬合的潛水（2013年3月流場）作為非穩(wěn)定流模擬的初始值（和實測的初始等水位線比起來，穩(wěn)定流模擬計算得出的流場能更明顯地表現(xiàn)出工作區(qū)的水文地質(zhì)條件），運行計算程序，通過擬合同時期的流場，識別水文地質(zhì)參數(shù)、邊界值和其它均衡項，使建立的模型更加符合模擬區(qū)的水文地質(zhì)條件。模型的識別和驗證主要遵循以下原則：模擬的地下水流場要與實際地下水流場基本一致，即要求地下水

12、模擬等值線與實測地下水位等值線形狀相似；從均衡的角度出發(fā)，模擬的地下水均衡變化與實際要基本相符；識別的水文地質(zhì)參數(shù)要符合實際水文地質(zhì)條件。根據(jù)以上三個原則，對模擬區(qū)地下水系統(tǒng)進行了識別和驗證。通過反復(fù)模擬、識別驗證后的水文地質(zhì)參數(shù)較好的刻劃了地下水系統(tǒng)的水文地質(zhì)特征，基本反映了地下水隨時間和空間的變化規(guī)律，使水位擬合誤差較小，達到預(yù)期效果。識別驗證后的平面流場（圖5-8至5-11）和優(yōu)化調(diào)整后確定的電廠區(qū)含水層參數(shù)分區(qū)圖5-12，分區(qū)參數(shù)值見表5.2-2?；覉鰠^(qū)含水層滲透系數(shù)依據(jù)野外抽水試驗成果，確定為71.8m/d。表5.2-2電廠區(qū)潛水含水層水文地質(zhì)參數(shù)分區(qū)表分區(qū)號滲透系數(shù) (m/d)給水

13、度142.50.20228.30.15321.40.12412.70.10圖5-8 2013年5月電廠潛水等水位線擬合圖(識別)比例尺 1:40000圖5-9 2013年9月電廠潛水等水位線擬合圖(驗證)比例尺 1:40000圖5-10 2013年5月灰場巖溶裂隙水等水位線擬合圖(識別)比例尺 1:40000圖5-11 2013年9月灰場巖溶裂隙水等水位線擬合圖(驗證)比例尺 1:40000圖5-12 電廠潛水含水層參數(shù)分區(qū)圖5.3地下水污染模擬預(yù)測根據(jù)擬建項目的工程特點及可能出現(xiàn)的污染事故，設(shè)計正常工況和事故工況兩種情景進行預(yù)測評價。污染物在地下水系統(tǒng)中的遷移轉(zhuǎn)化過程十分復(fù)雜，本次地下水污染

14、模擬過程未考慮污染物在含水層中的吸附、揮發(fā)、生物化學(xué)反應(yīng)，模型中各項參數(shù)予以保守性考慮。這樣選擇的理由是：從保守性角度考慮，假設(shè)污染質(zhì)在運移中不與含水層介質(zhì)發(fā)生反應(yīng)，可以被認為是保守型污染質(zhì)，只按保守型污染質(zhì)來計算，即只考慮運移過程中的對流、彌散作用。有機污染物在地下水中的運移非常復(fù)雜，影響因素除對流、彌散作用以外，還存在物理、化學(xué)、微生物等作用，這些作用常常會使污染濃度衰減。目前國際上對這些作用參數(shù)的準確獲取還存在著困難。在國際上有很多用保守型污染物作為模擬因子的環(huán)境質(zhì)量評價的成功實例，保守型考慮符合工程設(shè)計的思想。5.3.1溶質(zhì)運移數(shù)學(xué)模型地下水中溶質(zhì)運移的數(shù)學(xué)模型可表示為：式中：介質(zhì)密度

15、（mg/dm3）；介質(zhì)孔隙度（無量綱）；c組分的濃度（mg/l）；t 時間（d）；x，y，z空間位置坐標（m）；dij水動力彌散系數(shù)張量（m2/d）；vi地下水滲流速度張量（m/d）；w水流的源和匯（1/d）；源匯項組分的濃度（mg/l）；c0組分的初始濃度（mg/l）。聯(lián)合求解水流方程和溶質(zhì)運移方程即可獲得污染物空間分布關(guān)系。污染運移模型的參數(shù)設(shè)定主要是以野外試驗為參考，彌散度是研究污染物在土壤及地下水中遷移轉(zhuǎn)化規(guī)律的最重要參數(shù)之一，彌散系數(shù)d是反映滲流系統(tǒng)彌散特征的一個綜合參數(shù)，忽略分子擴散時，它是介質(zhì)彌散度僅和孔隙流速v的函數(shù)。根據(jù)近鄰區(qū)域類似含水層的彌散試驗結(jié)果，結(jié)合計算區(qū)含水層滲透系

16、數(shù)和流場的水流速度，確定電廠區(qū)縱向彌散系數(shù)為2.16m2/d，橫向彌散系數(shù)為0.216 m2/d，縱向彌散度1.39m；灰場區(qū)縱向彌散系數(shù)為1.25m2/d，橫向彌散系數(shù)為0.125 m2/d，縱向彌散度2.48m。5.3.2 電廠區(qū)地下水環(huán)境影響預(yù)測評價5.3.2.1建設(shè)期電廠地下水環(huán)境影響預(yù)測評價項目建設(shè)期的地下水污染源包括施工人員生活排水和施工生產(chǎn)排水。生活污水：根據(jù)同類項目施工人數(shù)調(diào)查，按施工高峰期500人，每人生活污水產(chǎn)生量80l/d計，生活污水總產(chǎn)生量為40t/d，主要污染物為cod、bod5、氨氮和ss。施工生產(chǎn)廢水：主要來自施工工程的沖洗水、施工機械的沖洗水等，數(shù)量變化較大，主

17、要污染物為ss、油類。在施工場地設(shè)置簡易隔油池、廁所及化糞池（隔油池、廁所及化糞池根據(jù)相關(guān)規(guī)范的要求做好防滲措施），對施工隊伍居住地的食堂、浴室及廁所糞便污水進行預(yù)處理，使污水在池中充分停留消化后委托環(huán)衛(wèi)部門及時清運；施工機械維修過程中產(chǎn)生的油污水應(yīng)予以收集，統(tǒng)一處理后委托環(huán)衛(wèi)部門及時清運。設(shè)備沖洗水、混凝土養(yǎng)護水等施工廢水經(jīng)沉砂池沉淀后回用?？傊椖拷ㄔO(shè)期的生活、生產(chǎn)廢水在做到防滲措施的基礎(chǔ)上對地下水的影響很小。5.3.2.2 服務(wù)期滿后電廠地下水環(huán)境影響預(yù)測評價電廠服務(wù)期滿后，主要涉及到灰場的關(guān)閉與封場期的環(huán)境保護。關(guān)閉與封場期要嚴格執(zhí)行一般工業(yè)固體廢物貯存、處置標準（gb 18599

18、- 2001）中的要求，按照國家相關(guān)規(guī)范要求，做好灰場防滲措施，以防止和降低灰水滲漏液和初期雨水滲入地下污染地下水的環(huán)境風(fēng)險。加強封場后的防雨措施。灰場封場后如果防雨措施不到位，雨水將持續(xù)通過滲透性能較強的灰渣進入灰場內(nèi)，并攜帶淋溶出的污染物進入地下水中?；覉龇鈭龊笮枰诒砻驿佋O(shè)至少50cm厚粘土層，并設(shè)置雨水外排系統(tǒng)，降低灰場區(qū)域雨水的入滲量。只要采取了以上合理可行的措施，服務(wù)期滿后灰場不會對周邊地下水環(huán)境產(chǎn)生大的影響。5.3.2.3運行期電廠地下水環(huán)境影響預(yù)測評價本次模擬區(qū)內(nèi)自然條件相對穩(wěn)定，降雨量、蒸發(fā)量等值年際變化不大，模擬區(qū)內(nèi)地下水未來開采量可近似等于現(xiàn)狀開采量。因此，可認為模擬區(qū)地

19、下水系統(tǒng)的源匯項基本不變，對滲漏事故下的污染物在地下水中遷移的預(yù)測，可基于前面已建的地下水流模型的源匯項條件和含水層特征進行。根據(jù)電廠實際情況分析，如果是裝置區(qū)或罐區(qū)等可視場所發(fā)生硬化面破損，即使有物料或污水等泄漏，按目前電廠的管理規(guī)范，必須及時采取措施，不可能任由物料或污水漫流滲漏，而對于泄漏初期短時間物料暴露而污染的少量土壤，則會盡快通過挖出進行處置，不會任其滲入地下水。正常工況下建設(shè)項目對地下水環(huán)境影響很小，本次預(yù)測重點為事故條件下地下水環(huán)境影響預(yù)測與評價。a正常工況下地下水環(huán)境影響預(yù)測評價按照項目可行性研究報告并參照同類已建成的電廠工程，正常工況下電廠廢棄污染源主要為鍋爐煙氣中的煙塵、

20、二氧化硫以及氮氧化物；石灰石粉倉、儲灰?guī)煲约拜斆合到y(tǒng)在生產(chǎn)中產(chǎn)生的粉塵。分析認為，正常工況下不會通過廢氣排放導(dǎo)致地下水污染。電廠排水采用雨污分流，設(shè)立了單獨的雨水系統(tǒng)。各類廢水采用分散收集，集中處理。廢水處理系統(tǒng)包括：工業(yè)廢水處理系統(tǒng)、脫硫廢水處理系統(tǒng)、含煤污水處理系統(tǒng)、含油污水處理系統(tǒng)以及生活污水處理站。處理后的廢水用于輸煤系統(tǒng)沖洗除塵、煤場噴灑、除灰系統(tǒng)及干灰場噴灑等，不外排。廢水中的污染因子包括ph、cod、so42-等。正常工況下污水處理池采取嚴格的防滲、防溢流等措施，污水不會滲漏和進入地下水，對地下水不會造成污染。電廠運營中產(chǎn)生的固體廢物主要為粉煤灰、渣和脫硫石膏，不產(chǎn)生危險廢物。產(chǎn)

21、生的灰渣在廠內(nèi)暫存后全部綜合利用，灰渣暫存場采用防水、防滲漏措施，正常工況下不會導(dǎo)致灰渣中有毒有害成分滲入地下影響地下水質(zhì)。電廠設(shè)有危險化學(xué)品倉庫及柴油庫，均按照危險化學(xué)品安全貯存通則（gb15603-1995）和危險化學(xué)品安全管理條例（2002）中的要求，采取防泄漏、防溢流、防腐蝕等措施，嚴格遵守危險化學(xué)品的管理，正常工況下不會導(dǎo)致危險化學(xué)品進入地下污染地下水。以上分析表明，因防滲層對廢水的阻隔效果，電廠在正常運行工況下，對地下水影響小。b事故工況下地下水環(huán)境影響預(yù)測評價（1）影響途徑在事故工況下，電廠的運營可能對區(qū)域地下水造成影響。通過對電廠項目建設(shè)內(nèi)容的分析，事故工況下電廠對地下水的可能

22、影響途徑主要包括：脫硫系統(tǒng)廢水池底部出現(xiàn)破損，導(dǎo)致較長時間內(nèi)廢水通過裂口滲入地下影響地下水質(zhì)；柴油點火系統(tǒng)地下管線發(fā)生破損，柴油通過裂口較長時間內(nèi)持續(xù)滲入地下并進入地下水中；柴油儲油罐發(fā)生突發(fā)泄漏，柴油滲入地下影響地下水質(zhì)；液氨冷卻系統(tǒng)閥門處發(fā)生泄漏，氨氮滲入地下影響地下水質(zhì)；液氨冷卻系統(tǒng)發(fā)生突發(fā)泄露，氨氮滲入地下影響地下水質(zhì)。（2）地下水污染預(yù)測情景設(shè)定根據(jù)火電企業(yè)的實際情況分析，如果是裝置區(qū)或罐區(qū)等可視場所發(fā)生硬化面破損，即使有物料或污水等泄漏，按目前火電的管理規(guī)范，必須及時采取措施，不可能任由物料或污水漫流滲漏，而對于泄漏初期短時間物料暴露而污染的少量土壤，則會盡快通過挖出進行處置，不會

23、任其滲入地下水。根據(jù)火電廠總圖設(shè)計方案，在廠區(qū)各機組區(qū)的柴油儲罐、脫硝液氨灌、廢水處理池等這些半地下非可視部位發(fā)生小面積滲漏時，才可能有少量物料通過漏點，逐步滲入土壤并可能進入地下水。綜合考慮火電行業(yè)物料及廢水的特性、裝置設(shè)施的裝備情況以及電廠所在區(qū)域水文地質(zhì)條件，本次評價非正常工況泄漏點設(shè)定為：-廠區(qū)點火油罐罐底泄漏；-廠區(qū)液氨儲存場地中液氨儲罐罐底泄漏；-廠區(qū)工業(yè)廢水處理池池底滲漏；預(yù)測情景非正常工況泄漏點設(shè)定位置見圖5-13。圖5-13 地下水污染預(yù)測泄漏點設(shè)定位置圖比例尺 1:10000本次模擬根據(jù)電廠對地下水的影響途徑來設(shè)定主要污染源的分布位置，選定優(yōu)先控制污染物，預(yù)測在非正常工況下

24、污染物在地下水中遷移過程，進一步分析污染物影響范圍、超標范圍和遷出廠區(qū)后濃度變化。其中，柴油超標范圍值參照地下水環(huán)境質(zhì)量標準(gb/t14848-93)類中的石油類限值，cod、液氨（氨氮）超標范圍參照生活飲用水衛(wèi)生標準(gb5749-2006)。擬采用污染物檢出下限及其水質(zhì)標準限值見表5.3-1。表5.3-1 擬采用污染物檢出下限及其水質(zhì)標準限值模擬預(yù)測因子檢出下限值（mg/l)標準限值（mg/l)柴油（石油類）0.010.05液氨（氨氮）0.020.2cod2.03.0 工業(yè)廢水緩沖池出現(xiàn)破損，導(dǎo)致廢水通過裂口滲入地下影響地下水質(zhì)。本項目工業(yè)廢水處理站布置中規(guī)劃建設(shè)2個200m3的廢水緩沖

25、池，工業(yè)廢水經(jīng)處理后排入到廢水緩沖池中，排水水質(zhì)滿足污水綜合排放標準（gb8978-1996）一級標準要求。廢水處理站的設(shè)計正常處理量為56m3/h，污水日處理為量1344m3/d。假定由于腐蝕或地質(zhì)作用，池底出現(xiàn)大面積的滲漏現(xiàn)象，滲漏面積為總面積的5。根據(jù)統(tǒng)計，此類事故泄露出來的廢水幾乎全部滲入地下水系統(tǒng)。cod的滲漏量計算過程如下：通過計算可得特征污染物cod的滲漏量分別為672g/d。工業(yè)廢水緩沖池地下水污染預(yù)測結(jié)果見圖5-14、5-15。從圖中可以看出，工業(yè)廢水模擬期在無防滲設(shè)置情況下發(fā)生滲漏對地下水含水層影響很小，污染物擴散對周邊分散式居民供水水源敏感點無影響，模擬期內(nèi)的30年間污染

26、物最高濃度為0.5mg/l，未能達到cod濃度的檢出下限。圖5-14 工業(yè)廢水緩沖池破損地下水污染預(yù)測圖比例尺 1:40000圖5-15 廢水池（cod）滲漏廠區(qū)邊界觀測孔地下水污染濃度變化圖 柴油點火系統(tǒng)地下管線發(fā)生破損，同時管溝防滲層發(fā)生破損本項目擬新建兩座500m3油罐，內(nèi)裝0號輕柴油，相對密度為0.83t/m3，每個輕柴油儲量為500m30.83t/m3=249t，理論上每個柴油儲罐的年耗量415t。假定兩個輕柴油點火系統(tǒng)地下管線因腐蝕各出現(xiàn)多個漏點，單個滲漏點孔徑按0.5mm，每條地下管線按2個滲漏點計。根據(jù)統(tǒng)計此類事故泄露出來的柴油20%滲入地下水系統(tǒng)。計算公式根據(jù)建設(shè)項目環(huán)境風(fēng)險

27、評價導(dǎo)則（hj/t169-2004）。計算公式如下：式中：ql液體泄漏速度，kg/s cd液體泄漏系數(shù)，此值常用0.62 a裂口面積， 物料的密度，kg/m3 p容器內(nèi)介質(zhì)壓力，pa po環(huán)境壓力，pa g重力加速度 h裂口之上液位高度，m則可得柴油滲入量為53.5kg/d。柴油儲罐在無防滲設(shè)置情況下地下水污染預(yù)測結(jié)果見圖5-16。預(yù)測結(jié)果表明，滲漏發(fā)生100天后，潛水含水層柴油影響范圍111971.1m2，超標范圍77827.8m2，最大運移距離251m；1000天后影響范圍1122409m2，超標范圍79624.1m2，最大運移距離990m，并遷移出廠區(qū)邊界；30年后影響范圍7058211

28、.3m2，超標范圍5733022.2m2，最大運移距離2821m；在預(yù)測期內(nèi)，該事故工況下污染物運移100天和1000天時，污染物對電廠周邊農(nóng)村分散式供水水源地都沒有影響，當(dāng)電廠運行期滿后，在電廠周邊部分分散式水源地可檢測到污染物，但濃度未超標。詳見表5.3-2。根據(jù)設(shè)于廠區(qū)邊界上的1號觀測孔濃度變化曲線（參見圖5-17），非正常工況無防滲措施條件下，潛水含水層污染物濃度在滲漏發(fā)生50天左右濃度開始檢出，第400天左右污染物濃度開始超標，并進入迅速上升期，第5980天左右濃度趨于穩(wěn)定并達到峰值，最高濃度為14.71mg/l，超過標準值294.2倍，模型計算期間自污染物減出超標至模擬期末，污染物

29、濃度一直處于超標狀態(tài)。圖5-16 柴油儲罐地下管線破損地下水污染預(yù)測圖比例尺 1:50000圖5-17 柴油儲罐滲漏廠區(qū)邊界1號觀測孔地下水污染濃度變化圖表5.3-2 柴油儲罐滲漏潛水污染預(yù)測結(jié)果表污染時間影響范圍（m2）超標范圍（m2）最大運移距離（m）100天111971.177827.82511000天112240979624.199030年7058211.35733022.22821 柴油點火系統(tǒng)發(fā)生突發(fā)泄漏事故類型：柴油儲罐發(fā)生爆炸，破壞地下防滲層，導(dǎo)致柴油污染地下水，對地下水環(huán)境產(chǎn)生影響。假定對柴油儲罐（2500m3）發(fā)生爆炸時，伴生二次污染事故物料泄漏，其中90物料燃燒，則地面的

30、柴油量為83t。根據(jù)統(tǒng)計此類事故泄露出來的柴油一般有1-10%滲入地下水系統(tǒng)，假定事故后地面物料收集時間按24小時計，爆炸破壞的罐底圍堰面積的5%，(滲漏面積為600*5%)柴油通過被破壞的位置進入到潛水含水層。考慮輕柴油的粘度系數(shù)，假設(shè)該位置處10%的柴油進入到潛水含水層。滲漏量約為0.83t。柴油儲罐在無防滲設(shè)置情況下地下水污染預(yù)測結(jié)果見圖5-18。預(yù)測結(jié)果表明，滲漏發(fā)生100天后，潛水含水層柴油影響范圍759112.1m2，超標范圍452893.2m2，最大運移距離780m；1000天后影響范圍1265888.3m2，超標范圍961879.1m2，最大運移距離2145m；30年后影響范圍

31、為3112796.4，超標范圍0m2，可認為此次柴油儲罐的突發(fā)泄漏對地下水環(huán)境的影響消除；同時由圖可以看出，柴油儲罐突發(fā)性泄漏對電廠周邊集中式及分散式供水水源地都沒有影響，詳見表5.3-3。表5.3-3 柴油儲罐突發(fā)泄漏潛水污染預(yù)測結(jié)果表污染時間影響范圍（m2）超標范圍（m2）最大運移距離（m）100天759112.1452893.27801000天1265888.3961879.1214530年3112796.401645圖5-18 柴油儲罐突發(fā)泄漏地下水污染預(yù)測圖比例尺 1:50000根據(jù)設(shè)于廠區(qū)邊界觀測孔濃度變化曲線（參見圖5-19），非正常工況無防滲措施條件下，潛水含水層污染物濃度在滲

32、漏發(fā)生150天左右濃度開始檢出，并進入迅速上升期，至200天該處污染物濃度超過環(huán)境標準值0.05mg/l，濃度上升約490天之后，該處污染物濃度達到峰值，為0.17 mg/l，隨后濃度逐漸開始衰減，大約至1500天左右，該處柴油類污染物濃度降低到環(huán)境標準值以下。圖5-19 柴油儲罐突發(fā)泄漏廠區(qū)邊界觀測孔地下水污染濃度變化圖液氨冷卻系統(tǒng)閥門處發(fā)生泄漏本項目擬建兩座臥式液氨罐，液氨儲罐的容量按二臺鍋爐bmcr工況，在設(shè)計條件下每天運行20小時，連續(xù)運行7天的消耗量考慮，約67.2t。事故類型：液氨罐閥門處發(fā)生泄漏，泄漏后采取噴淋措施吸收部分氣化的氨氣，并收集到圍堰中，由于圍堰底部存在裂縫導(dǎo)致其滲漏

33、污染地下水。液氨發(fā)生泄露10分鐘后由于及時采取控制措施停止泄露，液氨罐系統(tǒng)設(shè)計上均配備液氨泄露自動噴水系統(tǒng)，一般的講，泄露出的液氨絕大部分均會形成氨水，且氨水的濃度可達21%，假定液氨泄漏10min，液氨罐閥門處出現(xiàn)口徑為2cm的破損處。根據(jù)建設(shè)項目環(huán)境風(fēng)險評價導(dǎo)則（hj/t169-2004）計算液氨泄漏量。計算公式如下：式中：ql液體泄漏速度，kg/s cd液體泄漏系數(shù)，此值常用0.62 a裂口面積，m 物料的密度，kg/m3 p容器內(nèi)介質(zhì)壓力，pa po環(huán)境壓力，pa g重力加速度 h裂口之上液位高度，m在上述情景下，液氨泄漏量為13920kg/d，地面剩液10960kg/d。產(chǎn)生的氨水量

34、為：52228kg/d。統(tǒng)計表明，約有1-5%的氨水滲入到地下水系統(tǒng)，則評價的源強為2612kg/d，其中氨氮滲漏量為548.4kg/d。液氨罐滲漏在無防滲設(shè)置情況下地下水污染預(yù)測結(jié)果見圖5-20。預(yù)測結(jié)果表明，滲漏發(fā)生100天后，潛水含水層液氨（氨氮）影響范圍2045m2，超標范圍0m2，最大運移距離40.9m；1000天后影響范圍9295m2，超標范圍0m2，最大運移距離169m；30年后影響范圍8334m2，超標范圍0m2，最大運移距離236m，同時由該圖可以看出，液氨罐滲漏在電廠整個運營期內(nèi)對周邊農(nóng)村分散式供水水源地都沒有影響。詳見表5.3-4。圖5-20 液氨罐閥門泄漏地下水污染預(yù)測

35、圖比例尺 1:50000表5.3-4 液氨罐閥門泄漏地下水污染預(yù)測結(jié)果表污染時間影響范圍（m2）超標范圍（m2）最大運移距離（m）100天2045040.91000天9295016930年83340236液氨罐閥門滲漏廠區(qū)邊界地下水污染濃度變化情況見圖5-21，濃度變化曲線表明，非正常工況無防滲措施條件下，根據(jù)廠區(qū)邊界觀測孔氨氮濃度觀測值變化可知，滲漏后約第100天該處地下水中污染物濃度開始增加，之后污染物濃度快速增加，直到約500天左右濃度達到峰值，為0.0216 mg/l，在之后的模擬期，地下水氨氮污染物濃度基本保持穩(wěn)定，因此在整個運營期內(nèi)該處氨氮污染物濃度不會超標。圖5-21 液氨罐閥門

36、泄漏廠區(qū)邊界觀測孔地下水污染濃度變化圖 液氨冷卻系統(tǒng)發(fā)生突發(fā)泄露液氨冷卻系統(tǒng)發(fā)生爆炸，導(dǎo)致大量的液氨泄漏?？紤]極端情況，假定兩個液氨罐爆炸，則有67.2t液氨產(chǎn)生泄漏。蒸發(fā)持續(xù)時間按10min計，則地面剩液氨52954kg。約有1-5%的氨水滲入到地下水系統(tǒng)，則氨氮滲漏量為2647.7kg。液氨罐突發(fā)滲漏在無防滲設(shè)置情況下地下水污染預(yù)測結(jié)果見圖5-22。預(yù)測結(jié)果表明，滲漏發(fā)生100天后，潛水含水層液氨（氨氮）影響范圍66721m2，超標范圍53517m2，最大運移距離194m；1000天后影響范圍245621m2，超標范圍174432m2，最大運移距離905m；30年后影響范圍38569m2，

37、超標范圍0m2，最大運移距離2610m，同時由該圖可以看出，液氨罐滲漏在電廠整個運營期內(nèi)對周邊集中式及分散式供水水源地都沒有影響。詳見表5.3-5。圖5-22 液氨罐突發(fā)泄漏地下水污染預(yù)測圖比例尺 1:50000表5.3-5 液氨罐突發(fā)泄漏地下水污染預(yù)測結(jié)果表污染時間影響范圍（m2）超標范圍（m2）最大運移距離（m）100天66721535171941000天24562117443290530年3856902610（3）評價結(jié)論本次地下水污染預(yù)測是在經(jīng)過校正擬合的評價區(qū)地下水滲流模型的基礎(chǔ)上，進行溶質(zhì)運移模擬、污染預(yù)測的，所建立模型能夠基本真實反映評價區(qū)內(nèi)的水文地質(zhì)條件，預(yù)測結(jié)果可以反映污染物

38、在評價區(qū)內(nèi)的運移擴散規(guī)律。針對項目特點設(shè)計了不同類型的模擬情景，重點討論了在五種非正常工況下，污染物對地下水的影響評價，評價結(jié)果以地下水質(zhì)量標準（gb/t14848-93）類標準值濃度作為污染暈形成的濃度邊界，模擬結(jié)果顯示：在正常工況下，人工防滲發(fā)揮作用，電廠運營對當(dāng)?shù)氐叵滤粫a(chǎn)生明顯的影響；根據(jù)以往同類電廠的評價結(jié)果可知，即使在非正常工況下，當(dāng)防滲層完好沒有破壞時，污染物會主要集中在防滲層內(nèi)，不會對當(dāng)?shù)氐叵滤a(chǎn)生明顯的影響。工業(yè)廢水緩沖池出現(xiàn)破損，工業(yè)廢水中cod主要集中在緩沖池的防滲層內(nèi)，滲入地下水的污染物濃度小于cod的檢出限，在電廠運營期內(nèi)不會對地下水造成污染。在柴油點火系統(tǒng)地下管線

39、發(fā)生破損，同時管溝防滲層發(fā)生破損的事故工況下，滲漏發(fā)生100天后，潛水含水層石油濃度超標范圍面積可達77827m2，之后地下水中石油濃度則持續(xù)超標。運營期滿之后，地下水中石油濃度超標范圍的面積高達5733022.2m2。在柴油儲罐發(fā)生爆炸導(dǎo)致底部防滲層失效的事故工況下，滲漏發(fā)生100天后，超標范圍可達452893.2m2，1000天后影響范圍縮小，地下水石油濃度小于環(huán)境標準值，超標范圍為0。在事故工況下，廠區(qū)產(chǎn)生的污染物對廠區(qū)周邊的分散式供水水源地沒有影響，只有在柴油點火系統(tǒng)地下管線發(fā)生破損以及管溝防滲層發(fā)生破損時，在周邊部分分散式供水水源地可檢出污染物，但是污染物濃度沒有超標。5.3.3灰場

40、區(qū)地下水環(huán)境影響預(yù)測與評價5.3.3.1灰場建設(shè)期地下水環(huán)境影響預(yù)測評價項目建設(shè)期的地下水污染源包括施工人員生活污水和施工生產(chǎn)廢水。（1）生活污水：根據(jù)同類項目施工人數(shù)調(diào)查，按施工高峰期200人，每人生活污水產(chǎn)生量80l/d計，生活污水總產(chǎn)生量為16t/d，主要污染物為cod、nh3-n和ss。（2）施工生產(chǎn)廢水：主要來自施工工程的沖洗水、施工機械的沖洗水等，數(shù)量變化較大，主要污染物為ss、油類。施工期間的廢污水應(yīng)集中收集，避免各類廢污水隨意亂排，污染附近環(huán)境。由于施工期間廢污水排放量較小，經(jīng)過蒸發(fā)及風(fēng)吹作用后不會產(chǎn)生大量下滲。施工期少量廢水不會影響該區(qū)域地下水環(huán)境質(zhì)量。5.3.3.2 灰場服務(wù)期滿后地下水環(huán)境影響預(yù)測評價灰廠服務(wù)期滿后，主要涉及到灰場的關(guān)閉與封場期的環(huán)境保護。關(guān)閉與封場期要嚴格執(zhí)行一般工業(yè)固體廢物貯存、處置標準（gb 18599 2001）中的要求，按照國家相關(guān)規(guī)范要求，做好灰場防滲措施，以防止和降低灰水滲漏液和初期雨水滲入地下污染地下水的環(huán)境風(fēng)險。加強封場后的防雨措施?；覉龇鈭龊笕绻烙甏胧┎坏轿?，雨水將持續(xù)通過滲透性能較強的灰渣進入灰場內(nèi)，并攜帶淋溶出的污染物進入地下水中?；覉龇鈭龊笮枰诒砻驿佋O(shè)至少50cm