橋墩課程設(shè)計(jì)

1、課程名稱：墩臺(tái)與基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目：鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩設(shè)計(jì)計(jì)算書第部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計(jì)算一、 設(shè)計(jì)資料1. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造設(shè)計(jì)荷載:公路級(jí);橋面凈空:凈7m+20.75m;計(jì)算跨徑18.03m;上部構(gòu)造:鋼筋混凝土T形梁。2. 水文地質(zhì)條件(本設(shè)計(jì)系假設(shè)條件)沖刷深度:最大沖刷線為河床線下2.3m處;地質(zhì)條件:軟塑黏性土;按無橫橋向的水平力(漂流物、沖擊力、水流壓力等)計(jì)算。3. 材料鋼筋:蓋梁主筋用HRB335鋼筋,其它均用R235鋼筋;混凝土:蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C25。4.橋梁尺寸考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖,選用如圖1所示結(jié)構(gòu)尺寸。圖1 (尺寸單位:cm)5.

2、設(shè)計(jì)依據(jù) (JTJ 024-85)。二、 蓋梁計(jì)算(一)荷載計(jì)算1.上部結(jié)構(gòu)永久荷載見表1。 表1每片邊梁自重(kN/m)每片中梁自重(kN/m)一孔上部構(gòu)造自重(kN)每一個(gè)支座恒載反力(kN)1、5號(hào)2、4號(hào)3號(hào)17.8818,2218.031626.85邊梁1、5中梁2、4中梁3161.19164.25162.542.蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算 (1/2蓋梁長度) (圖2)圖 2(尺寸單位:cm)見表2。蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算表2截面編號(hào)自重 (kN)彎矩 (kNm)剪力 (kN)V左V右1-1q1=0.50.51.225+(0.5/2)0.31.225 =7.5+2.25=9.7

3、5M1=7.5(0.5/2)2.25(0.5/3)=1.8750.375=2.259.759.752-2q2=(1/2) (0.8+1.1) 0.51.225=14.25M2=0.51.01.2250.5(1/2) 0.61.01.225(1/3)=7.53.0=10.50-24.00-24.003-3q3=1.10.61.225 =19.80M3=0.51.01.2251.1(1/2) 0.61.01.22.5(1/3)+0.619.8(0.6/2)=16.58.45.94=30.84-43.8069.304-4q4=1.10.51.225 =16.50M4=113.10.5(19.8+16

4、.5) (1.1/2)151.69(1/3)+1.1=56.5519.96524.0012.897=0.3152.8052.805-5q5=1.11.61.225 =52.80M5=113.121(19.8+16.5+52.8) (2.7/2)153.29(1/3)+27=237.51120.2854827.27=41.9600kN3. 可變荷載計(jì)算（1） 可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿發(fā)，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心受壓法。公路I級(jí)a.單車列，對(duì)稱布置（圖3）時(shí)：B.雙車列。對(duì)稱布置（圖4）時(shí)： 圖 3（尺寸單位：cm） 圖4 （尺寸單位：cm）C.單車列，非對(duì)稱布置（圖5）時(shí)圖5（尺

5、寸單位：cm）由，已知 則d. 雙車列，非對(duì)稱布置（圖5）時(shí)：已知： ， ， ，則：人群荷載a. 兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí)（圖6）：b. 單側(cè)有人群，對(duì)稱布置時(shí)（圖6）：已知： ， ，圖6（尺寸單位：cm）則：(2)按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載的反力值(圖7)圖7（尺寸單位：cm） 公路-I級(jí)雙孔布載單列車時(shí)：B=+174.09=316.08雙孔布載雙列車時(shí)：2B=2X316.08=632.16(KN)單孔布置單列車時(shí)：B=+174.09=245.08(KN)單孔布載雙列車時(shí)：2B=490.16(KN) 人群荷載（圖 8）單孔滿載時(shí)：B2=2.25xx1.008x18.03=20.

6、45()KN (一側(cè))雙孔滿載時(shí)(一側(cè))：B1=B2=20.45(KN)B1+B2=40.90(KN)圖8（尺寸單位：cm）(3)可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為錯(cuò)誤！未找到引用源。），見表3 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算 表3荷載橫向分布情況公路-級(jí)荷載（KN）人群荷載（KN）計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔BR1BR1BR1BR1對(duì)稱布置按杠桿法算單列行車公路-I級(jí)1=04=0.2813=0.4382=0.2815=0245.08068.87107.3568.87 0316.08088.82138.4488.820雙列行車公路-I級(jí)1=0.2662=0.4383=0.594

7、4=0.4385=0.266490.16130.38214.67291.16214.69130.38632.16168.15276.89375.50276.89168.15人群荷載1=1.4222=-0.4223=04=-0.4225=1.42220.4529.08-8.630-8.6329.0840.9058.16-17.260-17.2658.16非對(duì)稱布置按杠桿法算單列行車公路-I級(jí)1=0.4634=0.3313=0.2002=0.0695=-0.063245.08113.4781.1249.0218.91-15.44316.08146.35104.6263.2221.81-19.91雙

8、列行車公I(xiàn)級(jí) 1=0.2692=0.2343=0.2004=0.1665=0.131490.16131.85114.7098.0381.3764.21632.16170.05147.93126.43104.9482.81人群荷載1=0.6842=0.4223=0.2004=-0.0425=-0.28420.4513.998.6340.09-0.86-5.8740.9027.9817.268.18-1.73-11.62(4)各梁永久荷載、可變荷載反力組合：計(jì)算見表4，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：1+=1+0.3176=1.3176各梁永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表（單位：kN） 表

9、4編號(hào)荷載情況1號(hào)梁R12號(hào)梁R23號(hào)梁R34號(hào)梁R45號(hào)梁R5恒載322.38328.50325.08328.50322.38公路-I級(jí)雙列對(duì)稱222.77366.82497.46366.82222.77公路-I級(jí)雙列對(duì)稱225.28195.98167.49139.02109.71人群對(duì)稱58.16-17.260-17.2658.16人群非對(duì)稱27.9817.268.18-1.73-11.62 +603.31378.06822.54678.06603.31+573.13712.58830.72693.57533.53+605.82507.22492.57450.26490.25+575.64

10、541.74500.75465.79420.474. 雙柱反力G計(jì)算（圖9），所引用的各梁反力見表5 雙柱反力G計(jì)算 表5荷載組合情況計(jì) 算 式反力（KN）組合公路I級(jí)雙列對(duì)稱 人群對(duì)稱（603.315.3+678.063.7+822.542.1+678.060.5603.311.1）=1692.661692.66組合公路I級(jí)雙列對(duì)稱 人群非對(duì)稱（573.135.3+712.183.7+830.722.1+693.570.5533.531.1）=1709.181709.18組合公路I級(jí)雙列非對(duì)稱 人群對(duì)稱（605.825.3+507.223.7+492.572.1+450.260.5490.2

11、51.1）=1382.811382.81組合公路I級(jí)雙列非對(duì)稱 人群非對(duì)稱（575.645.3+541.743.7+500.752.1+465.790.5420.471.1）=1399.351399.35由表5可知，偏載左邊的立柱反力最大（GG），并由荷載組合時(shí)（公路I級(jí)、雙列非對(duì)稱布置與人群對(duì)稱組合）控制設(shè)計(jì)。此時(shí)G=1709.18kN，G=1139.45kN。（二）內(nèi)力計(jì)算1. 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（1） 彎矩計(jì)算（圖9）截面位置見圖9示。為求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值，跨中玩具取用對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值。按圖9給出的截面位置，各截面彎矩計(jì)算式為： M-=0 M-=-R0

12、.60 M-=-R1.10 M-=-R1.60+ G0.50 M-=-R3.20+ G2.10R1.60 圖9（尺寸單位：m）各種荷載組合下的各截面彎矩計(jì)算見表6，注意的是，表中內(nèi)力計(jì)算未考慮施工荷載的影響。各截面彎矩計(jì)算 表3-24荷載組合情況墩柱反力（kN）梁支座反力（kN）各截面彎矩G1R1R2截面-截面-截面-截面-組合公路-級(jí)雙列對(duì)稱1692.66603.31678.06-361.99-663.64-118.97539.10組合公路-級(jí)雙列對(duì)稱1709.18573.13712.58-343.88-630.44-62.42615.13組合公路-級(jí)雙列非對(duì)稱1382.81605.8250

13、7.22-363.49-666.40-277.91153.73組合公路-級(jí)雙列非對(duì)稱1399.35575.64541.74-345.38-633.20-221.35229.80（2）相當(dāng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算一般計(jì)算公式為：截面1-1：V左=0, V右=-R1截面2-2：V左=V右=-R1截面3-3：V左=-R1, V右=G1-R1截面4-4：V左=G1-R1, V右=G1-R1-R2截面5-5：V左=G1-R1-R2, V右=G1-R1-R2-R3計(jì)算值見表7各截面剪力計(jì)算 表7荷載組合情況墩柱反力G1（KN）梁支座反力（KN）各截面剪力（KN）截面-截面-截面-截面-截面-R1R2R3V左

14、V右V左V右V左V右V左V右V左V右組合公路-級(jí)1692.66603.31678.06822.540-603.31-603.31-603.31-603.311089.351089.35411.29411.29-411.25組合公路-級(jí)1709.18573.13712.58830.720-573.13-573.13-573.13-573.131136.051136.05423.47423.47-407.25組合公路-級(jí)1382.81605.82507.22492.570-605.82-605.82-605.82-605.82776.99776.99269.77269.77-222.80組合公路-

15、級(jí)1399.35575.64541.74500.750-575.64-575.75-575.75-575,75823.71823.71281.97281.97-218.782.蓋梁內(nèi)力匯總（表8）表中各截面內(nèi)力均取表6和表7中的最大值。按表8可繪制內(nèi)力計(jì)算的包絡(luò)圖。 蓋梁內(nèi)力匯總表 表8 截面號(hào) 內(nèi)力-彎矩（kN*m）M自重-2.25-10.50-30.84-0.3141.96M荷載0-363.49-666.40-277.91615.13M計(jì)算-2.25-373.99-697.24-278.22657.09剪力（kN）V自重左-9.75-24.00-43.8052.800右-9.75-24.0

16、069.3052.800V荷載左0-605.82-605.821136.05423.47右-605.82-605.821136.05423.47-411.25V計(jì)算左-9.75-629.82-649.621188.85423.47右-615.57-629.821205.35476.27-411.25（三）截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核采用C30混凝土，主筋選用HRB335，22，保護(hù)層5cm（鋼筋中心至混凝土邊緣）。fcd=13.8MPa，fsd=280MPa。1.正截面抗彎承載能力驗(yàn)算以下取-截面作配筋設(shè)計(jì)，其他截面雷同，在此不做詳細(xì)計(jì)算。已知：bh=120cm110cm，M=-697.24kNm

17、，取0=1.0，=110-5=105（cm）。即：化簡后為：解方程得到x=40.90mm，AS=fcdbx/fcd=13.8120040.90/280=2418094（mm2）=24.19（cm2）用22鋼筋，其根數(shù)n=6.4根，實(shí)際選用10根，配筋率：。該截面實(shí)際承載力Mu為：Mu=fcdAs(h0x/2) =280380（105040.90/2） =1095.44（KNm）Md=697.24(KNm)就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足公預(yù)規(guī)要求。其他截面的配筋設(shè)計(jì)如表9所示。 各截面鋼筋量計(jì)算表 表9截面號(hào)M （KNm）所需鋼筋面積As （cm）所需22（根數(shù)）實(shí)際選用含筋率（%）

18、根數(shù)As（cm）-2.25622.810.266-373.9914.323.8830.410.241-697.2424.196.41038.010.302-278.2211102.9830.410.241-657.0922.215.81038.010.302對(duì)此可知，原標(biāo)準(zhǔn)圖的配筋是適合的，均大于計(jì)算值。2. 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算按公預(yù)規(guī) 5.2.10條要求，當(dāng)截面符合： （KN） 可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅需按公預(yù)規(guī) 9.3.13 條構(gòu)造要求配置箍筋。式中：a預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)取a=1.0； f混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，本設(shè)計(jì)取f=1.39MPa。對(duì)于-截面： 0.510對(duì)于-截面-截

19、面： 0.510按公預(yù)規(guī) 5.2.9條規(guī)定：對(duì)照表8Vj值，本例可按構(gòu)造要求設(shè)置斜筋與箍筋，見圖10所示。圖10尺寸單位：cm）3. 全梁承載力校核已知h，一根主筋22所能承受的彎矩值為：， 其中z=0.92h=966mm，代入后得（kNm)，據(jù)此繪制彎矩包絡(luò)圖和全梁承載力校核圖。如圖11所示圖113、 橋墩墩柱設(shè)計(jì) 墩柱一般尺寸見圖1 所示，墩柱直徑為100cm，用C30混凝土，R235鋼筋。（1） 荷載計(jì)算1. 恒載計(jì)算由前式計(jì)算得：（1） 上部構(gòu)造恒載，一孔重1527.70KN（2） 梁蓋自重（半根梁蓋）113.10KN（3） 橫系梁重 （1.000.73.225）=56（KN）（4）

20、墩柱自重 3.14160.51.925=37.31（KN）作用墩柱底面的恒載垂直力為： N恒=1/21525.70+37.31+113.10=913.26(KN)2. 汽車荷載計(jì)算 荷載布置及行駛情況見前述圖3圖4，由蓋梁計(jì)算得知：（1） 公路-I級(jí)單孔荷載單列車時(shí)： B1=0，B2=245.08KN，B1+B2=245.08KN相應(yīng)的制動(dòng)力：T=245.0820.1=49（KN）按公預(yù)規(guī)制動(dòng)力不小于90KN，故取制動(dòng)力為90KN。雙孔荷載單列車時(shí)：B=71.51KN B=245.08KN相應(yīng)的制動(dòng)力：B+B=316.59KNT=316.5920.1=63.32KN90（KN），取制動(dòng)力為90

21、KN。人群荷載：單孔行人（單側(cè)） B1=0,B2=20.45KN,B1+B2=20.45KN雙孔行人（單側(cè)） B1=B2=20.45KN,B1+B2=40.90KN圖12（尺寸單位：cm）汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力，汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎距，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。3雙柱反力橫向分布計(jì)算（汽車荷載位置見圖12）單列車時(shí)：雙列車時(shí)：人群荷載單側(cè)時(shí)： 雙側(cè)時(shí)：4荷載組合（1）最大最小垂直反力時(shí)，計(jì)算見表10可變荷載組合垂直反力計(jì)算 （雙孔） 表10編號(hào)荷載狀況最大垂直反力（KN)最小垂直反力（KN）橫向分布橫向分布1公路-I級(jí)單列車1.000418.740

22、02雙列車0.631528.450.369309.033人群荷載單側(cè)行人1.42358.20-0.42317.304雙側(cè)行人0.50040.900.50040.90表中汽車-I級(jí)已乘以沖擊系數(shù)1+=1.3248,人群荷載不乘。（2）最大彎矩時(shí)，計(jì)算見表11可變荷載組合最大彎矩計(jì)算（單孔） 表 11編號(hào)荷載情況墩柱頂反力計(jì)算式 B1（1+）垂直力（kN）水平力對(duì)柱頂中心彎矩（kNm）B1B2B1+B2H（KN）0.25(B1-B)1.14H1上部構(gòu)造與蓋梁計(jì)算947.19002單孔雙列車490.160.6311.3248409.750409.7545102.44.51.303人群單孔雙側(cè)81.8

23、00.50040.9040.9010.23.表10內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配。（二）截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算1作用于墩柱頂?shù)耐饬Γ▓D13）（1） 垂直力最大垂直力： Nmax汽=947.19+528.45+58.20=1533.84（kN）（汽車）最小垂直力：（需考慮與最大彎矩值相適應(yīng)）由表11得到： Nmin=7947.19+409.75+40.90=1397.84 (kN)（2）水平力 H=45kN（3） 彎矩 Mmax=102.44+51.30+10.23=163.97（kNm)2. 作用于墩柱底的外力Nmax=1533.84+37.31=1571.15（kN）Nmin=1397.84+37

24、.31=1435.15（kN） Mmax=163.97+451.9=249.47（kNm） 圖11（尺寸單位：cm）3. 截面配筋計(jì)算 已知墩柱頂用C30混凝土，采用1216 HRB235鋼筋，Ag=24.13cm，則縱向鋼筋配筋率=。由于/（2r）=21.9/（20.5）=3.87，故不計(jì)偏心增大系數(shù)，取=1.0； （1） 雙孔荷載，按最大垂直力時(shí)，墩柱頂按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算，根據(jù)公預(yù)規(guī) 5.3.1條： =0.91（13.80.78510+28024.1310） =11508.64（kN）=1500.49（kN）滿足規(guī)范要求。 (2)單孔荷載，最大彎矩時(shí)，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗(yàn)算：=1397

25、.84kN =163.97kNm E0=0.117m=117mm 故。根據(jù)公預(yù)規(guī)5.3.9條偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：設(shè)g=0.88，代入后，經(jīng)整理得：按公預(yù)規(guī)提供的附錄C表C.0.2“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計(jì)算系數(shù)”表，經(jīng)試算查得各系數(shù)A，B，C，D為：設(shè)=0.87，A=2.3342,B=0.5191,C=1.9149,D=0.9397代入后 0=0.5=0.1163m0.12m則墩柱承載力滿足規(guī)范要求。4、 鉆孔樁計(jì)算鉆孔灌注樁直徑為1.20m，用C25混凝土，16R235級(jí)鋼筋。灌注樁按m法計(jì)算，m值為（軟塑粘性土）。樁身混凝土受壓彈性模量。（一） 荷載計(jì)

26、算每一根樁承受的荷載為：（1）一孔恒載反力（圖14）N1=1626.85=813.43（KN）（2） 蓋梁恒重反力（3） 系梁恒重反力（4） 一根墩柱恒重N=N1+N2+N3+N4=991.84(KN) 5灌注樁每延米自重 q= /41.215=16.95（KN） （已扣除浮力）6可變荷載反力（1）.兩跨可變荷載反力： N=528.45KN公路-II級(jí)） N5=58.20KN（人群荷載、單側(cè)）（2）.單跨可變荷載反力： N6=409.75KN (公路II級(jí)) N6=40.90KN （人群荷載、雙側(cè)） ( 3) .制動(dòng)力T=45kN,作用點(diǎn)在支座中心，距樁頂距離為： （4）.縱向風(fēng)力：風(fēng)壓取0.

27、7442=309.4（Pa），由蓋梁引起的風(fēng)力：對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?.101/21.9=2.45（m）墩柱引起的風(fēng)力：=0.85(kN)對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?/21.9=0.95（m）橫向風(fēng)因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。7.作用于樁頂?shù)耐饬Γ▓D15） 圖14 圖15=991.843+528.45+58.20=1578.49(KN) (雙孔)=991.84+409.75+40.90=1442.49KN(單孔)H=45+1.157+0.85=47.01 （kN）M=N60.25+T3.201+W12.45+W20.95+0.25（單跨可變荷載時(shí)） =102.44+135.95+2.83+0.81+10

28、.23 =251.40（kNm）8.作用于地面處樁頂上的外力 Nmax=1578.49+16.96=1595.45（kN） Nmin=1442.49+16.96=1459.45 (kN) H0=45+1.157+0.85=47.01(kN) M0=252.25+47.011.0=299.26（kNm）（二）樁長計(jì)算 由于假定土層是單一的，可由確定單樁容許承載力的經(jīng)驗(yàn)公示初步計(jì)算樁長。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則： N=1/2Ulii+m0A0+k22（h3-3） 式中：U-樁周長，考慮用旋鉆機(jī)，成孔直徑增大5cm，則U=1.25=3.93（m）; i -樁壁極限摩阻力，按表值取為40KP

29、a,即40KN/m2; li-土層厚度（m）；-考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)，取為0.75；m0-考慮孔底沉淀厚度影響的清底系數(shù)，取為0.80；A-樁底截面積，A=R2=1.13m2；0-樁底土層容許承載力，取0=220KPa; k2-深度修正系數(shù)，取k2=1.5；2-土層的厚度，取2=8.0KN/m3(已扣除浮力)；h3-一般沖刷線以下深度（m）.代入得： N=1/23.93（2.3+h）40+0.750.81.13220+1.58（2.3+h-3） =180.78+78.6h+0.678（211.6+12h） =324.24+86.74h樁底最大垂直力為： Nmax=1595.45+2.3

30、16.96+1/2qh=1634.46+8.48h即： 1634.46+8.48h=324.24+86.74h故： h=(1634.46-324.24)（86.74-8.48）=16.74（m）取h=20m，即地面以下樁長為22.3m，由上式反求： N=324.24+86.7420=2059.04（kN） Nmax=1634.46+8.4820=1804.06 (kN)可知樁的軸向承載力能滿足要求。（三）樁的內(nèi)力計(jì)算 （m法）1樁的計(jì)算寬度b2.樁的變形系數(shù) 式中：，。受彎構(gòu)件：故：h =0.35422.30=7.8942.5可按彈性樁計(jì)算3地面以下深度z處樁身截面上的彎矩 與水平壓應(yīng)力的計(jì)算

31、已知作用于地下處樁頂上的外力為：N0=1459.45kN ，H0=47.01kN， M0=299.26kNm（1） 樁身彎矩 式中的無綱量系數(shù)Am ，Bm 可由表格查得，計(jì)算見表12， 樁身的彎矩分布示于圖16。樁身彎矩計(jì)算 表120.280.561.131.692.262.823.674.245.657.068.479.8911.300.10.20.40.60.81.01.31.52.02.53.03.54.04.04.04.04.04.04.04.04.04.04.04.04.04.00.099600.196960.377390.529380.645610.723050.767610.75

32、4660.614130.398960.193050.050810.000050.999740.998060.986170.958610.913250.850890.731610.686940.406580.147630.075950.013540.0000913.2326.1650.1270.3085.7496.02101.94100.2281.5652.9825.646.750.007299.18298.16295.12286.87273.30254.64218.94205.57121.6744.1822.734.050.03312.43324.84345.24357.17359.04350

33、.66320.87305.79203.2397.1648.3710.800.037（2）樁身水平壓應(yīng)力zx式中無綱量系數(shù) ， 可由表格查得，z為換算深度，。計(jì)算見表13，樁身的水平壓應(yīng)力分布示于圖16 圖16 2M0/b1=(0.354)2299.261.98=18.95水平壓力zx計(jì)算 （單位： kN/m2） 表13AxBxzx0.280.561.131.982.543.114.245.658.4711.3000.20.40.70.91.11.52.03.04.02.117991.802731.360241.093610.854410.466140.14696-0.08741-0.107881.290881.000640.638850.444810.286060.06288-0.07572-0.09471-0.0148703.566.068.008.277.895.872.47-2.20-3.6204.897.588.477.585.961.792.87-5.38-1.1308.4513.6416.4715.8513.857.66-0.4 -7.58-4.57 （四） 樁身截面配鏡與承載力驗(yàn)算（圖 17）驗(yàn)算最大彎矩z=2.26m處的截