承插式腳手架專項施工方案

1、 目 錄第一章 編制說明2第二章 工程概況2第三章 承插式腳手架介紹2第四章 施工特點3第五章 架體組成3第六章 架體定型布置36.1適用范圍36.2立桿選擇46.3橫桿選擇46.4步距選擇46.5架體布置56.6樓層頂板模板支撐：5第七章 施工流程及要求56.1施工流程56.2施工要求66.3現(xiàn)場情況處理7第八章 腳手架檢查與驗收7第九章 混凝土澆筑7第十章 支撐系統(tǒng)及模板的拆除8第十一章 腳手架施工安全注意事項8板模板（盤扣式）計算書10第一章 編制說明建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；建筑施工鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ1302011、J842011；混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)

2、范 GB 50204-2011；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2006；本企業(yè)內(nèi)部質(zhì)量、安全、環(huán)境體系文件，企業(yè)標準及管理制度建筑施工手冊及參考文件資料國家及省、市有關(guān)安全生產(chǎn)的法令、法規(guī)及規(guī)定本工程施工組織設(shè)計第二章 工程概況XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX第三章 承插式腳手架介紹承插式腳手架是由承插型盤扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建

3、筑支撐系統(tǒng)。與盤扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩(wěn)定性強，易于管理等特點。承插式腳手架在腳手架發(fā)展史上實現(xiàn)了三個第一：即“第一個”實現(xiàn)了鋼管腳手架在結(jié)構(gòu)上無任何專門的鎖緊零件；“第一個”實現(xiàn)了在鋼管腳手架上無任何活動零件；“第一個”實現(xiàn)了我國對整體新型鋼管腳手架的自主知識產(chǎn)權(quán)。該產(chǎn)品已被普遍使用于路橋、市政工程中，在房建工程中正被廣泛運用。 第四章 施工特點承插式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優(yōu)于碗扣架，具有可靠的雙向自鎖能力；解決了傳統(tǒng)腳手架靠人工鎖緊的不足。無任何活動零件；撘拆速度是普通腳手架的8-10倍。 運輸、儲存、搭設(shè)、拆除方便快捷；受力性能合理；能

4、更好的滿足施工安全的需要；可以自由調(diào)節(jié)；產(chǎn)品標準化包裝；組裝合理，它的安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架。 第五章 架體組成承插式是腳手架由于設(shè)計上的特點，只要用鐵錘敲擊橫桿上橫插頭即可鎖緊，橫桿上加荷載時，鎖緊更可靠。每只輪扣上可同時插接四支橫桿，四支橫桿互為90度。立桿：立桿高度選用2.5m規(guī)格。立桿上焊接 4 個方向的圓扣形孔板。其中第一個圓口型孔板距地0.35米，橫桿：兩端焊接有扣接頭，做為與立桿扣接的水平桿件。梁底橫桿：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通48*2.75mm鋼管做為梁底桿。第六章 架體定型布置6.1適用范圍承插式腳手架適用于本工程標準層（2.9米層高）模板支撐架，主

5、龍骨(主梁）用48*2.75鋼管,次龍骨（小梁）采用40mm60mm方鋼（見注釋），架體高度2.8米，立桿2.5米，上或下配可調(diào)頂托。注：因為方木相比較方鋼：強度小，易折斷，易彎曲變形，不便多次利用。易造成資源浪費。故施工現(xiàn)場各單體頂板加固時均采用方鋼（40*60mm）代替方木做模板支護工作。承插式腳手架適用于結(jié)構(gòu)形式較規(guī)整的結(jié)構(gòu)。6.2立桿選擇承插式腳手架立桿采用壁厚為2.75mm鋼管，受力計算時應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行調(diào)整，本工程按壁厚為2.75mm進行計算。立桿需選用標準桿，根據(jù)本工程的樓層2.9米高度，現(xiàn)選用標準型號2.5米標準桿，距墻柱邊350（300）mm，根部或上部配可調(diào)頂撐，將滿

6、足模板架體的高度。6.3橫桿選擇橫桿均為標準桿件，根據(jù)本工程室內(nèi)凈跨、樓梯間、走廊、陽臺實際情況，水平橫桿主要選1200mm、600mm尺寸，同時搭配部分300mm、900mm尺寸橫桿。6.4步距選擇架體步距的設(shè)置需與圓形扣板（承插口）相對應(yīng)，且最底部圓形扣板距立桿底端距離為350mm，故掃地桿實際設(shè)置于400mm處。根據(jù)本工程現(xiàn)場實際情況，第一步掃地桿按實際設(shè)置距地400mm，縱橫向雙向設(shè)置，第二步水平桿布置在距掃地桿向上1.5m處，縱橫向雙向設(shè)置。框架梁（梁高大于400mm）底設(shè)第三步水平桿，平行于梁軸線方向設(shè)通長水平桿，垂直于梁軸線設(shè)小橫桿托底，間距600mm。6.5架體布置架體布置時需

7、按實際開間尺寸排設(shè)，排設(shè)時先從建筑物一端開始，向另一端立桿定位，定位時按立桿間距1200mm進行，局部不足排設(shè)間距的可減小一個橫桿等級進行排設(shè)。梁底宜采用鎖鋼管扣件的形式進行支設(shè)，可以保證梁板模板的正常搭設(shè)。6.6樓層頂板模板支撐樓板模板選用12mm厚竹膠板做為面板，主龍骨間距1200mm，次龍骨采用4060mm方鋼立放，間距300mm，搭接不少于500mm，方鋼模數(shù)5米、6米（2+2+2、3+3、2+3），根據(jù)開間大小切割調(diào)配，模板拼縫處及四周須用木枋固定，防止模板翹頭不平整。對于梁高大于等于700mm 的框架梁，梁底需另加設(shè)立桿頂撐（間距600mm）。 第七章 施工流程及要求6.1施工流程

8、測量放線，確定本層梁、板位置定位立桿，并作出十字標記豎立桿并搭設(shè)掃地桿及第一步橫桿搭設(shè)上部橫桿及剪刀撐鎖梁底鋼管鋪設(shè)梁底模板板底模板鋪設(shè)將樓層各構(gòu)件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設(shè)計尺寸進行施工。按預(yù)先的支架設(shè)計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設(shè)，保證已搭設(shè)架體穩(wěn)固、不傾倒。在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設(shè)，將全部橫桿搭設(shè)完成，并預(yù)留出梁位。按預(yù)定架體設(shè)計要求搭設(shè)剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設(shè)。搭設(shè)梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設(shè)時需進行標高復(fù)核以保證梁底

9、模板為設(shè)計標高。梁底模板鋪設(shè)時，次楞方鋼放置應(yīng)平順，且靠近節(jié)點位置需放置次楞。板底模板鋪設(shè)時，應(yīng)先將頂部可調(diào)頂托調(diào)整至預(yù)定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設(shè)模板。6.2施工要求所有模板支撐滿堂腳手架搭設(shè)前，都要先熟悉方案要求，根據(jù)樓層高度，混凝土構(gòu)件大小，確定立桿的間距（大面積按900mm，局部尺寸不足可搭配間距600mm或300mm布置）、確定立桿的高度，拉線放出立桿的位置，注意橫桿能盡量縱橫貫通，平直。梁底的立桿與板底的立桿能通過橫桿形成整體。立桿基礎(chǔ)應(yīng)堅實，且底部宜設(shè)置墊板（木方或模板）防止鋼管端頭對下層混凝土板面造成損傷。橫桿接頭需卡緊，并且保證端部與立桿接觸緊密，在

10、架體搭設(shè)完成后及混凝土澆筑過程中，需派人對橫桿緊固情況進行檢查。立桿可調(diào)底托、頂托伸出長度均不應(yīng)大于300mm，頂托深入立桿內(nèi)長度不得小于150mm，且可調(diào)底托及頂托需滿足建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程中的要求。6.3現(xiàn)場情況處理若立桿底部樓板存在較大錯臺（降板），降板位置架體正常搭設(shè)時無法與周邊架體連接形成整體。處理：可在降板位置立桿下設(shè)置較厚的墊板將立桿底部調(diào)至同一標高，或按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程要求使用可調(diào)底座。其他情況可按現(xiàn)場具體情況另行確定搭設(shè)措施。 第八章 腳手架檢查與驗收腳手架的檢查與驗收嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-20

11、11）第8條檢查與驗收相關(guān)條款及建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）表3.0.4-1落地式腳手架檢查評分表中所列項目和施工方案要求的內(nèi)容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由施工單位主要負責人、安全員、監(jiān)理工程師簽字后，方能交付使用。第九章 混凝土澆筑混凝土澆筑順序為：澆筑框架梁墻、筒體、主次梁板?；炷翝仓白龊脻仓秶鷥?nèi)模板下方人員的清場工作，并安排專人看管，防止混凝土澆筑期間有人進入支模下逗留歇息。本工程混凝土全部采用預(yù)拌（商品）混凝土，混凝土的運輸以泵送為主，塔吊吊運為輔?；炷翝沧r，項目部派專人觀察模板和支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)項

12、目技術(shù)負責人檢查同意后方可復(fù)工，夜間施工應(yīng)配備足夠的燈光照明及有關(guān)搶險材料，以保證安全。第十章 支撐系統(tǒng)及模板的拆除大梁側(cè)模和柱模因混凝土養(yǎng)護需要，混凝土澆筑24小時后拆除，底模及其支撐系統(tǒng)要等到混凝土同條件養(yǎng)護試塊經(jīng)試驗達到規(guī)范要求強度值后方可進行。樓層支撐架體經(jīng)項目技術(shù)負責人同意后，方可進行底模及支撐系統(tǒng)的拆除。 模板拆除方法：先松開頂托，然后拆除方木，接著再拆除模板，模板拆除的順序遵循先支后拆，后支先拆的原則，拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待該片段模板全部拆除后，方準將模板、配件等運出對放。模板、配件等運完后才準拆除支架，支架拆除順序為從上往下逐層拆除，嚴禁上層未拆除完

13、畢，就拆除下面一層。拆除時應(yīng)先搭設(shè)腳手架或操作平臺，并在四周設(shè)防護欄，任何人不得在正在拆除的支模下通行。拆模應(yīng)在日間拆除，光線不足的部位應(yīng)配備足夠的燈光照明，作業(yè)全過程應(yīng)有質(zhì)量和安全員在場監(jiān)督。第十一章 腳手架施工安全注意事項搭拆腳手架過程中，操作人員應(yīng)系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應(yīng)符合相關(guān)安全操作規(guī)范、規(guī)程和標準。對職工進場進行安全技術(shù)教育，發(fā)現(xiàn)施工中的安全技術(shù)問題應(yīng)及時解決。拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐固定。現(xiàn)場安全員有權(quán)制止違章指揮和違章作業(yè)，遇有險情應(yīng)立即停止施工作業(yè)，并報告工程項目領(lǐng)導(dǎo)及時處理。模板拆除時，不應(yīng)對摟層形成

14、沖擊荷載，拆除的模板和支架應(yīng)分散堆放并及時運走，防止人員踏空墜落。搭拆過程中，不得單人進行裝設(shè)較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業(yè)。在整個拆除作業(yè)過程中，項目安全員應(yīng)切實作好現(xiàn)場巡查工作，在主要通道處設(shè)置警戒區(qū)，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業(yè)順利進行。腳手架必須嚴格按方案進行搭設(shè)，在搭設(shè)中不得隨意改變構(gòu)架設(shè)計。施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經(jīng)項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。板模板（盤扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 2312010 3、混凝土結(jié)構(gòu)

15、設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土板名稱100厚混凝土樓板新澆混凝土板板厚(mm)100模板支架縱向長度La(m)6.6模板支架橫向長度Lb(m)3.3模板支架高度H(m)2.9 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2

16、)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.450.4510.5=0.225風荷載高度變化系數(shù)z1風荷載體型系數(shù)s0.5抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設(shè)計主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(mm)1800（現(xiàn)場按1500）頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(xiāng)(mm)400（現(xiàn)場按300）小梁最大懸挑長度L1(mm)

17、300主梁最大懸挑長度L2(mm)300平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)12抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000122/624000mm3 I=bt3/121000123/12144000mm4 承載能力極限狀態(tài) q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.1)+1.413=7.332kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1)

18、0.1)=3.132kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.1)+113=5.61kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.3320.42=0.147kNm =Mmax/W=0.147106/24000=6.125N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=55.614004/(3849350144000)=1.389mm max=1.389 mmmin400/150，10=2.667mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形鋼管截面

19、類型60402.5截面慣性矩I(cm4)22.07截面抵抗矩W(cm3)7.36抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.1)+1.40.43=3.029kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.1)+10.43=2.324kN/m 按 二等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為300mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =

20、Mmax/W=0.477106/7360=64.81N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax2.102kN Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.102100040602-(40-5)552/(82207005)9.078N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.458mm=minla/150，10=min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1=2.443kN R2=4.204kN R3=2.443kN 正常使用極限狀態(tài) R1=1.87kN R2=3.219kN R3=1.871kN 六、主

21、梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型482.75截面慣性矩I(cm4)10.04截面抵抗矩W(cm3)4.18抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)125計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN 正常使用極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3/2=max1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.754106/4180=180.383N/mm2f=205N

22、/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax4.132kN 2Vmax/A=24.1321000/39121.136N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=2.119mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)482.75回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)200立柱截面面積(mm2)391立柱截面抵抗矩(cm3)4.18支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+20.7300=1420mm l02=h=1.21800=2

23、160mm 取兩值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/16=135=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1420/16=88.75 查表得，=0.566 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.431.21.2=11.249kN f=N1/(1A)11.249103/(0.566391)=50.83N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=2160/16=135 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+Q

24、Q1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+1.431.21.2=12.2kN f=N2/(2A)12.2103/(0.28391)=111.436N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=cQklah2/10=0.91.40.2251.21.82/10=0.11kNm 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.431.21.2+0.11/1.2=10.736kN f=N1w/(1A)+Mw/W=10.736103/(0.566391)+0.11106/41

25、80=74.828N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+0.91.431.21.2+0.11/1.2=11.687kN f=N2w/(2A)+Mw/W=11.687103/(0.28391)+0.11106/4180=133.066N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值N(kN)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N =11.249kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆

26、力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.2256.62.96+0.556.64)=50.852kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.056.63.32/2=50.941kN.m MT=50.852kN.mMR=50.941kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.256.62.9+0.556.64)=24.324kN.mMR=GG1k+(G2k

27、+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.16.63.32/2=172.713kN.m MT=24.324kN.mMR=172.713kN.m 滿足要求！ 十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)100 F1=N=11.687kN 1、受沖切承載力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值h截面高度影響系數(shù)：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸