混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)例題文檔

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)汁習(xí)題樓蓋（200題）一、填空題（共48題）1. 單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為 樓而（屋而）荷載一 次梁一主梁一柱 f 基礎(chǔ) *地基。2. 在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中，板的短跨方向按 計(jì)算 配宜鋼筋，長(zhǎng)跨方向按一構(gòu)造要 求配置鋼筋。3. 多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力il算方法有彈性汁算法-和 塑性汁算法兩種方法。4. 四邊支承板按彈性理論分析，當(dāng)L=/L_2_時(shí)為一單向楓_；當(dāng)L=/Lx_l_時(shí)為/嘆向板5. 常用的現(xiàn)澆樓梯有_板式樓梯和梁式樓槎兩種6. 對(duì)于跨度相差小于10%的現(xiàn)澆鋼筋混凝上連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。7. 雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長(zhǎng)邊支承梁承受的荷載為梯形

2、分布:短邊支承梁承 受的荷載為三角形分布。18. 按彈性理論對(duì)單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)算時(shí)，板的折算恒載g =g +才卩，折算活載9、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件，即 極限條件、機(jī)動(dòng)條件 和平衡條件當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí)，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。10、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行分析時(shí)，滿足_機(jī)動(dòng)條件 和 平衡條件 的解稱為上限解, 上限解求得的荷載值大于真實(shí)解：滿足一極限條件和平衡條件的解稱為下限解,下限 解求得的荷載值小于真實(shí)解。11、在計(jì)算鋼筋混凝上單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的配筋時(shí)，次梁的控制截而位置應(yīng) 取在支座邊緣處,這是因?yàn)橹ё吘壧幋瘟簝?nèi)力較大而截而

3、髙度較小。12、鋼筋混凝丄超靜左結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過(guò)程，第一過(guò)程是由于裂縫的形成與開展 引起的，第二過(guò)程是由于塑性較的形成與轉(zhuǎn)動(dòng)引起的。13、按彈性理論il算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般取 支座中心線 之間的距離。按 塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般取凈跨14、在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中，單向板的長(zhǎng)跨方向應(yīng)放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作用是： 承擔(dān)在長(zhǎng)向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝上收縮引起的內(nèi)力、將板上作用 的集中荷載分布到較大而積上，使更多的受力筋參與工作、固左受力鋼筋位這。15、鋼筋混凝上塑性鐵與一般鐵相比，苴主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動(dòng)且轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限、 能承受一立彎矩、有一

4、左區(qū)域（或長(zhǎng)度）。16、塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率和混凝丄的極限壓應(yīng)變。當(dāng)?shù)突?中等配筋率，即相對(duì)受壓區(qū)高度纟值較低時(shí)，其內(nèi)力重分布主要取決于鋼筋的流幅，這時(shí) 內(nèi)力重分布是充分的。當(dāng)配筋率較髙即纟值較大時(shí)，內(nèi)力重分布取決于混凝土的壓應(yīng)變，苴內(nèi)力重分 布是一不充分的。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于丄型_18、柱作為主梁的不動(dòng)狡支座應(yīng)滿足梁柱線剛度比iji上5條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí)， 計(jì)算簡(jiǎn)圖應(yīng)按框架梁汁算。19、整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截而承載力計(jì)算配筋時(shí)，跨中按T形截而 計(jì)算，支座按矩形截面計(jì)算。20、在主梁與次梁交接處，

5、主梁內(nèi)應(yīng)配置附加箍筋或吊筋21、雨篷除應(yīng)對(duì)雨篷梁、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必須進(jìn)行整體抗傾覆驗(yàn)算。22、現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡(jiǎn)化成水平簡(jiǎn)支梁計(jì)算。23、雙向板按彈性理論計(jì)算，跨中彎矩計(jì)算公式加丁 =叫+1仙,閉=竹+伽、，式中 的v稱為 泊桑比（泊松比），可取為0. 2。24、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時(shí)，對(duì)于周邊與梁整澆的板，其跨中截面及支座截而的計(jì) 算彎矩可以乘0.8的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以1.72. 7 m為宜，次梁的跨度以46 m 為宜，主梁的跨度以58 m為宜。26、混凝上梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為現(xiàn)澆整體式、裝配式、和裝配整體式 三

6、種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為單向板肋梁樓蓋、雙向板 肋梁樓蓋、無(wú)梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由板、次梁、主梁組成,每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形 成四邊支承梁。當(dāng)厶/厶時(shí)按單向板設(shè)訃,設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在 短邊方向的受彎，對(duì)于 長(zhǎng)向的受彎只作局部處理,這種板叫做單向板”。當(dāng)/,/, S2按雙向板設(shè)計(jì),在設(shè)計(jì) 中必須考慮長(zhǎng)向和短向兩向受彎的板叫做雙向板29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布程一般取決于建筑功能 要求,在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、 經(jīng)濟(jì)、適用。柱網(wǎng)盡量布苣成長(zhǎng)方形或正方形主梁有沿橫向 和縱向兩種布置方 案。30、按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板

7、）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假左梁（板）為 理想的彈 性體，可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的一般方法進(jìn)行計(jì)算。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在次梁、主梁、柱或墻上。計(jì)算 時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為狡支座由此引起的誤差，可在 計(jì)算時(shí)所取的跨度、荷載 及彎矩值中加以調(diào)整。32、當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰汁算跨度相差不超過(guò)10% ,可作為等跨計(jì)算。這時(shí)，當(dāng)計(jì)算各跨跨中截而彎矩時(shí)，應(yīng)按各自的跨度計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng) 按相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值計(jì)算。33、對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按五跨 來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五 跨時(shí)，仍按實(shí)際跨數(shù)訃算。34、作用在樓蓋

8、上的荷載有永久荷載和可變荷載。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不 變的荷載：回疊載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無(wú)的可變作用的荷載。35、當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載 更能符合實(shí)際。因此設(shè)訃樓而梁時(shí)，應(yīng)按荷載規(guī)范對(duì)樓面活荷載值乘以折減系數(shù)后取 用36、求某跨跨中截而最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在本跨內(nèi)布置，然后隔跨布置37、求某跨跨中截而最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩）時(shí)，本跨不布置活載，而在相鄰兩跨 布置活荷載，然后隔跨布置。38、求某一支座截而最大負(fù)彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在該支座左右兩跨布置，然后隔跨布巻。39、內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截而的內(nèi)力值就是該截而在任意活荷

9、載布置下可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力 復(fù)。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的壘匚或彎起的位 置和數(shù)量。40、為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，一般采用增大恒載和相應(yīng)減小活荷載的辦法來(lái)處理, 即以折算荷載來(lái)代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，則荷載不得進(jìn)行折算。 主梁按連續(xù)梁讓算時(shí)，一般柱的剛度較小,柱對(duì)梁的約束作用小，故對(duì)主梁荷載不進(jìn) 行折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布訃算超靜泄鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按彈性理論計(jì)算 和截而按極限狀態(tài)設(shè)訃二者之間的矛盾,而且可以合理地估汁構(gòu)件的承載力。同時(shí)又能符 合結(jié)構(gòu)工作的實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。42、關(guān)于連續(xù)板、梁考

10、慮內(nèi)力塑性重分布的計(jì)算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用較多的 是彎矩調(diào)幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論汁算得到的某些截而的最大彎矩值。43、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的戲生。44、為了保證塑性錢有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，規(guī)范規(guī)圧：相對(duì)受壓區(qū)髙度4 0. 35 0 愈大，截而塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就越小45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MMr絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后 跨中彎矩A/。之和，應(yīng) 不小于簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩,即卩+卩5 +仏.出。46、板一般均能滿足斜截而受剪承載力,設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用分離式或彎起式

11、兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有分布鋼筋、嵌入墻內(nèi)的板其板而附加鋼筋、垂 直于主梁的板面附加鋼筋。二、選擇題（共54題）1在訃算鋼筋混凝上肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，為考慮主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約朿，用折算荷載 代替實(shí)際計(jì)算荷載，英做法是（B ）扎減小恒載，減小活載B.增大恒載，減小活載C.減小恒載，增大活載D.增大恒載，增大活載2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝上單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是（D ）A. 承擔(dān)剪力B. 防止主梁發(fā)生受彎破壞C. 防止主梁產(chǎn)生過(guò)大的撓度D. 防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3. 在計(jì)算框架梁截而慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，假左I。為矩形

12、截而梁的截而慣性矩, 則對(duì)現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截而慣性矩I應(yīng)?。ˋ ）A. I=2I0 B. 1 = 1. 5I0C. 1 = 1. 2I0D. 1 = 1. OIo4、板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋泄位，分擔(dān)局部荷載，還可（B ）A.承擔(dān)負(fù)彎矩C.減少裂縫寬度5、五跨等跨連續(xù)梁，A. 1, 2, 3 B.6、五跨等跨連續(xù)梁，扎 1,2,4B.承受收縮和溫度應(yīng)力D.增加主筋與栓的粘結(jié) 現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩， 1,2,4 C. 2,4,5 現(xiàn)求最左端支座最大剪力，B. 2, 3, 4C. 1,2, 3活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？ （ D ）D. 1,3,5活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？ （ D ）D. 1,3,57、

13、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)（A ）。A. 600mmX3300mm的預(yù)制空心樓板：B. 長(zhǎng)短邊之比小于2的四邊回定板：C. 長(zhǎng)短邊之比等于1.5,兩短邊嵌固，兩長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支；D. 長(zhǎng)短邊相等的四邊簡(jiǎn)支板。8、對(duì)于兩跨連續(xù)梁，（D ）。各跨跨中正彎矩最大； 各跨跨中負(fù)彎矩最大： 中間支座處負(fù)彎矩最大: 另一跨跨中負(fù)彎矩最大。A. 活荷載兩跨滿布時(shí)，B. 活荷載兩跨滿布時(shí)，C. 活荷載單跨布置時(shí)，D. 活荷載單跨布置時(shí)，9、多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在（D ）。A. 該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨：C.所有跨：D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜立結(jié)構(gòu)

14、考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（D ）。A. 變形連續(xù)條件：B. 靜力平衡條件：C. 采用熱處理鋼筋的限制：D. 拉區(qū)混凝上的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。11、條件相同的四邊支承雙向板，采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得 的極限荷載（AA.大； B.??； C.相等： D.無(wú)法比較。12、在確圮梁的縱筋彎起臾時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎 矩圖的外而，這是為了保證梁的（A ）0A. 正截面受彎承載力；B.斜截而受剪承載力：C. 受拉鋼筋的錨固：D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用。13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（BA. 若同時(shí)滿足極限條件、變

15、形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載：B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解：C. 若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解：D. 若僅滿足極限條件和機(jī)動(dòng)條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循下述規(guī)泄（A ）。A. 受力鋼筋宜采用I、II級(jí)或III級(jí)熱軋鋼筋：B. 截而的彎矩調(diào)幅系數(shù) 宜超過(guò)0.25：C. 彎矩洞整后的截面受壓區(qū)相對(duì)計(jì)算高度 一般應(yīng)超過(guò)0.35,但不應(yīng)超過(guò) ；D. 按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、鋼筋混凝上連續(xù)梁的中間支座處，當(dāng)

16、配置好足夠的箍筋后，若配置的彎起鋼筋不能滿足 要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)（B ）來(lái)抵抗剪力。A.縱筋B.鴨筋C.浮筋D.架立鋼筋.16、承受均布荷載的鋼筋混凝上五跨連續(xù)梁（等跨），在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使（B ）A. 跨中彎矩減少，支座彎矩增加B.跨中彎矩增大，支座彎矩減小C.支座彎矩和跨中彎矩都增加17、按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí)，對(duì)板和次梁采用折算荷載來(lái)進(jìn)行計(jì)算，這是因?yàn)榭紤]到（C ）A. 在板的長(zhǎng)跨方向能傳遞一部分荷載B.塑性內(nèi)力重分布的影響C.支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減少活荷載布置對(duì)跨中彎矩的不利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時(shí)，可變荷載（活載）的布置應(yīng)該是 （B ）A. 本

17、跨布巻活載，然后隔跨布it活載B本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布垃活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19、塑性狡的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對(duì)高度有關(guān)，纟增大，塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性較有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，纟應(yīng)滿足（C ）AB. = %C. 0.35D.占 A 0.3520、按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來(lái)計(jì)算的原因是（C ）。 扎考慮到在板的長(zhǎng)跨方向也能傳遞一部分荷載B. 考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C. 考慮到支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利影響21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一是（C ）o扎必須采用折算荷載B. 不考慮

18、活荷載的不利位置C. 截而受壓區(qū)相對(duì)髙度 0.3522、整澆樓蓋的次梁擱宜在鋼梁上時(shí)（B ）扎板和次梁均可采用折算荷載B. 僅板可以采用折算荷載C. 僅次梁可以用折算荷載D. 二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截而承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮（B ）扎彎、扭相關(guān)B. 剪、彎、扭相關(guān)C. 彎、剪相關(guān)D. 彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計(jì)上的便利，對(duì)于四邊均有支承的板，當(dāng)（D ）按單向板設(shè)訃。25、彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相差10%,仍作為等 跨計(jì)算，這時(shí)，當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按（C ）計(jì)算。A. 相鄰兩跨汁算跨度的最大值B.兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小值C. 相鄰兩跨計(jì)算跨

19、度的平均值D.無(wú)法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論汁算時(shí)，計(jì)算跨度/等于（A ）扎 /”+/為板厚）（為板厚） C. I = ln D. / = 1.05/227、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度/?。˙ ）A. / + h B. ln +- C. I = ln D. / = 1.025/”+（均為板厚）2 228、對(duì)于多跨連續(xù)的板梁，對(duì)支座為整澆的梁或柱，按彈性進(jìn)論訃算時(shí)，il算跨度/一般可 ?。ˋ ）扎支座中心線間的距離 B.板或梁的凈跨/”C取1.025/nD. 105 仃29、對(duì)于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨

20、度?。– ）c. ln +2和仃+上兩者中取小值D. 1.025/r +-n 2 2 2（其中/”一邊跨凈跨度，b板第二支座的寬度，a邊支座支承長(zhǎng)度，力一板厚）D. 1.025/”30、對(duì)于多跨連續(xù)梁，按塑性理論汁算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的汁算跨度/?。– ）A. / + - + -2 2C.取/,+?和1.025/”中較小值231、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項(xiàng)不正確（D ）A. 為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來(lái)處理B. 對(duì)于板其折算荷載?。赫鬯闩螺dg二計(jì)丄j折算活載q = -q2 2i3C. 對(duì)于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿dg二計(jì)丄g,折算活載q二二q44D.

21、 對(duì)于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（C ）A. 塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動(dòng)B. 塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)開始于Ia，終止于IllaC. 塑性較處彎矩不等于0而等于該截而的受彎承載力MuD. 塑性較與理想錢基本相同33、對(duì)于“n”次超靜泄的鋼筋混凝丄多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（B ）個(gè)塑性錢，最后將因結(jié) 構(gòu)成為機(jī)動(dòng)可變體系而破壞。A. n-1B. nC. n-2D. n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截而的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足（B ）A. g 務(wù)B. 03535、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的（C ）A. 30%B.

22、 25%C. 20%D. 15%36、用彎矩幅法計(jì)算，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩血、弘與調(diào)整后跨中彎矩Mc，應(yīng)滿足37、在單板肋梁樓蓋設(shè)訃中，一般樓而板的最小厚度h可取為（BA. M50mmB60mm CM80mmD沒(méi)有限制38、對(duì)于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下而哪條是錯(cuò)誤的（C ）A. 間距 s70mmB. 當(dāng)板厚hW150mnb間距不應(yīng)大于200mmC當(dāng)板厚h 150mm，間距不應(yīng)大于1. 5h,且不應(yīng)大于250mmD.當(dāng)板厚h 150mm時(shí)，間距不應(yīng)大于1. 5h且不應(yīng)大于300mm39、對(duì)于連續(xù)板受力鋼筋，下而哪條是錯(cuò)誤的（B ）A. 連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B.

23、 連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座5處切斷，或在人處彎起6 10C. 連續(xù)板支座附近承受負(fù)彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于丄厶或丄仃的距離處切斷43D. 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（C ）扎每米板寬內(nèi)不少于4根B. 每米板寬內(nèi)不少于5根C. 單位長(zhǎng)度上的分布鋼筋的截面而積不應(yīng)小于單位長(zhǎng)度上受力鋼筋截而而積的10%D. 按承載力計(jì)算確定41、在鋼筋混凝上單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（B ）扎截面而積不小于受力鋼筋而積的5%B. 截而而積不小于受力鋼筋面積的10%C. 截而而積不小于受力鋼筋面枳的15%D. 截而而積不小于受力鋼筋面積的

24、20%41、規(guī)范規(guī)宦對(duì)嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下而哪條是 錯(cuò)誤的（C ）扎鋼筋間距不大于200mm,直徑不小于6mm的構(gòu)造鋼筋，其伸岀墻邊的長(zhǎng)度不應(yīng)小于丄（/, 7為單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）B. 對(duì)兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配巻上述構(gòu)造鋼筋，英伸岀墻邊的長(zhǎng)度不應(yīng)于k4C. 沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截而而積不宜小于跨中受力鋼筋截而2而積的土3D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)逍鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42、規(guī)范規(guī)左，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時(shí)，應(yīng)沿梁肋方向配豊板而附加鋼 筋，下而哪條是錯(cuò)渓的（C ）A. 板而附加鋼筋間距不大于20

25、0mm且與梁肋垂直B. 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于6mmC. 單位長(zhǎng)度的總截而面積不應(yīng)小于板中單位長(zhǎng)度內(nèi)受力鋼筋截而而積的丄2D.伸入板中的長(zhǎng)度從肋邊緣算起每邊不小于板汁算跨度/“的- 443、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于次梁的訃算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D ） 扎承受正彎矩中截而，次梁按T形截而考慮B. 承受負(fù)彎矩的支座截而，T形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b的矩形截而計(jì)算C. 次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算D. 不論荷載大小，次梁的高跨比- =,一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算/81444、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于主梁的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D ） 扎截面

26、設(shè)汁時(shí)與次梁相同，跨中正彎矩按T形截而汁算，支座負(fù)彎矩則按矩形截而計(jì)算B. 主梁內(nèi)力計(jì)算，可按彈性理論方法進(jìn)行C. 在主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù) 彎矩鋼筋上面D. 計(jì)算主梁支座負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，其截而有效髙度?。?jiǎn)闻配摻顣r(shí)hFh-35：雙排鋼筋時(shí) h。二 h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于板的汁算，下而敘述中哪一個(gè)不正確（D ）A. 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截而的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算C. 板的計(jì)算寬度可取為lm,按單筋矩形截而進(jìn)行截而設(shè)計(jì)D. 對(duì)于四周與梁整體連續(xù)的單向板

27、，英中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算所得的彎矩可減 少10%,其它截而則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板、梁時(shí)，下而敘述中哪一個(gè)是錯(cuò)誤的 （D ）扎對(duì)于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按M = % （g + q）loM = % （G + Q）l 計(jì)算B. 確定連續(xù)梁剪力設(shè)汁值時(shí)，各跨應(yīng)取各自的凈跨計(jì)算C. 若梁、板兩端均支承在砌體上，苴計(jì)算跨度應(yīng)取為1.05/,.D. 對(duì)于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%時(shí)，訃算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨度值，而計(jì)算 支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計(jì)算多項(xiàng)選擇題1、關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平而布垃，下列

28、敘述正確的是（ABD ）A. 單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、經(jīng) 濟(jì)適用。B. 柱網(wǎng)盡量布置成長(zhǎng)方形或正方形。C. 主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了 窗洞的髙度。D. 梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在10%以內(nèi)）。2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論汁算時(shí)，對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，均視為績(jī)支 座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的（ABD ）加以調(diào)整。A.跨度B.荷載C.剪力值 D.彎矩值3、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，關(guān)于計(jì)算簡(jiǎn)圖的支座情況，下而哪些說(shuō)法是正確的 （AB ）。A. 計(jì)算

29、時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將英支座均視為狡支座。B. 對(duì)于兩邊支座為磚墻，中間支座為鋼筋混凝上柱的主梁，若延Y丄時(shí)，可將梁視作狡支梁5于柱上的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力。C. 當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過(guò)20%可作為等跨汁算。D. 當(dāng)連續(xù)梁板跨度不等時(shí)，計(jì)算各跨跨中截而彎矩時(shí)，應(yīng)按各自跨度計(jì)算：當(dāng)計(jì)算支座截 而彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值計(jì)算。4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)按（ABD ）確定。A. 對(duì)于各跨荷載相同，其跨數(shù)超過(guò)五跨的等跨等截而連續(xù)梁、板將所有中間跨均以第三跨 來(lái)代替。B. 對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連續(xù)

30、梁、板，可按五跨來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。C. 當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按五跨來(lái)計(jì)算內(nèi)力。D. 當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、鋼筋混凝上超靜泄結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說(shuō)法哪些是正確的（BC ）。A. 對(duì)于n次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)n+1個(gè)塑性鐵。B. 鋼筋混凝土超靜左結(jié)構(gòu)中某一截而的“屈服”，并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而苴中還有強(qiáng)度儲(chǔ)備 可以利用。C. 超靜怎結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個(gè)過(guò)程。D. 從開裂到第一個(gè)塑性較出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。E. 第一個(gè)塑性狡岀現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、塑性狡的轉(zhuǎn)動(dòng)限度主要取決于（ABD ）。A. 鋼筋種類B.配筋率

31、C. 混凝上的極限壓縮變形D.截而尺寸E. 構(gòu)件的承載能力7、對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí)，應(yīng)遵循的原則是（AB ）。A. 宜采用具有塑性較好的I級(jí)或II級(jí)鋼筋。采用強(qiáng)度等級(jí)為C20C45的混凝丄。B. 控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的20觥C. 截而相對(duì)受壓區(qū)高度不能太大，即= 屁一D. i周整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩血、張絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距業(yè)之和，應(yīng)不 小于簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩Mo的一半。E. 考慮內(nèi)力重分布，構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，應(yīng)將斜截而受剪承載力所需的箍筋而積 增加10%。8、對(duì)下列結(jié)構(gòu)在進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計(jì)算其

32、 內(nèi)力（ABD ）。A.預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)B.直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑C.使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 D.二次受力疊合結(jié)構(gòu)三、是非改錯(cuò)題（共46題）I. 次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（V ）2現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在汁算框架梁截而慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，對(duì)邊框架梁和中框架梁均取1 = 21。3.塑性錢線的位置遵循一泄的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。4彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。(X )(X )(X )5、現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)，可取1米寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單元。（V ）6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺(tái)梁，除承受平臺(tái)板傳來(lái)的均布荷載和平臺(tái)梁自重外，還承受梯段斜梁

33、傳來(lái)的集中荷載。(V )7、由于單向板上的荷載主要沿一個(gè)方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。（X ）8、不論樓板的支承條件如何，只要其長(zhǎng)短邊比值l=/lt2 ,就可稱之為雙向板。（X ）9、作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。(X )10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下.任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截而處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。(V )11、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。12、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)，板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。13、按塑性理論訃算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。(X )(X )(X )14、對(duì)于四周與梁整

34、澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論汁算方法得到的所有區(qū)格的彎矩值均可予以減少。15、鋼筋混凝丄四邊簡(jiǎn)支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。(X )(X )16、在四邊簡(jiǎn)支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝上時(shí)固立受力鋼筋位置：抵 抗由于溫度變化或混凝上收縮引起的應(yīng)力：承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力：承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。(X )17、按塑性理論訃算雙向板時(shí)，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏大：下限解只滿足機(jī)動(dòng)條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏小。（X ）18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。（X ）19、鋼筋混凝上連續(xù)梁考慮塑性

35、內(nèi)力重分布后，梁截而承載能力的計(jì)算值有所提髙。（J ）20、在受彎構(gòu)件中，受拉縱筋配筋率。減小，截面塑性較的轉(zhuǎn)動(dòng)能力增大。（J ）21、塑性錢可以承受一定的彎矩，并能作單向有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。（J ）22、鋼筋混凝上靜左結(jié)構(gòu)和超靜泄結(jié)構(gòu)均可形成塑性狡，因此都存在內(nèi)力重分布。（X ）23、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性錢總在支座處岀現(xiàn)。（X ）24、超靜左結(jié)構(gòu)岀現(xiàn)足夠多的塑性較，形成機(jī)動(dòng)體系后，才是完全內(nèi)力重分布。（X ）25、彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（X ）26、當(dāng)0.35時(shí)，塑性狡形成，內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。（X ）27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長(zhǎng)邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長(zhǎng)跨方向傳遞。（X

36、）28、現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截而承載力計(jì)算時(shí)，跨中按T形截而汁算，而支座則按矩形截而計(jì)算。（J）29、彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。（X ）30、使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位巻。（V ）31、不論靜定或超靜立鋼筋混凝丄結(jié)構(gòu)，隨外載的增大，均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。（J ）32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截而之間同樣存在著內(nèi)力重分布。（X ）33、不論靜左或超靜左鋼筋混凝上結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性錢。（V ）34、配件率越大，塑性錢轉(zhuǎn)動(dòng)能力也越大。（X ）35、超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鐵的形成。（X ）36、超靜左結(jié)構(gòu)岀現(xiàn)足夠多的塑性狡而形成機(jī)動(dòng)體的才能

37、算“完全的內(nèi)力重分布”。（V ）37、多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后，可做到既省鋼筋又提髙承載力。（J ）38、單向板肋梁樓蓋中，考慮拱作用后，板配筋時(shí)跨中及支座彎矩均可按減少20%考慮。（X ）39、次梁傳遞荷載給主梁，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（J ）40、塑性錢線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（J ）41、當(dāng)矩形板的長(zhǎng)邊與短邊之比小于2.0時(shí)，就一定是雙向板。（X ）42、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截而處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。（J）43、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鐵總是在支座截而先出現(xiàn)。（X ）44、按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必要求滿足4 0

38、.35的要求。（J ）45、用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。（X ）46、雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。（X ）四、簡(jiǎn)答題（共40題）1如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置？AHCDEF2. 如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置?AHCDEF3. 如圖連續(xù)梁，若求B支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q該如何布置？7 12 覇刃 $ Tsfez 4i/”5 拐萬(wàn)AHCDEF4如圖連續(xù)梁，若求C支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q該如何布置？AHCDEF5.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？7 12 覇刃 $ Tsfez 4i/”5

39、 拐萬(wàn)AHCDEF6如圖連續(xù)梁，若求C支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？7、圖中已給出一塊四邊簡(jiǎn)支雙向板的板底鋼筋布置圖，請(qǐng)?jiān)贏-A、B-B剖而圖中分別畫岀.鋼筋并注明。O 0W2OC0 082003000A-A8、簡(jiǎn)述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳 遞到地基。9、什么是鋼筋混凝上超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答：在混凝上超靜左結(jié)構(gòu)中，當(dāng)某截而出現(xiàn)塑性錢后，引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布，使結(jié)構(gòu)中 內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計(jì)算方法得到的內(nèi)力（

40、彈性理論得到的內(nèi)力）不同。這種由于塑性 錢的形成與開展而造成的超靜左結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜立結(jié)構(gòu)的塑性 內(nèi)力重分布。10、什么是單向板？什么是雙向板？答：?jiǎn)蜗蚴芰?，單向彎曲（及剪切）的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲（及剪切）的板為雙 向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布巻。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？答：兩對(duì)邊支承的板為單向板。對(duì)于四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比小于或等于 2.0時(shí)，按雙向板考慮：當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于2.0但小于3.0時(shí)，宜按雙向板考慮， 也可按單向板訃算，但按沿短邊方向受力的單向板訃算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu) 造鋼筋；當(dāng)

41、長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于或等于3.0時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配宜有哪幾種鋼筋？答：?jiǎn)蜗虬謇吡簶巧w中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用HPB235，板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚 150mm時(shí)，不宜大于 200mm,當(dāng)板厚 150mm時(shí)，不宜大于1. 5h,且不宜大于250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分藹 式配筋或彎起式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗 沖切鋼筋。13、說(shuō)明單向板肋梁蓋中板的計(jì)算簡(jiǎn)圖。答：在計(jì)算中，取lm寬板作為計(jì)算單元，故板截而寬度b二1000mm,為支承在次梁或磚

42、墻 上的多跨板，為簡(jiǎn)化汁算，將次梁或磚墻作為板的不動(dòng)餃支座。因此，多跨板可視為多跨連 續(xù)梁（板寬度b二1000mm）。按彈性理論分析時(shí)，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對(duì)于邊跨，當(dāng)邊支座為磚 墻時(shí)，取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計(jì)算跨度/為：中間跨 l = lc邊跨（邊支座為磚墻）/ =+ ”22 22其中厶為板支座（次梁）軸線間的距離：/”為板邊跨的凈跨；h為板厚：b為次梁截而寬度；a為板支承在磚墻上的長(zhǎng)度，通常為120mm。對(duì)于等跨連續(xù)板，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5跨時(shí)可按5跨汁算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。14、說(shuō)明單向板肋梁蓋中次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及

43、磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動(dòng)狡支座。 作用在次梁上的荷載為次梁自重，次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載，荷載形式 為均布荷載。次梁的計(jì)算跨度：中間跨 /=/.邊跨（邊支座為磚墻）/ = / +- + -1.025/, +-2 2 2其中厶為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁：/”為次梁的凈跨：b為主梁截而寬度；a為次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通常為240mm.對(duì)于等跨連續(xù)梁，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5跨時(shí)可按5跨訃算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。15、說(shuō)明單向板肋梁蓋中主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確左，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小，對(duì)主梁的轉(zhuǎn)動(dòng) 約朿不大，可將柱作為主梁的不動(dòng)狡支

44、座，這時(shí)主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。 當(dāng)結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較大，即節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的線剛度之和與節(jié)點(diǎn)上下柱的線剛度之和的比值小 于3時(shí)，應(yīng)考慮柱對(duì)主梁轉(zhuǎn)動(dòng)的約束，此時(shí)應(yīng)按框架進(jìn)行內(nèi)力分析。主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來(lái)的荷載，次梁傳來(lái)的荷載為集中荷載，主梁自 重為均布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重 作為集中荷載考慮，英作用點(diǎn)位置及個(gè)數(shù)與次梁傳來(lái)集中荷載的相同。主梁的計(jì)算跨度：中間跨 l = lc邊跨（邊支座為磚墻）/ = /w+- + -1.025/,+-2 2 2其中厶為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱：/”為主梁邊跨的凈跨：b為柱截而寬

45、度;a為主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通常為370mm.16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，板的計(jì)算跨度是如何確左的?答：按塑性理論汁算連續(xù)板內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況板的計(jì)算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長(zhǎng)兩端支承在磚墻上一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上n 2 n 2注表中h為板的厚度：a為梁或板在磚墻上的支承長(zhǎng)度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，次梁的汁算跨度是如何確左的?答：按塑性理論汁算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支承情況梁的計(jì)算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長(zhǎng)/”兩端支承在磚墻上1.051 n ln + a一端與梁(柱)整體連接，另一端支承

46、在磚墻上1.025/“+導(dǎo)注表中h為板的厚度：a為梁或板在磚墻上的支承長(zhǎng)度。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？答：彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計(jì)算的彎矩包絡(luò)圖基礎(chǔ)上，考慮塑性內(nèi)力重分布，將構(gòu)件 控制截而的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么？答：具體計(jì)算步驟是：(1) 按彈性理論方法分析內(nèi)力：(2) 以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對(duì)彎矩值進(jìn)行調(diào)幅：(3) 將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鐵截面,用一般力學(xué)方法分析對(duì)結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影 響：(4) 繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖；(5) 綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值：(6) 根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進(jìn)行配筋汁算。

47、截而彎矩的調(diào)整幅度為：P=-MJMe式中”為彎矩調(diào)幅系數(shù)；為調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值；為按彈性方法計(jì)算所得的彎矩設(shè)計(jì)值。20、設(shè)計(jì)中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？答：若支座負(fù)彎矩調(diào)幅過(guò)大，則塑性餃形成前只能承受較小的荷載，而在塑性狡形成后還 要承受較大的荷載，這就會(huì)使塑性錢岀現(xiàn)較早，塑性鐵產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動(dòng)，即使在正常使用荷載 下也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫，甚至超過(guò)混凝上結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)的允許 值。因此應(yīng)控制彎矩涮幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，應(yīng)注意哪些問(wèn)題？答：使用彎矩調(diào)幅法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵守下列原則：(1) 受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝上強(qiáng)度等級(jí)宜在C20C45范園內(nèi)選用：

48、(2) 彎矩調(diào)整后截面相對(duì)受壓區(qū)髙度訐x卩.不應(yīng)超過(guò)0. 35,也不宜小于0. 10：(3) 截而的彎矩調(diào)幅系數(shù)0 般不宜超過(guò)0. 25；(4) 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件；(5) 在內(nèi)力重分布過(guò)程中還應(yīng)防止其他的局部脆性破壞，如斜截而抗剪破壞及由于鋼筋錨 固不足而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞，應(yīng)適當(dāng)增加箍筋，支座負(fù)彎矩鋼筋在跨中截?cái)鄷r(shí)應(yīng)有足夠的 延伸長(zhǎng)度：(6) 必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，為什么要限制?答：因?yàn)殒鶠橄鄬?duì)受壓區(qū)高度，疳值的大小直接影響塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)能力。弓,時(shí)為超筋梁，受壓區(qū)混凝丄先破壞，不會(huì)形成塑性鐵。疳Y気時(shí)為適筋朵，可以形成塑性狡。值

49、越小，塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)能力越大，因此要限制一般要求40.35o23、設(shè)計(jì)計(jì)算連續(xù)梁時(shí)為什么要考慮活荷載的最不利布置？確泄截而內(nèi)力最不利活荷載布巻 的原則是什么？答：活荷載的位置是可以改變的，活荷載對(duì)內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因 此，在設(shè)計(jì)連續(xù)梁時(shí)為了確左某一截面的最不利內(nèi)力的影響，即如何通過(guò)對(duì)活荷載的作用位 置進(jìn)行布置，找到計(jì)算截而的最不利內(nèi)力。因此，須對(duì)活荷載進(jìn)行不利布置。24、確左截面內(nèi)力最不利活荷載布宜的原則是什么？答：求某跨跨中最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布苣活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷 載。求某跨跨中最大負(fù)彎矩(即最小彎矩)時(shí)，該跨不應(yīng)布程活荷載，而在左右相鄰各跨布置活

50、荷載，然后再隔跨布置。求某支座最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座左、右截面最大剪力時(shí)，其活載布宜與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的布置相同。在確 泄端支座最大剪力時(shí)，應(yīng)在端跨布宜活荷載，然后每隔一跨布巻活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個(gè)圖上，形成內(nèi)力疊合圖，其外包絡(luò)線形 成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。也就是梁各截而可能岀現(xiàn)的最不利內(nèi)力。無(wú)論活荷載如何布宜, 梁上各截而的內(nèi)力都不會(huì)超過(guò)內(nèi)力包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全 的。26、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？答：對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)、輕質(zhì)混凝

51、上結(jié)構(gòu)及其他特種混凝丄結(jié)構(gòu)、受侵蝕性 氣體或液體作用嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜采用塑性理論 方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性較？答：鋼筋混凝上受彎構(gòu)件塑性鐵：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一左的塑性 轉(zhuǎn)角。在彎矩增加極少的情況下，截而相對(duì)轉(zhuǎn)角劇增，截而產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動(dòng)，好像出現(xiàn)一個(gè) 錢一樣，稱之為“塑性較”。28、影響塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有那些？答：影響塑性鐵轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有：(1) 鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時(shí)，塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)能力較大：(2) 混凝上的極限壓應(yīng)變，而混凝上的極限壓應(yīng)變除與混凝土強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)外，箍筋用量 多或受壓縱筋較多時(shí)

52、，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變：(3) 在以上條件確泄的情況下，受拉縱筋配筋率對(duì)塑性鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有決泄性的作用。29、塑性鐵有哪些特點(diǎn)？答：與理想的狡不同，塑性錢不是集中在一個(gè)截而，而是具有一泄的長(zhǎng)度，稱為狡區(qū)長(zhǎng) 度，只是為了簡(jiǎn)化認(rèn)為塑性錢是一個(gè)截而：理想餃不能傳遞彎矩，塑性鐵能承受彎炬，為簡(jiǎn) 化考慮，認(rèn)為塑性較所承受的彎矩為左值，為截而的屈服彎矩，即考慮為理想彈塑性：理想 錢可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，塑性狡為單向狡，只能使截而沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，反方向不能轉(zhuǎn)動(dòng)，塑 性狡的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限，其轉(zhuǎn)動(dòng)能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝上的極限壓應(yīng)變等因 素有關(guān)。30、簡(jiǎn)述用機(jī)動(dòng)法汁算鋼筋混凝土四邊固泄矩形雙向板極

53、限荷載的要臾及步驟。答：首先根據(jù)板的支承情況假立破壞機(jī)構(gòu)，根據(jù)外功與內(nèi)功相等建立功能方程，從多種 可能的破壞機(jī)構(gòu)中找出最危險(xiǎn)的塑性鐵線分布，求出所能承受的荷載最小值。31、按彈性理論計(jì)算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時(shí)，為什么要采用折算荷載？答：在確定板、次梁的汁算簡(jiǎn)圖時(shí)，分別將次梁和主梁視為板和次梁的鐵支座，在這種假 立下，板和次梁在支座處可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，而忽略了次梁和主梁對(duì)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)的約束作用，這將 使汁算岀的內(nèi)力和變形與實(shí)際情況不符。為此，采用折算荷載的方法來(lái)考慮支難的轉(zhuǎn)動(dòng)約束 作用。32、按彈性理論計(jì)算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時(shí)，折算荷載如何計(jì)算？答：采用增大恒載并相應(yīng)減小活載數(shù)值的方法，考慮由于支

54、座約束的存在對(duì)連續(xù)梁內(nèi)力 的影響。此時(shí)的計(jì)算荷載稱為折算荷載，折算荷載值為：樓板：1g =S+-P11g = g + -p次梁:43P = P4其中g(shù)、P分別為實(shí)際的恒載和活載。33、簡(jiǎn)述鋼筋混凝上連續(xù)雙向板按彈性方法計(jì)算跨中最大正彎矩時(shí)活荷載的布置方式及計(jì)算 步驟。答：為計(jì)算某區(qū)格的跨中最大正彎矩，在本區(qū)格以及在其左右前后每隔一個(gè)區(qū)格布置活荷 載，形成棋盤式的活荷載布宜。有活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載為g + g，無(wú)活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載僅 為g。將棋盤式荷載分解為兩種情況的組合：一種情況為各區(qū)格均作用相同的荷載g+q/2： 另一種情況在各相鄰區(qū)格分別作用反向荷載q/2。兩種荷載作用下板的內(nèi)力相加，即為連續(xù) 雙向板的最后跨中最大正彎矩。查表計(jì)算時(shí)，第一種荷載情況下的中