某學(xué)校辦公大樓設(shè)計

1、institute of technology. east china jiaotong university 畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文） graduation design （thesis）題 目 某 學(xué) 校 辦 公 大 樓 設(shè) 計 分 院： 土 木 建 筑 分 院 專 業(yè)： 班 級： 學(xué) 號： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 起訖日期： 目 錄中文摘要 1英文摘要 2目 錄 3一 工程概況7二 設(shè)計資料82.1 工程地質(zhì)條件 82.2 氣象資料 8三 結(jié)構(gòu)平面布置83.1 結(jié)構(gòu)平面布置圖 83.2 框架梁截面尺寸確定 9四 樓板平面布置 114.1 樓板荷載 114.2 樓板配筋計算 14五 橫向框

2、架在豎向荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算 165.1 橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖 165.2 橫向框架在活荷載作用下的位移計算 455.3 橫向框架在恒荷載作用下的內(nèi)力計算 585.4 橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計算 62六 橫向框架在 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計算666.1 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計算 666.2 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的位移計算 69七 框架梁柱內(nèi)力組合 757.1 框架內(nèi)力組合 75八 框架梁柱截面設(shè)計 768.1 框架梁截面設(shè)計768.2 框架柱截面設(shè)計77一. 工程概況 該教學(xué)樓為四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約為4000。教學(xué)樓各層建筑平面圖、剖面圖、

3、門窗表等見圖紙。1-4層的建筑層高均為3.9m。1-4層的結(jié)構(gòu)層高分別為4.9m（從基礎(chǔ)頂面算起，包括地下部分1.0m）、3.9m、3.9m、3.9m，室內(nèi)外高差0.45m，建筑設(shè)計使用年限為50年。二. 設(shè)計資料2.1 工程地質(zhì)條件 根據(jù)地質(zhì)勘察報告，地面以下土層分布自下而上土層厚度及土質(zhì)情況依次為：1. 天然地面以下0.5m厚為填土，地基標(biāo)準(zhǔn)承載里為80kn/,填土以下2m厚為黏土，地基承載里240kn/，黏土以下為中密粗砂層，地基砂載力為300kn/。2. 地下水位：天然地面以下4m處。3. 地震設(shè)防烈度：6度。2.2 氣象資料 常年主導(dǎo)風(fēng)向 西北風(fēng) 夏季主導(dǎo)風(fēng)向 西南風(fēng) 夏季 3.1m

4、/s 平均汽速 冬季 4m/s 基本風(fēng)壓 wo=0.40kn/ 基本雪壓 so=0.35kn/ 最大積雪深度：11cm 最高氣溫 40.6 最低氣溫 -9.3 最冷月平均溫度 4.5 1-2月 最熱月平均溫度 29.7 7-9月 最大降雨量 50.4mm/h 月最大降雨量 184.3mm/h 4-6月2.3 材料梁、板、柱的混凝土均選用c30，梁、柱主筋選用hrb400，箍筋選hpb235，板受力鋼筋選用hrb335.三.結(jié)構(gòu)平面布置3.1結(jié)構(gòu)平面布置圖 根據(jù)建筑功能要求及框架結(jié)構(gòu)體系，通過分析荷載傳遞路線確定梁系布置方案。本工程的各層結(jié)構(gòu)平面布置如圖1、圖2、和圖3所示。 圖1 一層結(jié)構(gòu)平面

5、布置圖 圖2 二、三層結(jié)構(gòu)平面布置圖 圖3 四層結(jié)構(gòu)平面布置圖3.2 框架梁柱截面尺寸確定3.2.1. 框架梁截面尺寸初估3.2.1.1橫向框架梁a-b跨： l0=9.6m，h=(1/81/12)l0=1200800mm取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mmb-c跨： l0=6.6m，h=(1/81/12)l0=825550mm,取h=700mm b=(1/21/3)h=350233,取b=350mm3.2.1.2縱向框架梁 a軸：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，

6、取b=350mmb軸：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mmc軸：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mm3.2.1.3橫向次梁 l0=6.6m,h=(1/81/12)l0=825550mm取h=650mm b=(1/21/3)h=325217mm，取b=250mm3.2.1.4縱向連梁 l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)

7、h=450300mm，取b=350mm3.2.1.5衛(wèi)生間縱向兩跨次梁 l0=3.0m,h=(1/81/12)l0=375250mm,取h=300mm b=(1/21/3)h=150100mm，取b=150mm3.2.1.6井字梁 井字樓蓋的平面尺寸為21600mm16200mm,井字梁的梁格8劃分如圖3，井字采用66網(wǎng)格，網(wǎng)格尺寸為3600mm2700mm。由于井字梁跨度較大，故梁高度得大些，為短跨度的1/141/16，即h=(1/141/16)l0=15431350mm,取井字梁的高度為h=1500mm井字梁的高度取為高度的1/31/4，既b=(1/31/4)h=500375mm,取b=4

8、00mm,因此，井字梁的截面尺寸為400mm1500mm軸線的井字梁與柱相交，截面寬度增加而高度保持不變，即截面取為450mm1500mm，井字梁四周邊需要有足夠的剛度，其高度一般大于井字梁截面高度的1.11.2倍，故取井字梁四周邊梁的截面尺寸為500mm1700mm。3.2.2.框架柱截面初估3.2.2.1按軸壓比要求初估框架柱截面尺寸。 框架柱的受荷面積如圖4所示，框架柱選c30混凝土，fc=14.3n/mm2,框架抗震等級為三級，軸壓比n=0.9。由軸壓比初步估算框架柱截面尺寸時，可按下式計算，即ac=bchcn/nfc 柱軸向壓力設(shè)計值n按下式估算，即 n=gqsn12 圖4 框架柱的

9、受荷面積3.2.2.1.1 3軸與b軸相交中柱：n=gqsn12 =1.2514（8.210.8）41.051.01.0=6509knac=bchcn/nfc=65091000/(0.914.3)=505762mm2因為bchc=700700=490000mm2,故取中柱截面尺寸為700mm700mm。3.2.2.1.2 4軸與a軸相交邊柱：n=gqsn12 =1.2514（4.810.8）41.051.01.0=3810knac=bchcn/nfc=38101000/(0.914.3)=296037mm2考慮到邊柱承受偏心荷載且跨度較大，故取a軸邊柱截面尺寸為700mm700mm。3.2.2

10、.1.3 3軸與c軸相交邊柱：n=gqsn12 =1.2514（3.210.8）41.051.01.0=2540knac=bchcn/nfc=25401000/(0.914.3)=197371mm2 考慮到截面受偏心荷載，故取d軸邊柱截面尺寸為500mm500mm。3.2.2.1.4 1軸與a軸相交角柱：角柱雖然承受面荷載較小，但由于角柱承受雙向偏心荷載作用，受力復(fù)雜，故截面尺寸取與a軸邊柱相同，即700mm700mm。故框架柱截面尺寸共有兩種：700mm700mm和500mm500mm。 3.2.2.2 校核框架柱截面尺寸是否滿足構(gòu)造要求： 3.2.2.2.1 按構(gòu)造要求框架柱截面高度不宜小

11、于400mm，寬度不宜小于350mm。 3.2.2.2.2 為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于4。 取二層柱高, hn=3600: 邊柱與角柱： hn/h=3.9/0.5=7.84 中柱： hn/h=3.9/0.7=5.64 3.2.2.2.3 框架柱截面高度和寬度一般可取層高的1/101/15。 h(1/101/15)h0=(1/101/15)4900=490327mm 故所選框架柱截面尺寸均滿足構(gòu)造要求。 四.樓板設(shè)計 4.1 樓板荷載 4.1.1. 恒荷載 4.1.1.1 不上人屋面恒荷載（板厚120mm）。 當(dāng)板厚為120mm時，不上人屋面的恒荷載計算見表1. 表1 不上人

12、屋面恒荷載（板厚120mm） 構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)找平層：15厚水泥砂漿 0.01520=0.30防水層（剛性）：40厚c20細石混凝土防水 1.0防水層（柔性）：三氈四油鋪下石子 0.4找平層：15厚水泥砂漿 0.01520=0.30找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3找平 0.0414=0.56保溫層：80厚礦渣水泥 0.0814.5=1.16結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225=3抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 6.89取7.0 4.1.1.2 不上人屋面恒荷載（板厚100mm）。 當(dāng)板厚為100mm時，不上人屋面的恒荷載計算見表2. 表2 不上人屋面恒

13、荷載（板厚100mm） 構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)找平層：15厚水泥砂漿 0.01520=0.30防水層（剛性）：40厚c20細石混凝土防水 1.0防水層（柔性）：三氈四油鋪下石子 0.4找平層：15厚水泥砂漿 0.01520=0.30找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3找平 0.0414=0.56保溫層：80厚礦渣水泥 0.0814.5=1.16結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1025=2.5抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 6.39取6.5 4.1.1.3 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載（板厚120mm） 當(dāng)板厚為120mm時，標(biāo)準(zhǔn)曾樓面的恒荷載計算見表3. 表3 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載

14、（板厚120mm） 構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)板面裝修荷載 1.10結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225=3抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 4.27取4.5 4.1.1.4 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載（板厚100mm）。 當(dāng)板厚為100mm時，標(biāo)準(zhǔn)層樓面的恒荷載計算見表4. 當(dāng)板厚為100mm時，標(biāo)準(zhǔn)層樓面的恒荷載計算見表4表4 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載（板厚100mm） 構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)板面裝修荷載 1.10結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1025=2.5抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 3.77取4.0 4.1.1.5 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載（板

15、厚80mm） 表5 標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒荷載（板厚80mm） 構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)板面裝修荷載 1.10結(jié)構(gòu)層：80厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.0825=2.0抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 3.27取3.5 4.1.1.6 雨蓬恒荷載（板厚100mm）。 當(dāng)板厚為100mm時，雨蓬的恒荷載計算見表6 表6 雨蓬恒荷載（板厚100mm）構(gòu)造層面荷載（kn/m2)40細石混凝土面層 1.00防水層 0.30找坡 0.50防水層 0.30100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板結(jié)構(gòu)層 0.1225=3找平層 0.40板底粉刷 0.0120=0.20合計 5.74.1.1.7 衛(wèi)生間恒荷載（板厚10

16、0mm） 當(dāng)板厚為100mm時，衛(wèi)生間的恒荷載計算見表7。表7 衛(wèi)生間恒荷載（板厚100mm）構(gòu)造層 面荷載（kn/m2)板面裝修荷載 1.10找平層：15厚水泥砂漿 0.01520=0.3結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5防水層 0.3蹲位折算荷載（考慮局部20厚爐渣填高） 1.5抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117=0.17合計 5.87取6.0 4.1.2 活荷載 活荷載取值見表8. 表8 活荷載取值序號 類別 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kn/m2) 1不上人屋面活荷載 0.5 2辦公樓一般房間活荷載 2.0 3走廊、門廳、樓梯活荷載 2.5 4雨蓬活荷載（按不上人屋面活荷載考慮）

17、 0.5 5衛(wèi)生間活荷載 2.04.2 樓板配筋計算4.2.1 a區(qū)格板（圖5）配筋計算 lx=5.4m，ly=6.6m，lx/ly=5.4/6.6=0.82,按雙向板計算。4.2.1.1 荷載設(shè)計值。 恒荷載設(shè)計值：g=1.24.5=5.4kn/m2 活荷載設(shè)計值：q=1.42.0=2.8 kn/m2g+q=5.4+2.8=8.2 kn/m2 圖5 二層樓板平面布置示意圖4.2.1.2 內(nèi)力計算。lx=5.4m，ly=6.6m ，lx/ly=5.4/6.6=0.82單位板寬跨中彎矩： mx=(0.0378+0.20.0064)6.85.42+(0.0863+0.20.0223)1.45.42

18、=11.45kn*m/m my=(0.0064+0.20.0378)6.85.42+(0.0223+0.20.0863)1.45.42=4.38kn*m/m 單位板寬支座彎矩： mx=m”x=-0.080568.25.42=-19.26kn*m/m 4.2.1.3 截面設(shè)計。 板保護層厚度取20mm，選用8鋼筋作為受力主筋，則lx短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長跨方向鋼筋的外側(cè)，以獲得較大的截面有效高度）： h01=h-c-d/2=120-20-4=96mm ly方向跨中截面有效高度： h02=h-c-3d/2=120-20-38/2=88mm 支座處h0均為96mm。 截面彎矩

19、設(shè)計值不考慮折減。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)rs=0.95， as=m/0.95h0 fy.板筋選用hrb335，fy=300n/mm2。配筋計算結(jié)果見表9。表9 a區(qū)格板配筋計算位置 截面h0（mm）m(kn*m/m)as(mm2)選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)x方向96 5.972188180279ly方向 88 2.29 91 8200 251支座a邊支座（lx向） 96 -10.05 367 8120 491a邊支座（ly向） 96 -7.12 260 8150 335 4.2.2 b區(qū)格板配筋計算 4.2.2.1 lx=10.8m,ly=3m，則lx/ly=10.8/3=3.62，故按單向板

20、計算。 4.2.2.2 荷載組合設(shè)計值。 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： g+q=1.24.0+1.42.5=8.3kn/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： g+q=1.354.0+1.40.72.5=7.85kn/m2 故取由可變荷載效應(yīng)控制的組合g+q=8.3kn/m2。 4.2.2.3 內(nèi)力計算。 取1m板寬作為計算單元，按彈性理論計算，取b區(qū)格板的計算跨度為l0=3000mm。如果b區(qū)格板兩端是完全簡支的情況，則跨中彎矩為m=1/8（g+q）lo2；b區(qū)格板如果是完全嵌固，則支座彎矩為m=-1/12（g+q）lo2，考慮到支座兩端不是完全嵌固，故取支座彎矩為m=-1/14（g+q）lo2，b

21、區(qū)格板的彎矩計算見表10。表10 b區(qū)格板的彎矩計算截面跨中支座 截面 跨中 支座彎矩系數(shù)1/10-1/14m=(g+q)l02(kn*m/m)7.47 -5.344.2.2.4 截面設(shè)計。板保護層厚度取20mm，選用6鋼筋作為受力主筋，則板的截面有效高度為： h0=h-c-d/2=100-20-6/2=77mm混凝土采用c30，則fc=14.3n/mm2；板受力鋼筋選用hrb335，fy=300n/mm2。b區(qū)格板配筋計算見表11。表11 b區(qū)格板的配筋計算截面 跨中支座 截面 跨中 支座m(kn*m/m) 7.47 -5.34as=m/sh0fy 162 115s=m/1fcbh02 0.

22、0432 0.0309選配鋼筋 61506150s=0.51+(1-2s)1/2 0.978 0.984 實配鋼筋 （mm） 189 1894.2.3 c區(qū)格板配筋計算 lx=5.4m,ly=4.8m,lx/ly=5.4/4.8=1.125,按雙向板計算。4.2.3.1 荷載設(shè)計值 衛(wèi)生間恒荷載設(shè)計值： g=1.26.0=7.2kn/m2 衛(wèi)生間活荷載設(shè)計值： q=1.42.5=3.5kn/m2 g+q/2=7.2+3.5/2=8.95kn/m2 g+q=7.2+3.5=10.7kn/m24.2.3.2 內(nèi)力計算。 lx=5.4m,ly=4.8m,lx/ly=5.4/4.8=1.125。單位板

23、寬跨中彎矩：mx=(0.0291+0.20.0133)8.955.42+(0.0608+0.20.0320)1.755.42 =8.288788+3.429216 =11.72kn*m my=(0.0133+0.20.0291)8.955.42+(0.0320+0.20.0608)1.755.42 =4.989976+2.253485 =7.24kn*m 單位板寬支座彎矩： mx=mx”=-0.069410.55.42=-21.25kn*m my=my”=-0.056610.55.42=-17.33kn*m4.2.3.3 截面設(shè)計。板保護層厚度取20mm，選用 8鋼筋作為受力主筋，則lx短跨方

24、向跨中截面有效高度為：h01=h-c-d/2=100-20-4=76mm。ly方向跨中截面有效高度為：h02=h-c-3d/2=100-20-38/2=68mm。支座處h0均為76mm。截面彎矩設(shè)計值不考慮折減。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)rs=0.95,as=m/0.95h0fy。板筋選用hrb335，fy=300n/mm2。配筋計算結(jié)果見表12。表12 c區(qū)格板配筋計算位置 截面ho(mm)m(kn*m/m) as(mm2) 選配鋼筋 實配鋼筋跨中 lx方向 76 11.72 282 8150 335 ly方向 68 7.24 195 8200 251 支座c邊支座（lx向） 76 -21.

25、25 545 10200 654c邊支座（ly向） 76 -17.33 417 8100503五. 橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算5.1 橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖5.1.1 橫向框架簡圖 假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面上，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離。所以ab之間的跨度為6600-350+350=6600mm，bc之間的跨度為3000-350+350=3000mm，cd之間的跨度為6600-350-（500/2-100）=6125mm。 圖7 軸線橫向框架簡圖5.1.2 第一層框架計算簡圖第一層樓面梁布置如圖8所示，第一層樓面

26、板布置如圖9所示，為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)示出梁和板。 圖8 第一層樓面梁布置簡圖 圖9 第一層樓面板布置簡圖 圖10 軸線第一層框架簡圖（一） 圖11 軸線第一層框架簡圖（二）5.1.2.1 qad計算。5.1.2.1.1 板a傳遞荷載。板a的面荷載為4.5kn/m2(表3)，由圖9可知，傳遞給ad段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： （1-22+3）p=1-2(2.7/6.6)2+(2.7/6.6)34.52.7 =(1-0.33471+0.068464)4.52.7 =8.9kn/m因為左右兩邊板a傳遞荷載，故板a傳遞荷載為：8.92=17.6kn/m。5.1.2.1

27、.2 梁自重及抹灰。梁（350mm900mm）自重:250.35(0.9-0.12)=6.825kn/m。抹灰層（10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）：0.01（0.9-0.12）217=0.265kn/m小計：6.825+0.265=7.09kn/m5.1.2.1.3 墻體荷載。墻體選用200mm厚大空頁巖磚（砌筑容重小于10kn/m3，取砌筑容重=10kn/m3）。填充墻外墻面荷載計算見表13，填充墻內(nèi)墻面荷載計算見表14。 表13 填充墻外墻荷載 構(gòu)造層 面荷載(kn/m2) 墻體自重 100.20=2 水刷石外墻面 0.50 水泥內(nèi)墻面 0.36 合計 2.86取3.0 表14 填充墻內(nèi)

28、墻荷載 構(gòu)造層 面荷載(kn/m2) 墻體自重 100.20=2 水泥粉刷外墻面 0.36 水泥粉刷內(nèi)墻面 0.36 合計 2.72取2.8故ad端墻體荷載為：2.8（3.6-0.9）=7.56kn/m5.1.2.1.4 qad荷載小計：qad=17.6+7.56=25.16kn/m（1） qdb計算。 qdb部分只有梁自重及抹灰，即qdb=7.1kn/m。（2） fd計算。 由圖8可知，fd是由ll-1傳遞來的集中力。ll-1的計算簡圖如圖12所示。 q1和q2計算。q1包括梁自重和抹灰、板b傳來的荷載和梁上墻體荷載。ll-1（350mm900mm）自重（ll-1兩側(cè)的板厚度不同，一邊為12

29、0mm，一邊為100mm，近似取100mm）：250.35（0.9-0.10）=7kn/m 圖12 ll-1計算簡圖抹灰層（10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： 0.01（0.9-0.12+0.9-0.10）17=0.269kn/m板b傳來的荷載：由表4可知板b面荷載為4.0kn/m2,傳遞給ll-1的線荷載為： 4.03/2=6kn/mll-1梁上墻體荷載：ll-1梁跨上的墻體荷載相同，一跨內(nèi)的墻長為10.8m，有兩個們m3：1.5m2.1m(門荷載為0.45kn/m2),簡化為均布線荷載為：10.8(3.6-0.75)-21.52.12.8+21.52.10.45/10.8=6.6kn/m

30、因此q1=7+0.269+6+6.6=19.87kn/mq2為板a傳來的荷載：板a的面荷載為4.5kn/m2(表3)，板a傳來的荷載為三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為：q2=5/84.52.7=7.59kn/m小計：q1+q2=19.87+7.59=27.46kn/m fl-1計算。fl-1為l-1傳遞的集中荷載，l-1的計算簡圖如圖15所示。 圖15 l-1計算簡圖q1為梁自重和抹灰：l-1（250mm650mm）自重：250.25（0.65-0.12）=3.31kn/m抹灰層（10厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）：0.01（0.65-0.12）217=0.18kn/m則q1=3.31+0.1

31、8=3.49kn/mq2為板a傳來的荷載，板a的面荷載為4.5kn/m2，傳遞給l-1為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為:q2=15.2kn/m。則fl-1=(3.49+15.2)6.6/2=61.7kn fd計算。由圖12可知 fd=(q1+q2)10.8+fl-1=27.4610.8+61.7=358.8kn qbf計算。qbf部分包括梁自重、抹灰和梁上墻體荷載。梁（350mm700mm）自重：250.35（0.70-0.10）=5.25kn/m抹灰層： 0.01（0.7-0.1）217=0.204kn/m梁上墻體荷載： 2.8（3.6-0.7）=8.12kn/m小計： qbf=5.25+0

32、.204+8.12=13.57kn/m qfc計算。qfc部分包括梁自重、抹灰、板d傳來面荷載和梁上墻體荷載。梁（350mm700mm）自重：250.35（0.7-0.1）=5.25kn/m抹灰層： 0.01（0.7-0.1）217=0.204kn/m梁上墻體荷載： 2.8（3.6-0.7）=8.12kn/m板d的面荷載為6.0kn/m2（表7），由圖9可知，傳遞給fd段為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： （1-22+3）p=1-2（2/4.8）2+(2/4.8)36.02.0 =(0.653+0.07)12 =8.7kn/m小計： qfc=5.25+0.204+8.12+8.7=22.27k

33、n/m ff計算。ff是由ll-2傳遞來的集中力。ll-2的計算簡圖如圖16所示。 圖16. ll-2計算簡圖q1為梁自重、抹灰、板d傳遞荷載和梁上墻體荷載：ll-2（150mm300mm）自重：250.15（0.3-0.1）=0.75kn/m抹灰層： 0.01（0.3-0.1）217=0.068kn/m板d傳來的荷載：由表7可知板d面荷載為6.0kn/m2，傳遞給ll-2的線荷載為： 6.01.8/2=5.4kn/m ll-2上墻體荷載，墻長10.8m，有兩個門m4：0.9m3m，簡化為均布線荷載為：10.8(3.6-0.3)-20.932.8+20.930.45/10.8=(84.672+

34、2.43)/10.8=8.07kn/m則q1=0.75+0.068+5.4+8.07=14.3kn/m 板c傳遞給ll-2的荷載為三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： q2=5/862.7=10.125kn/m 則ff=( q1 +q2)5.4/2=(14.3+10.125)5.4/2=66kn fe和fg計算。fe和fg為樓梯傳遞荷載。各層樓梯平面布置圖如圖17所示，樓梯剖面布置圖如圖18所示。 圖17 樓梯平面布置圖1） fe計算。fe為由ltl-3傳遞的集中力。ltl-3的線荷載計算見表15. 序號 傳遞途徑 荷載(kn/m) 1tb1傳來 7.21.8=12.96 2 tb2傳來（7.0

35、3.6+4.320.3）1.8/3.6=13.25 3平臺板（ptb-1）傳來 3.51.1/2=1.925 4自重（150mm300mm）及抹灰250.15(0.3-0.08)=0.9 0.01(0.3-0.08)217=0.0816 5 合計 15.9則fe=15.95.4/2=42.93kn2)fg計算。fg是由ltl-4（二層）通過tz傳至下端支撐梁上的集中力。ltl-4（二層）的荷載計算見表16。tz的集中力計算見表17。表16 ltl-4(二層)的荷載計算 序號傳遞途徑 荷載(kn/m)1tb3傳來 7.01.65=11.55 2tb2傳來（7.03.6+4.320.3）1.8/3

36、.6=13.253平臺板（ptb-3）傳來3.07（3-0.3）/2=4.14 4自重（150mm300mm）及抹灰 250.15(0.3-0.08)=0.9 0.01(0.3-0.08)217=0.0816 5合計 18.4表17 tz集中力計算 序號 傳遞途徑 荷載 1tz(200300)自重（抹灰略） 250.20.3（1.8-0.4）=2.1kn 2l1（200300）自重（抹灰略） 250.20.3=1.5kn/m 3l1上墻體自重(1.8-0.7)2.8=3.08kn/m 4l1傳至tz集中力 (3.08+1.5)(3-0.3)/2=6.183kn 5 合計 6.22kn故ltl-

37、4傳至兩端的恒荷載集中力為：fg=18.45.4/2+6.22=105.6kn fa計算。fa是由kl-3傳遞來的集中力。嚴格意義上kl-3傳遞來的集中力應(yīng)為kl-3在a支座的兩端的剪力差，但由于縱向框架并沒有計算，近似將kl-3上的荷載以支座反力的形式傳遞到a支座，即集中力fa.kl-3的計算簡圖如圖19所示。 圖19 kl-3計算簡圖1） q1計算。包括梁自重和抹灰、梁上墻體荷載。梁自重（350mm900mm）自重：250.35（0.9-0.12）=6.825kn/m抹灰層（梁外側(cè)為面磚，近似按和梁內(nèi)側(cè)相同抹灰）：0.01（0.9-0.12）217=0.265kn/mkl-3上墻體荷載：k

38、l-3兩跨上的墻體荷載相同，一跨內(nèi)的墻長為10.8m，有兩個窗c2:3m1.8m)，（窗荷載為0.45kn/m2）,簡化為均布線荷載為： 10.8(3.9-0.8)-231.83+231.80.45/10.8 =(33.48-10.8)3+4.8/10.8=6.7kn/m小計：q1=6.825+0.265+6.7=13.79kn/m2)q2計算。q2是由板a傳遞的三角形荷載，板a傳來的荷載為三角形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： q2=5/84.52.7=7.6kn/m小計： q1+q2=13.79+7.6=21.39kn/m3)fa計算。由圖9可知，fa=21.3910.8+61.7=292.7kn fb計算。fb是由kl-2傳遞來的集中力。kl-2的計算簡圖如圖20所示。 圖20 kl-2計算簡圖1） q1計算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墻體荷載很板a、板b傳來的荷載。kl-2自重（350mm900mm）（kl-2兩側(cè)的板厚度不同，一邊為120mm，一邊為100mm，近似取100mm）：250.35（0.9-0.1）=7kn/m抹灰層： 0.01（0.9-0.12+0.9-0.1）17=0.269kn/mkl