某鐵路線某大橋鋼桁梁安裝工程施工方案

1、 *線增建第四線*大橋鋼桁梁安裝方案- 目 錄一工程概況 1二施工場地布置說明 4三施工方案16四勞動力組織安排48五安全、質量保障措施48六架梁設備配備表49鋼桁梁安裝方案說明一、工程概況1、鋼梁簡況主桁特點及桿件截面主桁采用焊接整體節(jié)魚群板平弦無豎桿三角桁式，節(jié)點板與弦桿在工廠焊接，鋼梁全長113.5m，計算路徑l=112m，梁端距支座中心0.75m。主桁高度h采用12.6m，h/l=1/8.889;節(jié)點長度11.2m，腹桿傾斜度66度。中心距采用6.6米。主桁弦桿、端斜桿采用非對稱焊接箱形截面。弦桿內寬540m,外高620m，板厚20-36mm，其中36mm板主要用于節(jié)點板。主桁其它斜桿

2、（端斜桿除外）采用焊接“工”字型截面，截面高60mm，外寬538mm，板厚16-24mm，考慮斜桿插入主桁節(jié)點板安裝方便和高強度螺栓所產(chǎn)生和有效摩擦力，斜桿外側與節(jié)點板內側留有2mm的間隙。弦桿長度為11160mm，一根弦桿最大重量約10t.箱形弦桿4面拼接，4個面的焊接板和連接螺栓按4塊板的有效面積分別計算，主桁桿件采用m24高強度螺栓連接，26孔，設計預拉力240kn，橋面系，平聯(lián)桿件采用m22高強度螺栓，24孔，設計預拉力200kn，板面間的抗滑系數(shù)不小于0.45.箱型桿件下的水平板需設置手孔，手孔位于拼接縫中心處，寬120m，拼接板出廠時連接于節(jié)點板側，與另一側弦桿的連接通過手孔在工地

3、進行。2、上拱度設置：上拱度設置是采用伸長上弦桿節(jié)點長度的辦法實現(xiàn)，伸長值在上弦拼接是體現(xiàn)，斜桿依舊交匯在上弦節(jié)點中心處，考慮恒載撓度與靜活載撓度的一半設置上拱度，需在上弦桿件拼接時把端部第一排螺栓到節(jié)點中心線距離增大7.5mm，每個節(jié)點上弦桿件伸長5mm，伸長后上弦相鄰的節(jié)點中心線距離為11215mm.。3、橋面系縱橫梁采用焊接工字鋼截面，上下翼緣采用相同板厚，材料為16mnq鋼，板厚1224mm，橫梁翼緣采用1-32024mm，腹板采用1-175016mm，梁高1798mm，縱梁截面采用2-280241-137212mm。梁高1420mm?？v梁在e8e10節(jié)間靠e10節(jié)點側設置縱梁斷開裝置

4、一套?？v梁與橫梁連接采用傳統(tǒng)的方法：縱、橫腹板通過角鋼連接承受剪力，翼緣通過魚形板或牛腿連接承受彎矩，由于縱橫梁不等高，因此連接處橫梁上翼緣對齊，設魚形板，縱梁下翼緣加設牛腿與橫梁連接。橫梁與主桁節(jié)點板連接方式為：主桁節(jié)點板上焊接一定長度工字形桿件，截面與橫梁相同，該桿件長度取決于下平聯(lián)節(jié)點設置與橫梁的拼裝要求，橫梁與上述工字形桿件在節(jié)外拼接。為安裝及運營維修的需要，每根端橫梁各設2個起頂點，起頂點均位于支座內側，距主桁中心（支座中心）1.3m。4、聯(lián)結系平聯(lián)桿件采用焊接工字形截面，桿件寬度360mm，桿件高度280320mm，板厚1012mm。制動聯(lián)接系：本橋為單孔間支梁，為減少縱梁連續(xù)長度

5、，縱梁在跨中設置斷縫，故制動聯(lián)接系設置兩副，分別設于e4、e4/ 節(jié)點處。截面采用焊接工字形截面，桿件寬度320mm，桿件高度180mm。5、橋門架與橫聯(lián)橫聯(lián)設置四道，a5、a9、a9/、a5/ 各設一道。橋面與橫聯(lián)均采用板式結構，其構成是在上平聯(lián)工型橫撐疊焊橋門（橫聯(lián)）構件，橋門與橫聯(lián)也采用工型截面形式，上翼緣與腹板斜交約66o，兩端連接螺栓孔需在組裝前鉆制。同時，上平聯(lián)橫梁與橋門（橫梁）之間的角焊縫應事先預留一定的收縮量，以保證精度。二、施工場地布置說明施工場地布置遵循既能順利地進行鋼桁梁拼裝架設，又要保證鋼梁拖拉過程中的安全原則。根據(jù)施工現(xiàn)場實際情況，鋼梁存放，拼裝場地設在k58+750

6、-k 9+000已填好的路基上，存梁場采用15cm厚6%水泥石粉硬化，拼梁場采用15cm厚礫石混合料碾壓硬化，存拼梁場設置2臺10t龍門吊機進行鋼梁卸車后有序堆放整理以及拼裝施工。根據(jù)現(xiàn)場實際地形情況，鋼梁節(jié)段長及梁高，龍門吊機跨度設置為11.25m，高18m，起重量為10t，采用貝雷梁組拼。見圖示2將k59+010-k59+033段涵洞封閉通行。封閉采用醒目標志物圍護，防止夜間車輛和行人誤撞，發(fā)生事故。四周通道口設置告示牌。0#臨時墩，1#臨時墩、2#臨時墩及3#臨時墩采用加固地基，拼裝支架的方案設置臨時墩，并在其上布置四氟滑移裝置，見圖示4。水中臨時墩a、b采用鉆孔樁基礎。臨時墩的結構和承

7、載力按可承受400噸豎向力、40噸水平摩擦力、72噸水平力牽引進行設計。施工現(xiàn)場只設值班室，住房及辦公室均租用附近民房。施工用電采用甲方已接入工地的既有線路，架設備用電量按30千瓦考慮，其他用電即為一般照明電。拼裝場地見圖示1。第 50 頁 共 50 頁圖示1 拼裝場地布置圖圖示2 龍門簡圖 龍門吊計算書一 龍門架平面內力計算本龍門吊采用兩個可視為剛性支腿進行支承，將龍門架當作平面剛架計算。龍門架的受力計算必須考慮兩種受力狀態(tài)：1）當起重機處于運動狀態(tài)時，車輪垂直于軌道方向的滑動阻力很小，這時認為其水平推力為零，龍門架可視為靜定結構，如圖（a）2）當龍門起重機行走車不工作時，龍門架處于靜止狀態(tài)

8、，車輪垂直于軌道方向的滑動阻力較大（水平推力），這時可把龍門架視為一次超靜定機構，如圖（b）計算原則當計算主梁內力時，取第一種結構；當計算支腿內力時取第二種情況，這時因為采用一次超靜定結構時，剛架在垂直荷載作用下，支座處將產(chǎn)生水平推力，由于水平推力的出現(xiàn)將使主梁減載，使支腿加載，（由有限元計算軟件midas分析得知）。1 主梁垂直平面內的受力計算：（1） 起重負載時的內力計算圖示（a）p=g自g起40kn+110kn=150kn,由于起升速度很慢，所以不考慮起升加速度的影響。mmax=p*l/4=431.25knm主梁承受的剪力為q=75kn。主梁自重引起的彎矩和剪力（不考慮懸挑部分）mmax

9、=p*l2/8=2*11.52/8=33knm主梁自重引起的最大剪力q=11.5kn（2） 貝雷桁架的截面特性由有限元計算軟件midas建模分析得知單片強軸最大可承受彎矩為780knm，單片強軸可承受剪力為240kn。可以確定，使用雙組合的貝雷桁架作為主梁完全滿足規(guī)范的要求。2 主梁水平平面內力的計算。作用在主梁水平面的載荷有（1）行車制動的慣性力 （2）風力 （3）行車兩側不同步運行側向力 （4）軌道不水平引起的重心位移（1） 行車制動時，滿載龍門引起的水平慣性力ph1可視為集中力作用在主梁上，當行車正常啟動和制動時，ph15*p*a1.5*150*0.064= 14.4kn (a平均加速度

10、m/s2，取a0.064；51.5)行車制動時，主梁自重引起的慣性力ph2作為均布載荷作用在主梁上 ph2=5*g自*a1.5*24*0.064=2.4kn（2） 順行車軌道方向的風力pw均布作用在主梁上pw=ckhqaq計算風壓250n/m2 c風力系數(shù) c1.6 kh高度系數(shù) kh1.23 a迎風面積（為簡化計算取梁外延面積的0.3）pw1.6*1.23*0.25*5.4=2.65kn主梁水平荷載產(chǎn)生的彎矩為：mmax1/4* ph1l+1/8(ph2+ pw)/l l2=48.5knmcad查詢得知雙組合貝雷梁（含支撐架）弱軸向抵抗矩w945.6cm3m/w51mpa140 mpa各種水

11、平荷載對支承處的剪力都很小，可以忽略不計，所吊構件相對主梁迎風面積很小，此處可以忽略不計。二 支腿內力的計算1支腿受水平力影響時的內力分析在龍門架平面內，取結構為一次靜定結構來計算支腿內力。具有兩個剛性支腿的龍門起重機通過雙輪緣的行車支承在軌道上，軌道側面與輪緣有40mm的間隙。車輪踏面與軌道頂面的滑動摩擦力和車輪輪緣與軌道側面相接觸共同形成側向約束，產(chǎn)生水平推力。其中輪緣與軌道相接觸的約束是主要的，可將輪軌間的滑動摩擦約束作用忽略不計。 實踐表明，水平推力有時有，有時沒有。計算支腿內力時考慮一次超靜定支承，見圖示（b）彎矩圖示為水平推力的產(chǎn)生主要由以下幾個方面：1） 集中力(即載荷)產(chǎn)生的水

12、平面推力ha=hb=(3pl2/2)/2h*l(2k+3) 其中p=150kn l=11.5m k0.01ha=hb=21kn2) 均布自重載荷引起的水平力ha2=hb2q l2/4h(2k+3) q=2kn/m代入上式得 ha=hb1.5kn合計水平推力為22.5kn。由于龍門一側使用321戰(zhàn)備貝雷作為支腿，強軸向的抗彎強度很大，可不驗算水平力載荷下的內力。另一側使用351*8的無縫鋼管作為立柱，需對側向力載荷后的內力進行分析（為增加保險系數(shù)，將側向水平力上移2米進行計算）。跨度為 18 m截面為 無縫鋼管351x8.0截面ix = 1.26844e+008 mm4截面wx = 722755

13、 mm3面積矩sx = 470681 mm3腹板總厚 16 mm塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.15整體穩(wěn)定系數(shù) b = 0.6由最大壁厚 8 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 mpa截面抗剪強度設計值 fv = 125 mpa剪力范圍為 -10.6667-1.33333 kn彎矩范圍為 -20-0 kn.m最大撓度為 18.7302 mm (撓跨比為 1/961)由 vmax x sx / (ix x tw) 得計算得最大剪應力為 2.47382 mpa 滿足!由 mx / (x x wx) 得計算得強度應力為 24.0625 mpa 滿足!由 mx / (b x wx) 得計

14、算得穩(wěn)定應力為 46.1198 mpa 滿足!為保證安全，龍門安裝時將無縫鋼管立柱上側內移20mm，以抵抗水平推力。3 支腿承壓強度驗算天車移動到無縫鋼管一側時，此工況對鋼管支腿最不利，此時支腿受最大力為fmax131.5kn截面：無縫鋼管351x8.0ix：121.302 mmiy：121.302 mma：8620.53 mm截面材性：q235繞x軸長細比為 148.39繞x軸截面為a類截面繞y軸長細比為 148.39繞y軸截面為a類截面按 gb 50017-2003 第132頁注1 計算算得繞x軸受壓穩(wěn)定系數(shù) x = 0.345512算得繞y軸受壓穩(wěn)定系數(shù) y = 0.345512軸壓力

15、n = 131.5 kn（按k2設計）由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 mpa計算得繞x軸穩(wěn)定應力為 44.1498 mpa 滿足!計算得繞y軸穩(wěn)定應力為 44.1498 mpa 滿足!貝雷支腿可不予驗算。三 位移驗算及靜剛度校核驗算時不考慮非彈性變形，只計算彈性變形。主梁自重產(chǎn)生的撓度f 15 q l4/384ei q=2kn/m l=11.5m e=206gpa i=5062500cm4f 1=0.43cm集中荷載產(chǎn)生的撓度：f 2pl2/24ei=0.95cmf 合1.38cm起重機設計手冊規(guī)定f靜1/700=1.64cm。所以靜剛度滿足要求。四 龍門吊

16、橫向工況抗傾覆穩(wěn)定性校核計算工況1 當天車負重，行車突然制動時： 根據(jù)起重機設計手冊mkg0.5(g自重g負重)b-(pw+2ph1+ph2)h1其中：kg為自重與起升載荷系數(shù)0.95； h1為橋架與小車橫向擋風面積至支腿鉸接點的形心高度，b為輪距。m1213.3knm0，所以龍門吊不會傾覆。工況2 10級風以上侵襲時根據(jù)起重機設計手冊mkg0.5g自重b-kff1 h1其中：kf為風力載荷系數(shù)1.15； f1為風力；風壓q1500n/m2 f172knm321.6 knm0，所以龍門吊不會傾覆。實際施工中設置四根定向纜風，確保龍門靜止時的安全。三、施工方案31 桁架梁拼裝方案311 熟悉并消

17、化鋼梁制作單位的預拼裝流程，對預拼裝數(shù)據(jù)進行校核，核對無誤后，根據(jù)梁的線型和拼裝需要以及架設拖運的需要制作胎架。本工程由于采用橋側整體組裝，整體頂推（牽引）滑移方案，所以胎架的縱梁考慮作為今后滑移的滑道使用。見拼裝圖示及胎架型值圖：胎架型值表（坐標原點設在e0處）序號xy備注100293345231050459420534985215341036317341357327341388429341569439341591054134166115513416612653341611366334161147663514315776341421687734112178873410918989346219

18、99934582011013410211111345312 拼裝順序為：主桁下弦桿 下平聯(lián) 橋面系 斜桿和主桁上弦桿 上平聯(lián) 橫梁和橋門。313 桿件和拼版、疊板的整理歸隊。 按照每天的施工進度，根據(jù)施工設計圖和拼裝圖，確定當日各班組需要使用的不同的板片及螺栓。當日領取使用的材料和工具，避免使用中板片和螺栓混亂。32 架梁方案：321 在橋頭廣州側已填好路基上設置五個混凝土臨時墩，臨時墩上安裝下滑道。新建0#墩、1#墩、2#墩位置安裝陸地支架臨時墩，設置滑移裝置及牽引機構。河道內設置臨2a、臨2b兩個臨時墩，于其上設置滑移裝置。3#墩位置安裝陸地支架臨時墩，設置牽引機構?；撇捎梅粗盟姆?，

19、拼裝時所用的梁底胎架縱梁作為上滑道的方法，拼裝完后鋼桁梁前端上滑道h型鋼懸挑部分設置1：3的船頭坡，以利用其和油頂上墩。各臨時墩頂下滑道頂面標高一致，確保鋼桁梁滑移時水平。322鋼桁梁拼裝完成后，做好拖拉前期準備工作，經(jīng)航道部門的許可，定下封航時間，將鋼梁拖拉到位。拖拉前必須關注天氣情況，風力超過5級，不宜拖拉。封航時間須順延。架梁順序見圖示： 第 50 頁 共 50 頁3.2.3架梁施工要點3.2.3.1鋼桁梁縱拖牽引設備，采用2臺8噸慢速卷揚機，其牽引力通過壓重塊25噸提供，每臺可提供60噸水平牽引力，在0#臺、2#墩、3#墩位置，左、右兩側各設置一個受力點，安裝6門50t軸承定滑輪組，鋼

20、絲繩走10線。在鋼梁下弦節(jié)點外側設置f1、f2共4個受力點，安裝3門50t軸承動滑輪組。3.2.3.2定、動滑輪組受力方向與拖拉方向須保持一致。拖拉前在公路橋人行道上設置鋼桁梁中線的平行線，拖拉時棉線貫通，在鋼桁梁前端設置指示桿，鋼桁梁上橋后利用指示桿隨時觀測鋼桁梁的橫向偏移。發(fā)現(xiàn)橫偏超標時，采用4個200噸的三座標橫移鎬（千斤頂）來進行校正。3.2.3.3在鋼桁梁上設置水平尺，拖拉過程中隨時觀測鋼桁梁的橫向水平，當由于左右下滑道不均勻沉降或其它原因導致鋼梁橫向高差超標時，采用4個200噸的三座標橫移鎬（千斤頂）來進行校正。3.2.3.4岸上的0#臺、1#墩位置的臨時墩，為了保證兩側地基承載力

21、、豎向受壓沉降一致，采用h型鋼制作等腰梯形結構，將豎向力傳至0#臺、1#墩的鋼筋混凝土承臺上。對于2#墩位置的臨時墩，承受的鋼桁梁的豎向重力及水平牽引力、水平摩擦力均最大，豎向力采用4根630*9螺旋焊縫鋼管承擔，水平力采用hn400*200型鋼制作三角板力架。見圖示：33滑移墩強度、剛度及穩(wěn)定性驗算3.3.1岸上臨時滑移墩驗算以1墩為例結構概況： 1臨時滑移墩頂部橫梁采用三組合的h550型鋼，雙肢h550型鋼作為立柱分配梁，墩頂采用剛性物進行支承填充；立柱采用5008無縫鋼管；鐵路側基礎強化處理后澆筑c30混凝土，厚度為40cm；公路側利用原有承臺，立柱內傾140。設計豎向正壓力4000kn

22、，水平摩擦力55噸，分別對橫橋向平面、順橋向平面和水平面進行驗算。頂部橫梁的內力及位移分析正載力計算時乘以1.2的系數(shù)。計算得各節(jié)點的反力： 結點約束反力（單元系統(tǒng)） 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 1103291.62 0.00000000 1103291.62 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 1319082.19 0.00000000 1319082.19 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 1209617.47 0.00000000 1209617.47 90.0000000

23、0.00000000 4 0.00000000 1168008.70 0.00000000 1168008.70 90.0000000 0.00000000-彎矩圖從圖中可以看出，受中間負彎矩區(qū)的影響，加載區(qū)正彎矩相對與單跨簡支梁有很大幅度的減小。 抗彎強度驗算：m/w=205mpa 查表得知，h550截面特性為：（強軸向）截面慣性矩 ix=83407.3984(cm4)截面抵抗矩 wx=2886.0693(cm3)回轉半徑 ix=21.5261(cm)截面面積 a =179.9999(cm2)線密度 =140.3999(kg/m)截面每延米外表面積=2.1960(m2/m)彈性模量 e=20

24、6*10e3(n/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設計值 f=205(n/mm2)抗剪強度設計值 fv=120(n/mm2)m/w882633/3288610-6=101 mpa205mpa，滿足！剪力圖計算得知，橫梁最大剪力發(fā)生在第二節(jié)點處，力值為1296kn.抗剪強度驗算：n/a=24 mpafv120 mpa，滿足！位移及剛度驗算 該梁位移很小，最大位移發(fā)生在第二單元，僅為0.63mm（向上），可以忽略不計。立柱內力分析（公路側）受力圖示可以理解為二力桿件，根據(jù)2桿件的140內傾角，可以計算出1桿件受軸向拉力f1=117314n，2桿件受軸向壓力f2452352n。查表得2桿件5008無縫

25、鋼管的截面特性為：截面慣性矩 iy=37424.8516(cm4)截面抵抗矩 wy=1496.9938(cm3)回轉半徑 iy=17.3971(cm)截面形心 y0=-0.0000(cm)截面面積 a =123.6533(cm2)線密度 =96.4496(kg/m)截面每延米外表面積=1.5708(m2/m)計算長度為5.42米長細比31.15，查表得穩(wěn)定系數(shù)0.96穩(wěn)定應力n/a=37.7mpa215 mpa ，滿足！鐵路側立柱可不予驗算，但由于1桿件受拉影響，立柱下端有位移，需生根設置，增加約束。砼基礎 鐵路側立柱基礎采用原有土（添加石灰）夯實處理，設計承載力標準值120kpa,上部澆筑素

26、c30混凝土，平面尺寸為3米2米，厚度40cm。立柱底部焊制800*800*20（mm）鋼板，外承式加強肋處理，增加砼受壓面積，按照砼強度設計值，c30砼受壓強度最小可達到20.1mpa，計算受壓強度遠小于設計值。下層土耐力考慮300的應力擴散角后，土層的有效計算面積可達到7.59m2，設計承載力標準值120 kpa，最大設計承載力可達到910kn，滿足施工要求，但還需綜合考慮摩擦阻力產(chǎn)生的軸向壓力的影響。摩擦力作用力下支架的內力分析及驗算由于使用拋光涂油的鋼板表面與聚乙烯四氟面接觸滑動，靜摩擦系數(shù)取0.05，計算時按摩擦阻力550kn考慮。受力簡圖：計算圖示 桿件的穩(wěn)定性能滿足安全施工要求，

27、砼基礎的最大承載力也能滿足安全施工的要求。 3.3.2 水中臨時滑移墩驗算以臨2a為例為減少水中臨時墩對河道運輸?shù)母蓴_，擬在水中對應公路橋墩的位置設置兩個臨時墩臨2a、臨2b，分別采用4根1.5m的鉆孔樁基礎，最大承受豎向力按400噸考慮。各墩位置及結構檢算見后。施工布置圖 鋼筋布置圖單樁豎向承載力計算： 1土層參數(shù)： qsik - 樁側極限側阻力標準值（kpa）； qpk - 樁端極限端阻力標準值（kpa）； s、p - 大直徑樁側阻力、端阻力尺寸效應系數(shù)；名稱 qsik qpk s p備注強風化細砂巖601300(0.8/d)1/3(0.8/d)1/4按中砂取值弱風化細砂巖1502000(

28、0.8/d)1/3(0.8/d)1/4 2.參考資料21建筑樁基技術規(guī)范 （jgj 94-94）樁的極限側阻力標準值qsk（kpa） 表5.2.8-1土的名稱土的狀態(tài)混凝土預制樁水下鉆（沖）孔樁沉 管灌注樁干作業(yè)鉆孔樁填 土2028182615221826淤 泥111710169131016淤泥質土2028182615221826粘性土il121262034162820340.75il13650344828404480.50il0.7550664864405248620.25il0.5066826478526362760il0.258291788863727686il0911018898728

29、08696紅粘土0.7w1.013321230102512300.5w0.73274307025683070粉 土e0.922442240163220400.75e0.94264406032504060e0.756485608050676080細粉砂稍 密2242224016322040中 密4263406032504060密 實6385608050676080中 砂中 密5474507242585070密 實7495729058757090粗 砂中 密7495749558755070密 實951169511675927090礫 砂中密、密實11613811613592110110130 w

30、為含水量，w/l；22建筑樁基技術規(guī)范 （jgj 94-94）樁的極限端阻力標準值qpk（kpa） 表5.2.8-2土名稱樁型預制樁入土深度 （m）水下鉆（沖）孔樁入土深度 （m）土的狀態(tài)h99h1616h30h3051015h30粘性土0.75il1210840630130011001700130019001001501502502503003004500.50il0.7584017001500210019002500230032002003003504504505505507500.25il0.501500230023003000270036003600440040050070080080

31、090090010000il0.2525003800380051005100590059006800750850100012001200140014001600粉 土0.75e0.98401700130021001900270025003400250350300500450650650850e0.751500230021003000270036003600440055080065090075010008501000粉 砂稍 密8001600150021001900250021003000200400350500450600600700中密、密實1400220021003000300038003

32、80046004005007008008009009001100細 砂中密、密實2500380036004800440057005300650055065090010001000120012001500中 砂36005100510063006300720070008000850950130014001600170017001900粗 砂57007400740084008400950095001030014001500200022002300240023002500礫 砂中密、密實63001050015002500角礫、圓礫74001160018002800碎石、卵石84001270020003

33、000土名稱樁型沉管灌注樁入土深度 （m）干作業(yè)鉆孔樁入土深度 （m）土的狀態(tài)510151551015粘性土0.75il14006006007507501000100014002004004007007009500.50il0.75670110012001500150018001800200042063074095095012000.25il0.5013002200230027002700300030003500850110015001700170019000il0.2525002900350039004000450042005000160018002200240026002800粉 土0.7

34、5e0.91200160016001800180021002100260060010001000140014001600e0.7518002200220025002500300030003500120017001400190016002100粉 砂稍 密80013001300180018002000200024005009001000140015001700中密、密實1300170018002400240028002800360085010001500170017001900細 砂中密、密實1800220030003400350039004000490012001400190021002200

35、2400中 砂28003200440050005200550055007000180020002800300033003500粗 砂45005000670072007700820084009000290032004200460049005200礫 砂中密、密實5000840032005300角礫、圓礫59009200碎石、卵石670010000注： 砂土和碎石類土中樁的極限端阻力取值，要綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深度比 hb/d，土愈密實， hb/d愈大，取值愈高。 3、成孔孔參數(shù)： 土層名稱 層底深度 土層層厚 強風化細砂巖 9.00 9.00 弱風化細砂巖 12.00 3.00

36、4、設計時執(zhí)行的規(guī)范： 建筑樁基技術規(guī)范（jgj 9494） 以下簡稱 樁基規(guī)范 5、計算結果： s、p - 分別為樁側阻抗力分項系數(shù)、樁端阻抗力分項系數(shù)； ht - 樁頂面標高（m）； d - 樁身直徑（mm）； u、l - 分別為樁身周長、樁身長度（m）； ap - 樁端面積（m）； v - 樁身體積（m）； gk - 樁身自重標準值（kn）； qsk、qpk - 單樁總極限側阻力標準值、總極限端阻力標準值（kn）； quk、r - 單樁豎向極限承載力標準值、豎向承載力設計值（kn）； 大直徑灌注樁 s p 1.67 d 1500 u 4.712 ap 1.767 最小樁長 lmin 12

37、.00m 大直徑樁（d800mm）單樁豎向極限承載力標準值可按下式計算： quk qsk + qpk u * si * qsik * lsi + p * qpk * ap （樁基規(guī)范 5.2.9） 單樁豎向承載力設計值可按下式計算： r qsk / s + qpk / p （樁基規(guī)范 5.2.2-1） 強風化細砂巖 樁側土層：s 0.811 弱風化細砂巖 樁端土層：p 0.855計算結果 l v gk qsk qpk quk r 12.0 21.21 530 3783 3020 6804 4074上述計算原則為非永久結構，不考慮地震效應；不考慮土層液化折減系數(shù)，計算結果顯示能滿足施工要求，安全

38、系數(shù)達到4.0。單樁水平承載力設計值 1、基本資料： 樁類型：樁身配筋率g0.65%的灌注樁 樁頂約束情況：自由 樁身直徑 d 1500mm 混凝土強度等級 c25 ft 1.30n/mm ec 28000n/mm樁身縱筋 as 3217mm 凈保護層厚度 c 50mm 鋼筋彈性模量 es 200000n/mm 樁入土深度 h 12.000m 樁側土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù) m 14mn/m4 樁頂豎向力 n 720.0kn 設計時執(zhí)行的規(guī)范： 建筑樁基技術規(guī)范（jgj 9494） 以下簡稱 樁基規(guī)范 2、單樁水平承載力設計值計算： (1)、樁身配筋率 g： g as / ( * d 2 / 4

39、) 3217/(*15002/4) 0.18% (2)、樁身換算截面受拉邊緣的表面模量 wo： 扣除保護層的樁直徑 do d - 2 * c 1500-2*50 1400mm 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值 e es / ec 200000/28000 7.143 wo * d / 32 * d 2 + 2 * (e - 1) * g * do 2 *1.500/32*1.5002+2*(7.143-1)*0.18%*1.4002 0.338m (3)、樁身換算截面積 an： an * d 2 / 4 * 1 + (e - 1) * g *1.5002/4*1+(7.143-1)*0.18

40、% 1.79m (4)、樁身抗彎剛度 ei： 樁身換算截面慣性距 io wo * d / 2 0.338*1.500/2 0.2533m4 對于鋼筋混凝土樁，ei 0.85 * ec * io ei 0.85*28000*1000*0.2533 6029645.890kn/m (5)、樁的水平變形系數(shù) 按下式確定： (m * bo / ei) 1 / 5 （樁基規(guī)范5.4.5） 對于圓形樁，當直徑 d 1m 時，bo 0.9 * (d + 1) bo 0.9*(1.500+1) 2.250m (14000*2.250/6029645.890)1/5 0.3496（1/m） (6)、樁頂（身）最

41、大彎矩系數(shù) m： 樁的換算埋深 h 0.3496*12.000 4.196 查樁基規(guī)范表5.4.2得：m 0.768 (7)、其余參數(shù)： 樁截面模量塑性系數(shù) m 2.00 （圓形截面） 樁頂豎向力影響系數(shù) n 0.5 （豎向壓力） (8)、單樁水平承載力設計值 rh： 對于樁身配筋率g0.65%的灌注樁，可按下列公式計算單樁水平承載力設計值 rh： rh * m * ft * wo / m * (1.25 + 22 * g) * (1 n * n / m / ft / an) 0.350*2*1300*0.338/0.768*(1.25+22*0.18%)*(1+0.5*720.0/2/130

42、0/1.79) 571.8kn（樁基規(guī)范5.4.2-1）自由狀態(tài)單樁水平承載力可達到57噸，四根樁之間需固結以增加剛度。河中臨時墩上部結構驗算1立柱采用80012螺旋鋼管，計算長度 15.5米，鋼管頂部為雙肢hm482300，縱向分配梁為三組合321戰(zhàn)備貝雷。最不利工況時荷載考慮有兩部分：一.最大豎向正壓力2000kn；二.最大水平力360kn。需重點驗算在最大正壓力和最大水平力作用下，鋼管立柱的合成應力穩(wěn)定問題。2由于鋼管下端伸入混凝土有效長度為1.5米，該節(jié)點可理解為固結，整體驗算簡圖可如下表示：利用結構力學求解器進行計算，計算數(shù)據(jù)如下：單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 -

43、455548.583 178897.514 -1151690.06 -455548.583 178897.514 995080.114 2 -719965.940 -164503.960 551825.482 -719965.940 -164503.960 -23938.3774 3 -59817.1937 24115.1070 -71527.9217 -59817.1937 24115.1070 73162.7205 4 -1138734.94 -172971.699 46682.2983 -1138734.94 -172971.699 -558718.650 5 -1544451.41 1

44、81102.485 -1011628.38 -1544451.41 181102.485 1161601.43 6 110612.581 -101567.308 302007.958 110612.581 -101567.308 -307395.891 7 -554638.576 -28575.4355 47589.5443 -554638.576 -28575.4355 -150901.774 8 283133.555 -23370.8572 135858.740 283133.555 -23370.8572 -26480.4221-由此可見，由于合成外力引起的最大彎矩發(fā)生在單元1和單元5，

45、最大彎矩為1161601nm，驗算應力值為m/w168mpa，同時承受179kn的剪力，剪切應力為0.6mpa。 位移驗算單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角 - 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.02608926 -0.00089331 -0.00197780 3 0.02037170 -0.00130510 -0.00003338 4 0.02328225 -0.00367991 -0.00000795 5 0.02325467 -0.00302862 -0.00189399 6 0.06625467 -0.00302862 -0.00

46、189399 7 0.06837170 -0.00130510 -0.00003338 8 0.06608926 -0.00089331 -0.00197780 -從上表可以看出第二第三單元的位移量最大，僅為3cm。結構剛度滿足施工要求，為減少立柱水平位移和彎矩，擬于臨2a、2b墩上設纜風繩，系于2#墩身上以抵消水平牽引力對立柱產(chǎn)生的水平推力。34鋼桁梁拼架施工注意事項1架梁前，復測全橋貫徹測量后的墩頂十字中線和支座十字中線，復檢墊石高程，錨孔直徑和深度，墩跨、梁跨等竣工資料，確定鋼梁固定支座，活動支座底板安裝位置。2鋼桁梁正式拖拉前，拖拉方案報送監(jiān)理工程師簽認，并與當?shù)睾降啦块T取得聯(lián)系，啟動航道封鎖程序，確保鋼梁拖拉安全、順利地進行。3鋼桁梁在路基臨時墩以及枕木垛上拼裝，采用10t龍門吊機進行起重作業(yè)。鋼梁上弦節(jié)點上拱度采用上滑道與下弦桿之間布置不等墊塊的辦法解決。4