畢業(yè)設計房屋結構計算書模板

1、第四章 結構計算書部分4.1 工程總體概述4.1.1柱網布置柱網與層高：根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設計要求，進行了平立面及剖面的設計，主體結構為整體5 層局部 3 層，底層層高為3.9m其余層高 3.6m。柱網如圖4-1所示：圖4-1 主體結構柱網布置圖4.1.2 框架結構承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計算?？蚣芙Y構的計算單元如圖4-

2、2所示：圖4-2框架結構計算單元4.1.3 梁、柱截面尺寸的初步確定1、框架梁截面尺寸估算（1）縱向框架梁1）l=9000 mm，h=（1/81/12）l1125 mm750 mm,取h=750 mm；b=（1/21/3）h375 mm250 mm, 取b =300 mm；故梁的截面初步定為： bh=300mm750mm,其慣性矩為：i1/12（bh3）3007503/1210.5109 mm42）l=4500 mm，h=（1/81/12）l565 mm375 mm,取h=400 mm；b=（1/21/3）h200 mm150 mm, 取b =200 mm；故梁的截面初步定為：bh=200mm

3、400mm,其慣性矩為：i1/12（bh3）2004003/121.06109 mm43）l=3600 mm，h=（1/81/12）l450 mm300 mm,取h=400 mm；b=（1/21/3）h200 mm150 mm, 取b =200 mm；故梁的截面初步定為：bh=200mm400mm,其慣性矩為：i1/12（bh3）2004003/121.06109 mm4）l=8100 mm，h=（1/81/12）l1000 mm675 mm,取h=700 mm；b=（1/21/3）h350mm250mm, 取b =300 mm；故梁的截面初步定為：bh=300mm700mm其慣性矩為：i1/

4、12（bh3）3007003/128.6109 mm4（2）橫向框架梁1）l=7500 mm，h=（1/81/12）l950mm625 mm,取h=650 mm；b=（1/21/3）h325 mm220mm, 取b =300 mm按規(guī)范規(guī)定的最小限值，梁的截面初步定為：bh=300mm650mm,其慣性矩為：i1/12（bh3）3006503/126.8109 mm42）l=2100 mm，h=（1/81/12）l263mm175 mm,取h=400mm；b=（1/21/3）h200mm150mm, 取b =200 mm；故梁的截面初步定為：bh=200mm400mm其慣性矩為：i1/12（b

5、h3）2004003/121.06109 mm4（3）次梁l=7500 mm，h=（1/81/12）l950mm625 mm,取h=650mm；b=（1/21/3）h325mm220mm, 取b =250 mm；故梁的截面初步定為：bh=250mm650mm其慣性矩為：i1/12（bh3）2506503/125.7109 mm42、框架柱截面尺寸估算（1）按軸壓比要求初估框架柱的截面尺寸?？蚣苤氖芎擅娣e如圖5-3所示，框架柱選用c30混凝土，,根據(jù)設計資料知框架抗震等級為三級，軸壓比。由軸壓比初步估算框架柱截面尺寸時按式估算 主軸壓力設計值n按式估算。圖4-3 框架柱的受荷面積1) 7軸與e

6、軸相交中柱=1.26149(3.75+1.05)51.051.01.0=3810.24knac = bc hcn/n fc=3810.241000（0.814.3）=355260因bc hc=600600=3600取中柱截面為6006002) 7軸與d軸交邊柱=1.26144.53.755=2976.75kn ac = bc hcn/n fc=2976.7/（0.814.3）=277550考慮邊柱承受偏心荷載，故截面尺寸取6006003）11軸與g軸相交的角柱=1.26144.53.755=1488.375kn ac = bc hcn/n fc=2976.7/（0.814.3）=138770角

7、柱雖然承受面荷載較小，但由于角柱承受雙向偏心荷載作用，受力復雜，截面尺寸取6006004）11軸與e相交的邊柱=1.26144.54.85=1905.12kn ac = bc hcn/n fc=1905.12/(0.814.3)=177600截面尺寸取600600(2) 校核框架柱截面尺寸是否滿足構造要求1）按構造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，寬度不宜小于350mm2）為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于4 取二層較短住高，hn=3600,hnh=643）框架柱截面高度和寬度一般可取層高的1/101/15 h(1/10 1/15)ho=(1/10 1/15) 4800=480

8、320(取底層即最層高4800) 故所選框架柱截面尺寸均滿足構造要求。柱、梁截面尺寸匯總于表5-1及表5-2所示：表4-1梁截面尺寸（mm）混凝土等級橫梁（bh）（）縱梁（bh）（）de跨ef跨fg跨8.1m跨3.6m跨c30300650200400300650300700200400表4-2柱截面尺寸（mm）層次混凝土等級（bh）（）16c306006004.1.4 梁柱線剛度取結構圖中7號軸線的一榀框架進行計算圖44橫向框架簡圖圖44框架示意圖橫梁線剛度i b的計算表43 橫梁線剛度ib計算表類別ec (n/mm2)b (mm)h (mm)i0 (mm4)l (mm)eci0/l (knm

9、)1.5eci0/l (knm)2eci0/l (knm)de、fg跨3.01043006505.810975002.7210104.0810105.51010ef跨3.01042004001.0610921003.0410104.5610106.081010表44柱線剛度ic計算表層次ec (n/mm2)b （mm）h （mm）hc （mm）ic （mm4）ecio/l （knm）13.010460060048001.08101091010253.010460060036001.0810106.751010圖45 各層梁、柱線剛度示意圖(由于結構對稱取半跨中跨剛度2)4.1.5各層橫向側移剛

10、度計算（d值法） 3、各層橫向側移剛度計算(d 值法)（1）底層4 根角柱k=4.08/6.75=0.6 c=(0.5+k)/(2+k)=0.425 di1=c12ic/h2=0.425126.751010/48002=14941f-1、f-11、e-1、e-11（4 根） k=(4.08+4.56)/8.64=2.03 c=(0.5+k)/(2+k)=0.627di2=c12ic/h2=0.627126.751010/48002=22043 d-39、g-39、（10 根） k=5.44/8.64=0.806 c=(0.5+k)/(2+k)=0.465di3=c12ic/h2=0.46512

11、6.751010/48002=16347 e-39、f-39、（10 根） k=（5.44+6.08）/4.864=2.7 c=(0.5+k)/(2+k)=0.68di4=c12ic/h2=0.68126.751010/48002=23953d1=(14941+22043)4+(16347+23953) 10=550936（2） 25層 4 根角柱 k=4.082/（92）=0.453 c=k/(2+k)=0.185 di1=c12ic/h2=0.1851291010/36002=15417 f-1、f-11、e-1、e-11（4 根） k=(4.08+9.6) 2/（92）=1.52 c=k

12、/(2+k)=0.432 di2=c12ic/h2=0.4321291010/36002=36000 d-39、g-39、（10 根） k=（5.44 2）/（92 ）=0.604 c= k/(2+k)=0.232 di3=c12ic/h2=0.2321291010/36002=19343 e-39、f-39、（10 根） k=（5.44+6.08）2/（92 ）=2.03 c= k/(2+k)=0.503 di4=c12ic/h2=0.5031291010/36002=41908d2-5=(15417+36000)4+(19343+41908)10=818178由上計算得，橫向框架梁的層間側

13、移剛度為：表4-5橫向側移剛度統(tǒng)計表層次12345di（n/mm）550936818178818178818178818178該框架為橫向承重框架，不計算縱向側移剛4.2 豎向荷載及其內力計算4.2.1計算單元的選擇確定圖4-6樓面梁布置簡圖4-7 軸橫向框架計算單元簡圖由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如5-7圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。4.2.2 豎向荷載統(tǒng)計1、屋面恒荷載計算根據(jù)平屋面和上人屋面要求選擇05j90

14、9 工程做法 p297卷材涂膜防水屋面（上人）（水泥砂漿保護層有保溫隔熱 wm15）40厚c20細石混凝土 0.0425 kn/m2=1 kn/m210厚低標號砂漿隔離層 0.0120 kn/m3=0.2 kn/m2 防水層(4厚sbs改性瀝青卷材) 0.15 kn/m220厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 kn/m2保溫或隔熱層，采用30厚硬質聚氨酯泡沫塑料 0.50.03=0.015 kn/m2最薄30厚lc輕集料混凝土2%找坡層 0.03116=0.496kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板120厚 250.12=3.0 kn/m2 合計：5.261kn/m22、樓面恒荷載計算（1

15、）衛(wèi)生間、盥洗室樓面鋪防滑地板磚 小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kn/m23mm防水涂膜 0.3 kn/m225mm厚細石混凝土找坡 240.025 =0.6 kn/m2 現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板100厚 250.1=2.5 kn/m2 合計：3.95 kn/m2（3）其他樓面水泥砂漿樓面1：2.5水泥砂漿20厚 0.0220 kn/m3=0.4 kn/m3 水泥砂漿一道（內摻建筑膠） 0.0220kn/m3 =0.40kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板100厚 0.125 kn/m3 =2.5 kn/m2 合計：3.4 kn/m23、樓面活荷載計算樓面活載： 教室： 2.0 kn/m2 廁所：

16、 2.0 kn/m2 走廊、門廳、樓梯: 2.5 kn/m2屋面活載： 上人屋面: 2.0 kn/m2雪載：本題目基本雪壓：s0=0.45 kn/m2 ,屋面積雪分布系數(shù)r =1.0屋面水平投影面積上的雪荷載標準值為：sk=r s0 =1.00.45=0.45 kn/m24、其它構件荷載標準值1、恒荷載計算各構件恒荷載計算（1）墻、門、窗單位面積重力荷載外墻200厚，粘土非承重空心磚（12 kn/m3，考慮了外墻保溫）內側20mm抹灰，則外墻重力荷載為：120.2+180.022.76 kn/m2 內墻200厚，粘土非承重空心磚（12 kn/m3）雙側各20mm抹灰，則內墻重力荷載為：120.

17、2+180.0223.12 kn/m2 木門單位面積重力荷載： 0.2 kn / m 2鋁合金窗單位面積重力荷載： 0.4 kn / m 24.2.3恒載作用下梁的內力計算恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖4-8 恒荷載作用下梁的荷載分布圖（1）對于第 5 層、代表橫梁自重，為均布荷載形式。=0.650.3251.05=5.119 kn/m =0.20.4251.05=2.11 kn/m 為屋面板傳給橫梁的梯形荷載,由圖5.3-3 關系可得相應尺寸，并將這些分布荷載轉化為等效均布荷載值如下： p1、p2、 p3分別由邊縱梁、中縱梁、中間次梁直接和間接傳給柱的恒載，它包括主梁自重

18、、樓板自重、次梁自重、女兒墻自重等重力荷載，計算如下：p1=挑縱梁自重+空調板傳荷載+150擋水墻重=250.20.44.5+2.90.39/4+250.10.15=11.15knp2=女兒墻自重+屋面板傳縱梁荷載+屋面板傳橫梁荷載+次梁自重+主梁自重+空調板傳荷載=250.10.99+62.255/824.5+21.7667.5/2+250.25（0.65-0.12）（7.5/2+1）+250.3（0.75-0.12）9+25（0.29+0.34.5）+ p1=325knp3=屋面板傳荷載+屋面板傳次梁荷載+主次梁自重 =6.02.255/824.5+6.02.1/24.52+21.7667

19、.5/2+250.25（0.65-0.12）7.5/2+250.3（0.75-0.12）9 =269.2knp2、 p3 集中力產生的彎矩計算如下：（2）對于 14 層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第 5 層。=5.119+3.12（3.6-0.65）=14.323kn/m =2.11kn/m 為樓面板傳給橫梁的梯形荷載，轉化為均布荷載p1 =空調板傳荷載+外挑梁自重=250.20.44.5+2.90.39/4=10.958knp2 =空調板傳荷載+外翻墻窗板自重+窗重+樓板傳縱梁荷載+次梁自重+縱主梁自重+ p1 =25（0.29+0.34.5）+（2.760.

20、79+250.20.2+250.10.99）+0.42.21.84+3.42.2524.5+12.3347.5/2+3.12（3.6-0.65）/4+250.25（0.65-0.12）（7.5/2+1）+250.39（0.75-0.12）+10.958 =283.7knp3=樓板傳縱梁荷載+樓板傳次梁荷載+主次梁自重+隔墻自重 =3.42.255/824.5+3.42.1/24.52+212.3347.5/2+250.30.759+250.250.657.5/42+ 3.128.4（3.6-0.75）-0.212.12-0.41.82.22 +3.127.5（3.6-0.65）/4 =292.

21、47kn考慮到結構布置是對稱的，對于均布荷載也全對稱，集中力p2、p3相差很少考慮為兩邊結構同時承受隔墻重設計更加安全。p2、p3 集中力產生的彎矩計算如下：將以上橫載計算結果匯總于表4-6所示：表4-6 橫向框架恒載匯總表層次q11 kn/mq12 kn/mq13kn/mp1 knp2 knp3 knm2 knmm3 knm55.1192.1121.76611.115325269.257.88340.381414.3232.1112.33410.958283.7292.4751.743.874.2.4 恒荷載作用下梁的固端彎矩計算對于第5層： 對于第41層 綜上可得：第5層: 第4-1層：3

22、、分配系數(shù)計算第5層：d軸： e軸： 第42層：d軸： e軸： 第1層： d軸： e軸： 恒荷載作用下橫向框架的彎矩二次分配及彎矩圖分別如下圖4-9及圖4-10所示：圖4-9恒荷載作用彎矩二次分配計算圖 圖4-10恒荷載作用下彎矩圖4.2.5 活載作用下柱的內力計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：4-11 活荷載作用下的荷載分布圖、對于第5層：1）、屋面活荷載板的面荷載為2.0kn/m，傳遞給de、ef梁的為梯形荷載，等效轉化為均布荷載：p1、p3 集中力產生的彎矩計算如下： 2）、雪荷載（0.45kn/m） p1、p2 集中力產生的彎矩計算如下：、對于 14 層(樓板、衛(wèi)生間、

23、取為2.0kn/m2，走廊取為2.5kn/m2) p1、p2 集中力產生的彎矩計算如下：21212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121212121經上述計算將橫向框架所受的活荷載進行匯總，結果列于表4-6。表4-6 橫向框架活載匯總表(注：括號內

24、為雪荷載)層次q1 kn/mp1 knp2 knm1 knmm2 knm57.623(1.7)38.8(8)44.21(9.9)7.6791.24)6.63(1.485)147.62338.8497.677.352、活荷載作用下固端彎矩計算（1）對于第5層 屋面活荷載： 雪荷載： （2）對于41層：樓面活荷載： 綜上計算可得：第5層：屋面活荷載：mde=-35.7kn.m，med=35.7kn.m，mef=0雪荷載： mde=-8.0kn.m，med=8.0kn.m，mef=0第41層： mde=-35.7kn.m，med=35.7kn.m，mef=0活荷載作用下的內力圖分別如圖4-12及圖4

25、-13所示。圖4-12 活荷載作用下彎矩二次分配（括號內為雪荷載）圖4-13 活荷載作用下彎矩圖（括號內為雪荷載）4.2.6 梁端剪力和柱軸力的計算1、恒荷載作用下計算(1)第5層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨：總剪力：de跨：ef跨：ve=vf=2.2kn柱軸力：d柱： e柱：(2)第4層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨：總剪力：de跨：ef跨：ve=vf=2.2kn柱軸力：d柱： e柱：(3)第3層 荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨：總剪力：de跨：ef跨：ve=vf=2.2kn柱軸力：d

26、柱： e柱： (4)第2層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨：總剪力：de跨：ef跨：ve=vf=2.2kn柱軸力：d柱： e柱： (5)第1層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨： ef跨：總剪力：de跨： ef跨：ve=vf=2.2kn柱軸力：d柱： e柱： 2、活荷載作用下計算：（1）第5層：1）屋面活荷載：荷載引起的剪力：de跨：bc跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨： 總剪力：de跨： bc跨：vb=vc=0kn柱軸力：d柱：e柱：2）雪荷載： 荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨：ef跨：總剪力：de跨：

27、ef跨：ve=vf=0kn柱軸力：d柱： e柱：（2）第4層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨： ef跨： 總剪力：de跨：ef跨： ve=vf=0kn柱軸力：d柱：e柱：（3）第3層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨： ef跨： 總剪力：de跨：ef跨： ve=vf=0kn柱軸力：d柱：e柱：（4）第2層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨： ef跨： 總剪力：de跨：ef跨： ve=vf=0kn柱軸力：d柱：e柱：（5）第1層：荷載引起的剪力：de跨：ef跨: 彎矩引起的剪力：de跨： ef跨： 總剪力：de跨：ef跨：

28、 ve=vf=0kn柱軸力：d柱：e柱：表4-7 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱va=vbvb=vcva=-vbvb=vcvavbvb=vcnunbnunb5100.82.2-10.3090.51111.12.245.5447.9382.5 42341002.2-0.15099.8100.22.2839.7871.2801.383431002.2-0.38099.62100.42.21255.41287.81228.41260.821002.2-0.38099.62100.42.21671.21703.

29、61655.41687.811002.2-0.72099.3100.72.22086.52118.92082.52115表4-8 活載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱va=vbvb=vcva=-vbvb=vcvavbvb=vcnunbnunb528.60-0.45028.1529.05066.9573.25528.6-6.40（-0.14）0-6.27-6.550-14.7-16.45-6.4428.60-0.03028.6328.57081.794.02428.6328.60-0.01028.6128.59

30、0149.1171.61328.6228.60-0.03028.6328.570216.53249.18228.6128.60-0.21028.428.60283.73326.78128.64.3 重力荷載代表值計算及荷載匯總圖4-14 梁柱的平面布置圖2、各質點重力荷載代表值計算（1）第五層重力荷載代表值計算：女兒墻的自重標準值：g女兒墻=250.90.1（53.1+17.1）2=315.9kn屋面板結構層及構造層自重標準值：g屋面板 =5.261（17.1+0.6）（53.1+0.6）=5000.5 kn梁自重標準值：g梁 =0.30.53（7.5-0.6）2515+0.20.18（2.1

31、-0.6）257+250.30.63（9-0.6）20+0.30.58（8.1-0.6）254=1210.8kn柱自重標準值(取1/2)：g柱 =墻自重標準值（取1/2）g墻 = g外墻 +g內墻 +g門 +g窗 = +屋頂雪荷載標準值（取1/2）：q6 =則第5層重力荷載代表值匯總為：g5 = g女兒墻+1/2 g墻+ g屋面板+ g梁+ 1/2g柱+ q6=9875.145kn 重力荷載設計值：g5=1.2（315.9+5000.5+1210.8+486+1221.4/2）+1.41/2427.7=11636.3 kn (2)第42層重力荷載代表值計算 樓面板結構層及構造層自重標準值：g樓

32、面 =3.4(17.1+0.6) (53.1+0.6)=3231.67kn梁自重標準值：g梁 =1210.8 kn柱自重標準值(上下各取取1/2)：g柱 =4862=972 kn墻自重標準值（取1/2）g墻 = g外墻 +g內墻 +g門 +g窗 =4870.89 活荷載標準值（取1/2）則第42層重力荷載代表值匯總為：gi = g樓板+ g墻+ + g梁+ g柱+ q5=3231.67+4870.89+1210.8+4862+946.52=12178.36 kn 重力荷載設計值：gi =1.2（3231.67+4870.89+1210.8+4862）+1.4946.5=13667.53kn (

33、3)第1層重力荷載代表值計算樓面板結構層及構造層自重標準值：g樓面 = 3231.67 kn梁自重標準值：g梁 =1210.8kn柱自重標準值(上下各取1/2)：g柱 = g柱（2下半層） + g柱（1上半層）=486+4.80.60.625300.5=1134 kn墻自重標準值（上下層各取1/2）g墻= g墻（2下班層） +g墻（1上半層） =4870.890.5+0.54870.894.8/3.6-3.08(3.6-0.75) 9 =5603.703活荷載標準值（取1/2）:q1 =946.5kn則第1層重力荷載代表值匯總為：g1 = g樓板+ g墻+ + g梁+ g柱+ q1=3231.

34、67+1210.8+1134+5603.703+946.52=13073.17 kn 重力荷載設計值：g1=1.2（3231.67+1210.8+1134+5603.703）+1.4946.5=14741.30kn 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 g i的計算結果如下：g5=11636.3kn ，g4=13667.53kn，g3=13667.53kn，g2=13667.53kn，g1=14741.3kn各個質點的重力荷載代表值示意圖如圖4-16所示：圖4-15 各個質點的重力荷載代表值示意圖4.4 地震作用計算4.4.1 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法?；?/p>

35、自振周期t1（s）可按下式計算：t1=1.7t （ut）1/2 注：ut假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值gi作為水平荷載而算得的結構頂點位移。t結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7。ut按以下公式計算：vgi=gk （u）i= vgi/d ij ut=（u）k 注： d ij 為第i層的層間側移剛度。 （u）i為第i層的層間側移。 （u）k為第k層的層間側移。 s為同層內框架柱的總數(shù)。結構頂點的假想側移計算過程見下表。表4-9 結構頂點的假想側移計算層次（kn）（kn）（n/mm） （m）（m）511636.311636.38181780.01420.2793 4136

36、67.5325303.838181780.03090.2651313667.5338971.368181780.04760.2342213667.5352638.898181780.06430.1866114741.367380.195509360.12230.1223t1=1.7t （ut）1/2 =1.70.7(0.2793)1/2 =0.555 (s)4.4.2 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結構等效總重力荷載代表值geqgeq=0.85gi=57273（kn）1、計算水平地震

37、影響系數(shù) 場地類別的確定（覆蓋層厚度為20.5m） =0.0816s從而可以確定為二類場地，查建筑抗震規(guī)范得二類場地一組特征周期值 tg=0.35s。設防烈度為7度的 因 則地震影響系數(shù)為： 2、結構總的水平地震作用標準值： 因 1.4tg=1.40.35=0.49st1=0.555s，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)：n=0.08t1+0.07=0.080.555+0.07=0.1144頂部附加水平地震作用： 各質點橫向水平地震作用按下式計算： 地震作用下各樓層水平地震層間剪力為： 主體結構頂層（第6層）水平地震作用為：抗震驗算時，結構各樓層的最小水平剪力標準應符合，查表

38、可得剪力系數(shù)=0.016計算過程如下表 4-14所示：表4-10各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次hi（m）gi（kn）gihi（knm）gihi/gjhjfi（kn）vi（kn）519.211636.3223416.90.2841106.51106.5415.613667.53213213.50.271725.71832.231213667.53164010.360.2085572389.228.413667.53114807.250.146390.92780.114.814741.370758.240.091243.63023.7各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布

39、見下圖： 圖4-16水平地震剪力作用分布4.4.3多遇水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移（u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（u）i = vi/d ij u i=（u）k 各層的層間彈性位移角e=（u）i/hi，根據(jù)抗震規(guī)范，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值e1/550。計算過程如下表：表411 橫向水平地震作用下的位移驗算層次vi（kn）d i（n/mm）ui （m）ui（m）hi（m）e=（u）i /hi5 1106.58181780.00130.023523.61/276941832.28181780.00220.020363.61/1636

40、32389.28181780.00290.016083.61/124122780.18181780.00340.011093.61/105813023.75509360.00550.005604.81/873由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/8731/550，滿足規(guī)范要求。4.4.4 水平地震作用下框架內力計算1、框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：vij=dijv i/dijm bij=vijyhm tij=vij（1-y）hy=y0+y1+y2+y3注：y0框架柱的標準反彎點高度比。y1 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。y2為上層層高變化時反彎點高度比的修正值。y3 為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。y 框架柱的反彎點高度比。底層柱需考慮修正值 ，二層柱需考慮修正值，其(邊柱)它柱無修正。對二層柱：查表得 修正后(中柱) 修正后 (邊柱)對一層柱：查表得修正后 (中柱) 修正后 (邊柱)其它層，查表得(中柱) (邊柱)計算7號軸線橫向框架的內力：表4-12 各層柱端彎矩及剪力計算（角柱）層次hi（m）vi（kn）d ij（n/mm）角柱di1（n/mm）vi1（kn）ky（m）mb（knm）m u（knm）53.61106.58181784109856.672.030.361.2142.643.61832.28