600MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算word文檔良心出品

1、鍵入文字華蛀電力*營熱力發(fā)電廠課程設計題目：國產(chǎn)600MW600MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)設計計算指導教師：李驚濤業(yè)：熱能與動力工程級：熱能0909號：10911091名:能源動力與機械工程學院華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計3、課程設計的目的二、計算任務三、計算原始資料3.1汽輪機形式及參數(shù)3.2回熱加熱系統(tǒng)參數(shù)3.3鍋爐型式及參數(shù)3.4其他數(shù)據(jù).3.5簡化條件.四、熱系統(tǒng)計算 .4.54.1汽水平衡計算.4.2汽輪機進汽參數(shù)計算 .4.3輔助計算.4.4各級加熱器進、出水參數(shù)計算 .4.5高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計算4.6除氧器抽汽系數(shù)計算 .4.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算 .4.

2、8汽輪機排汽量計算與校核 .4.9汽輪機內(nèi)功計算 .4.10汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標計算4.11全廠熱經(jīng)濟性指標計算 .五、反平衡校核 .810111213.14六、參考資料15附圖（汽態(tài)膨脹過程線）16華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計4華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計5h s圖上匯出蒸汽的汽態(tài)膨脹線；Do,熱力系統(tǒng)各汽水流量 Dj;(機組汽耗量、機組熱耗量、機組熱耗率、機組汽耗率、3.13.1汽輪機形式及參數(shù)(1)(2)(3)(4):P0=16.7Mpa , to=537 C。:熱段：Prh=3.234Mpa , trh=537 C 冷段：Prh=3.56Mpa , trh=315 C。汽輪機

3、排氣壓力Pc=4.4/5.39kPa，排氣比焓hc=2333.8kJ/kg。一、課程設計的目的熱力發(fā)電廠課程設計的主要目的是要確定在不同負荷工況下各部分汽水流量及其參 數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標，由此衡量熱力設備的完善性，熱力系統(tǒng)的 合理性，運行的安全性和全廠的經(jīng)濟性。是學生在學習熱力發(fā)電廠課程后的一次綜合性 的訓練，是本課程的重要環(huán)節(jié)。通過課程設計是學生進一步鞏固、加深所學的理論知識 并有所擴展；學習并掌握熱力系統(tǒng)全面性計算和局部性分析的初步方法；培養(yǎng)學生查閱、 使用國家有關(guān)設計標準、規(guī)范，進行實際工程設計，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力；鍛煉 提高運算、制圖、計算機編程等基本技能；增

4、強工程概念，培養(yǎng)學生對工程技術(shù)問題的 嚴肅、認真和負責的態(tài)度。二、計算任務1.根據(jù)給定的熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，在2.計算額定功率下的汽輪機進汽量3.計算機組和全廠的熱經(jīng)濟性指標絕對電耗率、全廠標準煤耗量、全廠標準煤耗率、全廠熱耗率、全廠熱效率)三、計算原始資料機組形式：亞臨界、一次中間再熱、四缸四排氣、單軸、凝汽式汽輪機。 額定功率：Pe=600MW O主蒸汽初參數(shù)(主汽閥前) 再熱蒸汽參數(shù)(進汽閥前)項目單位H1H2H3H4(除氧器)H5H6H7H8抽氣壓力PjMPa5.8943.5931.6120.74470.30500.1300.06970.022抽氣溫度tjC380.9316.9429.132

5、3.6223.2137.888.561.0抽氣焓hjkJ/kg3132.930163317.73108.22912.92749.52649.52491.1加熱器上端差 StC-2.000-3.03.03.03.0加熱器下端差StC5.35.3-5.35.35.35.35.3水側(cè)壓力PwMPa20.1320.1320.130.70741.7241.7241.7241.724抽汽管道壓損%33355555(5)3.23.2回熱加熱系統(tǒng)參數(shù)(1)機組各級回熱抽汽參數(shù)；表3-1華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計6(2)最終給水溫度：tfw=274.1 C;華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計73.43.4其他數(shù)

6、據(jù)(1) 汽輪機進汽節(jié)流損失 4%，中壓缸進汽節(jié)流損失 2% ;(2)軸封加熱器壓力 Pt: 98kPa,疏水比焓：415kJ/kg ;(3) 機組各門桿漏汽、軸封漏氣等小汽流量及參數(shù)見表3-2 ;表3-2漏汽點代號ABKL1N1M1LN漏汽量，kg/h62026774103027895643437101漏汽系數(shù)0.00033530.00014440.0040080.0016374.814 X10-50.00030500.0018595.463 X05漏汽點比焓3394.43394.43536.63328.13328.13328.130163016名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風器過熱器減溫

7、水汽水量，kg/h3000010000200003500055000離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3394.41760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.7汽輪機機械效率：98.5% ;發(fā)電機效率：99%; 補充水溫度：20C;廠用電率0.07。漏汽點代號MRPTSJW漏汽量kg/h639190896660141230245687漏汽系數(shù)0.00034560.00010270.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽點比焓30163108.23108.22716.22716.23016.152337.8

8、(4)3-3;鍋爐暖風器耗氣、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見表表3-3華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計8(3) 給水泵出口壓力：Pu=20.13MPa，給水泵效率：83%;(4) 除氧器至給水泵高差：21.6m ;(5) 小汽機排汽壓力：Pc=6.27kPa。小汽機排氣焓：3.33.3鍋爐型式及參數(shù)(1)(2)(3)(4)(5)(6)2422.6kJ/kg。鍋爐形式：英國三井 額定蒸發(fā)量：Db：額定過熱蒸汽壓力 P b=17.3 MPa；額定再熱蒸汽壓力: 額定過熱蒸汽溫度：2027-17.3/541/541 ;2027t/h;3.734MPa;541 C ;額定再熱蒸汽溫度 541 C;

9、汽包壓力：Pdu： 18.44MPa ;鍋爐熱效率：92.5%。(5)(6)(7)3.53.5簡化條件(1)忽略加熱器和抽汽管道散熱損失;(2)忽略凝結(jié)水泵的焓升。華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計9四、熱系統(tǒng)計算4.14.1汽水平衡計算(1) 全廠補水率全廠汽水平衡如圖4-1所示，各汽水流量見 表3-3。將進、出系統(tǒng)的各流量用相對量a表示。由于計算前汽輪機進汽量D。為未知，故預選D。=1849085 kg/h進行計算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)a =D L/D 0 = 30000/1849085 = 0.01622鍋爐排污系數(shù)ai =D bi/D 0=10000/1849085=0.005408

10、其余各量經(jīng)計算為廠用汽系數(shù) a 1 = 0.01082 ,減溫水系數(shù)ap=0.02974，暖風器疏水系數(shù)師=0.01893由全廠物質(zhì)平衡可知補水率ama= api + 0.+ ai=0.03245(2) 給水系數(shù)aw如圖4-1 , 1點物質(zhì)平衡 0=0+0=1.016222 點物質(zhì)平衡 aw= O+ oi- OP=1.01622+0.005408-0.02974=0.9919(3) 各小汽流量系數(shù)見表格3-2at3a a知Q Q spspCLCLplpl* *QoQo =1=1+全廠汽水平衡ffl4.24.2汽輪機進汽參數(shù)計算(1) 主汽參數(shù)由主汽門前壓力 Po =16.7MPa，溫度to =

11、537 CkJ/kg.。主汽門后壓力 Po =16.7(1- 0pi )=16.032MPa , h。 溫 to = 534.2Co(2) 再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段Prh=3.56MPa, trh =315 C ,查水蒸汽焓，查水蒸汽焓熵圖，得主汽比焓3393.564=ho由壓力與焓值反查焓熵圖得主汽門后hrh =3017.38 kJ/kg .中聯(lián)門前蒸汽壓力 Prh=3.234MPa,溫度trh=537C ,查焓熵圖，得水蒸汽比焓hrh=3537.00165kJ/kg。中聯(lián)門后再熱蒸汽壓力Prh =p0(1- 02)= 3.169MPa,由hrh=hrh,查焓熵圖，得中聯(lián)門后再熱汽溫 trh

12、=536.7 Co4.34.3輔助計算(1)軸封加熱器計算用加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽焓hsg，詳細計算如下表：表4-1華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計10華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計11項目BNN1TR汽(水)量，kg/h267891016601901307漏汽系數(shù) a0.0001444-54.813x10-55.463x100.0003570.00010280.0007069漏氣點比 hi ,kJ/kg3394.43328.130162716.23108.2總焓 a hi0.490200.160210.164760.969630.319462.10946平均比焓hsg kJ/kg2

13、.10422/0.0007069=2976.5(2)均壓箱計算用加權(quán)平均法計算均壓箱平均蒸汽比焓hjy，詳細計算如下：表4-2：PMM1漏汽量Gi ,kg/h8966395642099漏汽系數(shù) a0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽點比焓hi,kJ/kg3108.230163328.1總火焓ahi1.506321.042391.015263.5639平均比焓hjy3.5639/0.001135 =3139.2(3)凝汽器平均排汽壓力計算由Psi =4.4kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得 tsi =30.668 C由Ps2 = 5.39kPa,查水蒸汽性質(zhì)表，得t

14、s2 =34. 348 C凝汽器平均溫度 ts= 0.5 (30.618 +34.218 ) = 32.508 C查水蒸汽性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力P s=4.8882k Pa,將所得數(shù)據(jù)與表 3-1 一起，以各個抽起點為節(jié)點，在h-s圖上繪制出汽態(tài)膨脹線。(見附圖)(4)原始數(shù)據(jù)整理及汽態(tài)線繪制整理原始資料，計算完數(shù)據(jù)記入表4-3中：表4-3 600MW機組回熱系統(tǒng)計算點汽水參數(shù)額定工況各計算點項目單位H H 1 1H H 2 2H H 3 3H H 4 4H H 5 5H H 6 6H H 7 7H H 8 8S S G G抽汽壓力P Pj jM M papa5.8945.8943.5933

15、.5931.6121.6120.74470.7447 0.30500.30500.1300.1300.06970.06970.0220.022- - - -抽汽溫度t tj j380.9380.9316.9316.9429.1429.1323.6323.6233.2233.2137.8137.88 8 8.8. 5 561.61. 0 0抽 汽 參 數(shù)抽汽焓h h j jkJ/kgkJ/kg3132.93132.9 3 3 0101 6 6 3333 仃.7.7 3108.23108.2 2972.92972.92749.2749.5 52649.52649.52491.2491.1 1297

16、6.52976.5出口水溫t twjwj274.4)274.4)0 0242.27242.274 4199.89199.895 5 165.21165.214 4 129.88129.886 6 102.32102.324 4 85.29085.2900 0 57.98857.98832.7632.76疏水焓h hdwjdwjkJ/kgkJ/kg1075.51075.5) )883.40883.400 0 723.30723.300 0 544.724544.724 466.10466.100 0 394.70394.700 0 281.50281.500 0 161.9161.94 4 1

17、1 5 5出口水焓h hwjwjkJ/kgkJ/kg1203.61203.61050.81050.89 9* * 860.00860.00)709.60)709.6000559.300559.33!3!9 9 443.90443.900 0 372.88372.880 0 253.60253.600 0 138.7138.7加 熱八、器 水 溫 水 焓進口水焓h hwj+1wj+1kJ/kgkJ/kg1050.81050.8! !)860.00)860.00 )709.60)709.60)0559.3)0559.33 39 9 443.90443.900 0 372.88372.880 0 2

18、53.60253.600 0 138.7138.7136.3136.3華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計124.44.4各級加熱器進、出水參數(shù)計算華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計13% -S)宀h1 -hd,1= 099空竺350 =0.07367313291075.5高壓加熱器H1的疏水系數(shù)a d：叫 1 = % = 0.07361首先計算高壓加熱器 H1加熱器壓力 Pi: Pi=(1iPJP =(1 0.03)X5.894 = 5.717MPa式中p 1-第一抽汽口壓力; P1-抽汽管道相對壓損由P =5.717MPa，查水蒸汽性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts1 =272.4C , H1出口溫度:tw

19、i =tsi -茂=272.4-(20) =2744C式中狀-加熱器上端差。H1 疏水溫度 td,1 =tw,1 +猷1 =242.3 +5.3=247.6C式中 艮-加熱器下端差， 就1 =5.3Ct w,1 -進水溫度C,其值從高壓加熱器H2的上端差 費計算得到。已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.13MPa,由tw1=274.4C,查得H1出水比焓hw,1=1203.6kJ/kg。由 t,1=242.3C,查得 H1 進水比焓 hw,2=1050.9kJ/kg。由 td,1=247.8 C,查得 H1 疏水比焓 hd,1=1075.2kJ/kg。至此高壓加熱器 H1進、出口汽水參數(shù)已全部算出，

20、同理可依次計算其余加熱器各進出口汽水參數(shù)。將計算結(jié)果列于表4-3中。4.54.5高壓加熱器組及除氧器抽汽系數(shù)計算(1)由高壓加熱器H1熱平衡計算a 1高壓加熱器H1的抽氣系數(shù)華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計14(2)由高壓加熱器H2熱平衡計算 高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a 2：a 2、 a rh%(hw,2 -hw,3)/nh -叫,1仇,1 -hd,2)h2 - hd,20.9919咒(1050.8 -860)/1.0 -0.07367% (1075.5-883.4)門“一 0.08213016-883.4高壓加熱器 H2 的疏水系數(shù) a d,2： ad,2 =61+1 =0.07367 + 0

21、.0821 =0.1557華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計15再熱器流量系數(shù)arhafw(hw,3 -hpj/h -ad,2(hd,2 - hd,3)-asg,k(hsg,k - hd,3)%3 ,5 +asg,kd,Ctrh = -1 -口2 -CtsgB -Ctj -asg,L1 -asg,N1 -asg,M1 -asg,L -dsgN -GsgM= 1 -0.07361-0.0812-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814 -0.0003050 - 0.001859 - 0.00005463- 0.0003456 = 0.823(3)由高壓加熱器H3熱平

22、衡計算a 3 高壓加熱器和 H3的抽汽系數(shù)a 3：a a3 3-hd,30.9919x(860-735.0)-0.1557( (883.4 - 732.3) - 0.004008(3536.6-732.3)3317.7-732.3= 0.0342高壓加熱器H3的疏水系數(shù)a d,3：= 0.1557 +0.0342 +0.004008 =0.19394.64.6除氧器抽汽系數(shù)計算 除氧器出水流量系數(shù) a c,4 :ac,4 =afw +asp =0.9919 +0.02974 = 1.0216抽汽系數(shù)a 4:除氧器物質(zhì)平衡與熱平衡見圖4-3,由于除氧器為混合式加熱器，進水量a c,5是未知，但可

23、由下式算出：J =%4嘰,4 -hw,5 yh -叫,3 (hd,3 -hw,5sg,L1(hsg,L1 - hw,5 ) -asg,L (hsg,L - hw,5)-otnf (hnf - hw,5) /沖4 一hw,5)= 1.0216(709.6 559.339 ) /1.0 0.1939X (723.32 -559.339) -0.001637 X (3328.1 -559.339) -0.81859 X (3016 -559.339) 0.1893 x(687 559.339) /(3108 -559.339) = 0.03454.74.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算(1)低壓加熱器H5

24、熱平衡計算a 5 低壓加熱器H5出水系數(shù)a c,5:如圖4-3所示華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計16ac,5 =ac,4 -ad,3 -4 -Ctsg,L1 -Ctsg,!. -nf=1.0216 - 0.1939 - 0.0345 - 0.001637 - 0.001859 - 0.01893= 0.77低壓加熱器H5抽汽系數(shù)a 5：“%,5(hw,5-hw,6)/nh0.77x(559.339-443.9)/1.0 cc*05 = 0.035hs -hd,529729-466.1低壓加熱器H5疏水系數(shù)ad,5 =口5 =0.035(2)低壓加熱器 H6熱平衡計算a 6 低壓加熱器H6抽汽系

25、數(shù)口6 =%,5(hw,6 -hw/h -叫,5仇,5 -hd,6)h - hd,60.7587 x(432.247 -360.158)/1.0 -0.034x(454.414-382.024)2749.5 -382.024= 0.02216低壓加熱器H6疏水系數(shù)a d,6： ad,6= ad,5 +a6 =0.035 + 0.02216 =0.05716,6 -厲,7)(3)由低壓加熱器H7熱平衡計算 低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)a 7：ac,5(hw,7 - hwR/h - 叫,6仇h7 -hd,70.77 X (372.88 -253.6)/1.0 - 0.05716X (394.7-281

26、.5)2649.5-281.5= 0.036低壓加熱器 H7 的疏水系數(shù) a d,7： ad,7 =ad,6 +7 =0.05716 +0.036 =0.09316(4)由低壓加熱器H8熱平衡計算a 8由于低壓加熱器 H8的進水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計17hw,sg =hcF %g(hsghd,sg)nh業(yè),5= 137.0 N00070692976.5 415)00.77= 139.35KJ / kg式中，軸封加熱器進汽系數(shù)Ea sg,i和進汽平均焓值hsg的計算見表4-2。由

27、Pw,sg=1.724MPa,hw,sg=138.7kJ/kg,反查焓熵圖得軸封加熱器出口水溫 低壓加熱器H8疏水溫度td,8：tw,sg=32.76 Cotd,8 =tw,sg +現(xiàn)=32.76 +5.3 =38.22C由 P8=0.0209MPa, td,8=38.26 C查得低壓加熱器H8 疏水比焓 hd,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器H8抽汽系數(shù)a8-h8 - hd ,82491.1-160.2730.7593X (245.138 -138.7) /1.0 - 0.0909 咒(266.76 -160.273)門 ccz= -=0.0261低壓加熱器 H8 疏水系數(shù) a d,8

28、： ad,8 =ad,7 +口8 =0.0909 +0.03052 =0.119264.84.8汽輪機排汽量計算與校核(1)小汽機抽汽系數(shù)a xj:% 4皿=伍16 伽415 =0.03787 h4 -hc,xj3108.2-2422.6(2)由凝汽器的質(zhì)量平衡計算a ca c= a c,5- a d,8-sg- a xj - a w- ama=0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-0.0003716-0.03244=0.56636(3)由汽輪機汽側(cè)平衡計算a cH4抽汽口抽汽系數(shù)和a，4：口4 =4+axj +0時 +0 pl =0.04227 + 0.03791+0

29、.01893+0.01081=0.11042各加熱器抽汽系數(shù)和Ea j:S Ctj =% +2 +3 +4+5 +a6 +7 +8華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計18=0.07308 + 0.0812 + 0.03885 + 0.11042 + 0.03495 + 0.02205+ 0.03390 + 0.03061=0.42506軸封漏氣系數(shù)和Ea sg,k：華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計19S asg,k =asg,k +asg,B +asg,L1 +asg,N1 + sg,M 1 + sg, L +asg,N +asg,M Psg, P +asg,R+ asg,T -asg,s =0-00

30、4008+0.0001444 + 0.001637 + 0.00004814+0.0003050+0.001859+ 0.00005463+0.0003456+0.0004846 + 0.0001027+ 0.0003570 - 0.0007637= 0.008582凝汽系數(shù) a c: ac =1-2 ctj -送 asg,k =1-0.42506-0.008582 = 0.56632該值與凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的凝汽系數(shù)a c相等，凝汽系數(shù)計算正確。4.94.9汽輪機內(nèi)功計算（1）凝汽流做功WcWc = (c Gags +asg,T )(h0 一 九十 ) 一 j 9巾 一 sg,A (ho

31、 一 )=(0.56636 -0.0007637 + 0.000357)咒(3393564-23338 +521.75612)-0.1636X 521.75612 -0.0003353% (3393.564 -3013.628)= 886.14kJ/kg式中 qrh 再熱蒸汽吸熱量：q rhqrh =hrh -hrh =3535.3842 -3013.628 =521.75612kJ/kg抽汽流做功刀Wa,j1kg第一級抽汽做功wa,1： Wa,1 =h0 -h1 =3393.564 -3132.9 =260.664kJ/kg。1kg第二級抽汽做功Wa,2： Wa,2 = h0 - h2 =

32、3393.564 -3016 = 377.564kJ/kg。1kg第三級抽汽做功Wa,3：Wa,3 =h0 -hs +qrh= 3393.564 -3317.7 +521.75612 =597.62kJ /kg。同理可算出其余48級1kg抽汽做功量列于表 4-4中表4-4H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功（kJ/kg）260.664377.564597.62807.121002.41165.81265.81424.2各級抽汽量（kg/h）135131.51501467183779270.564607407726268456434抽汽流總內(nèi)功 刀Wa,j：送Wa,j=%Wa,1+a2

33、Wa,2+a3Wa,3+d4Wa,4中5Wa,5+6可8,67Wa,7十僅 8Wa,8=0.07308X 261.5 + 0.081 378.4 +0.03885玄 597.0.1104 806.8 + 0.03494咒 1002.1 + 0.02203咒 1165.5 +0.03390咒 1265.5 + 0.03052 1423.9華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計20= 309.15kJ/kg華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計21(3)附加功量刀wsg,k附加做功量刀W Wsg,ksg,k是指各小汽流量做功之和:無 wsg,k = a sg,k (h0 hsg,k +qrh ) + ( sg ,

34、L1 + sg,N 1 sg,M 1)( h0 hsg,L1)+ (*sg,L +asg,N +asg,M )( h0 -hsg,L )+ Osg, P + sg, R)(h - hsg, P + )= 0.004008x(3393.564 -3536.6 +521.75612) +(0.001637 +0.00004814 + 0.0003050)(3393.564 -3328.1)+(0.001859 +0.00005463 +0.0003456)(3393.564 -3016)+(0.0004846 +0.0001028)+(3393.564-3108.2 +521.75612)= 2.

35、979kJ/kg(4)汽輪機內(nèi)功Wiwwc +2 wa,j +S wsg,k =886.3 +309.16 + 2.976 = 1198.336kJ/kg4.104.10汽輪機發(fā)電機組熱經(jīng)濟性指標計算 汽輪機比熱耗q。：q0h0hfw+arh qrh =3393.564-1202.5+0.8250 521.75612 = 2621.5汽機絕對內(nèi)效率 3: ni =Wi/q0 =1198.529/2621.5 = 0.45719汽輪機絕對電效率n e： ne 叫 Eg 6 =0.985X0.99X0.45719 =0.44583汽輪機熱耗率q:=3600/現(xiàn)=3600/0.44583 =8074

36、.8kJ/(kw 也汽輪機汽耗率d：= q/q0 =8074.8/2621.5 =3.0802kg /(kw 巾)汽輪機進汽量D o:D0 =1000 d Pe =1000X 3.0802咒600 = 1848120kg/h式中 P e 檢驗：汽輪機進汽De=600MW。汽輪機額定電功率，P0 =1849090，與初選值誤差遠小于 1%，計算無誤。給水流量Gfw: Gfw=%,4 乜0 =1.0216 咒1848120 = 1888039 kg/h凝結(jié)水泵流量GCP :Gcp =叫,5 Q0 =0.7592X1848120 =1403093kg/h凝汽量DC: Dcc 心0 =0.56636X

37、1848120 = 1046701kg/h各級抽汽量Dj已列于表4-4中。華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計22華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計234.114.11全廠熱經(jīng)濟性指標計算(1)鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)：由Pb=17.3Mpa , tb=541C，查表得過熱蒸汽出口比焓再熱蒸汽參數(shù)：hb=3399.2kJ/kg。鍋爐設計再熱蒸汽出口壓力Pr=3.734Mpa，該壓力已高于汽輪機排汽壓力p rh=3.5Mpa ,故按照汽輪機側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力Pr=3.234Mpa。由Pr=3.234Mpa和tr=541 C，查表得再熱蒸汽出口比焓hr=3544.4kj/kg。再熱器換熱量 q

38、rh=hr-h2=3544.4 3013.625=530.8kJ/kg。(2)鍋爐有效熱量qi :q1 =(afw GblXhb hfw) +abl(hbl hfw) +asp(hb hsp) +巾 9巾= (0.9919 -0.005408)x(3399.1 -1202.5) +0.005408X (1751.6-1202.5)+ 0.02974x(3399.1 -724.7) +0.825x521.8 = 2685.4kJ /kg(3)管道效率hp = qo/qj =2621.5/2685.4 =0.9762(4)全廠熱效率cp=% rnp 叭=0.925X0.9762X0.44583 =

39、0.40259全廠發(fā)電標準煤耗率系數(shù)2685.4r =-=-i -=1.01604q1 -鞏 qnf2685.4 -0.925x 45.83式中qnf -暖風器吸熱量，按下式計算:華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計24 36003600qnf =anf(hnf -hnf )= 0.01893乂 (3108.2-687) = 45.83kJ/kg相應于 1kg 標煤的輸入量 Q； =29300 r = 29270 1.01604 = 29739.5kJ / kg發(fā)電標準煤耗率 bs s： bs = 八八 =-八八-=0.30067kg/kw “hIp Qb 0.40259X29739.5(6)全廠熱

40、耗率qcp =bs s 29270 = 0.30067x29270 = 8800.6kJ/kw h(7)全廠供電標準煤耗率華北電力大學熱力發(fā)電廠課程設計25Wi。反(4)(7)小汽機冷源損失:qxjbnS =旦=0 =0.3233kg/kw h 式中一廠用電率。 1_g 1-0.07五、反平衡校核為檢查計算結(jié)果正確性，以下做全廠反平衡校核計算。校核目標為汽輪機的內(nèi)功 平衡計算中的各量均相應于1kg汽輪機進汽。(1)鍋爐輸入熱量：=26854/0.925 =2903.1kJ/kg(2)鍋爐損失：Aqb =(1-njqr =(1 -0.925)x2903.1 =216.50kJ/kg(3)排污損失

41、： Aqbl =abl(hbl -hma) =0.005408x(1751.4 -84) =9.018kJ/kg式中hma化學補充水比焓，hma=84kJ/kg。全廠工質(zhì)滲漏損失=叭(九-hma) =0.01622 x(3393.56484) =53.69kJ / kg廠用汽損失：Sp =0%Mhp -hma) =0.01081x(3108.2 -84) = 32.69kJ/kg凝汽流冷源損失:=叭(九hc) =0.56636X(2333.8136.3) =1244.6kJ/kg= axj(hc,xj-hc) =0.03787 咒(2422.6136.3) =86.58kJ/kg3ma =ama(hma -hc) =0.03244X(83.7 136.3) =1.706kJ/kg(9)低加H8疏水冷源損失:凸qd,8 =ad,8(hd,8 -hc) =0.1214X(160.273-136.3) =2.910kJ/kg(10)軸封加熱器疏水冷源損失:Sd,sg =%sg(hd,sg -hc) =0.0007069X(415136.3) =0.197kJ/kg(11)W汽流冷源損失:凸qsg,w Fsg,w(hsg,w -hc) =0.0003716天(2337.8136.3) =0.818kJ/kg以上(6) ( 11)項為凝汽器的直接冷源損失。(1