萬噸煤油冷卻器資料

1、吉林化工學(xué)院油氣儲運專業(yè)課程設(shè)計I題目處理量 2萬噸/年煤油冷卻器的設(shè)計教學(xué)院化工與材料工程學(xué)院專業(yè)班級 油氣0901學(xué)生姓名 _學(xué)生學(xué)號 09160114 _指導(dǎo)教師 21321 _2011年12 月9 日課程設(shè)計任務(wù)書1、設(shè)計題目：處理量27萬噸/年煤油冷卻器的設(shè)計 2、操作條件：(1)煤油：入口溫度140C ;出口溫度40C；(2)冷卻介質(zhì)：采用循環(huán)水，入口溫度 30C，出口溫度40C；(3)允許壓降：不大于105Pa；(4)煤油定性溫度下的物性數(shù)據(jù)：i-:c = 825 kg/m= 7.1510 -4 Pa.SC pc= 2.22kJ/(kg. 0 c)C=0 .14 w /(m. 0

2、 c)(5)每年按330天計，每天24小時連續(xù)生產(chǎn)，時間按每小時為計算基準3、設(shè)計任務(wù)：(1) 處理能力：27X 104t/a煤油；(2) 設(shè)備型式：列管式換熱器；(3) 選擇適宜的列管換熱器并進行核算；(4) 繪制帶控制點的工藝流程圖和設(shè)備結(jié)構(gòu)圖，并撰寫設(shè)計說明書摘要本次課程設(shè)計對國內(nèi)外換熱器技術(shù)、 發(fā)展及工業(yè)應(yīng)用作了介紹，并根據(jù)工藝要求通過 查閱技術(shù)資料，選用設(shè)計計算公式，搜集數(shù)據(jù)，確定了煤油換熱器使用的類型、流體流動 通道及工藝結(jié)構(gòu)尺寸；繪制出工藝流程和換熱器 CAD裝配圖等內(nèi)容。關(guān)鍵詞：煤油；換熱器；結(jié)構(gòu)尺寸AbstractThis curriculum desig n has an

3、in troduct ion to heat excha n ger s developme nt and in dustrial application. Determining the type , the proper cold and hot fluid flow channels and structure size of it by collecting relative data and Selection of calculation formula. Draw a process flow and heat excha nger assembly etcKey words:

4、kerosenee； heat exchanger； structure size1錄課程設(shè)計任務(wù)書摘要.IAbstract . II第一章緒論 .11.1 換熱器技術(shù)概況 .11.2換熱器技術(shù)的發(fā)展.21.3換熱器在工業(yè)中的應(yīng)用 .3第2章設(shè)計方案.72.1換熱器類型的選擇 . 72.2流程的安排.72.3換熱管的選則.7第3章?lián)Q熱器的工藝計算.83.1基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù) .83.2換熱器面積的估算.83.2.1 傳熱熱負荷Q . 83.2.2平均傳熱溫差.83.2.3冷卻水用量.83.2.4計算傳熱面積.83.3換熱器工藝尺寸的計算 .93.3.1管徑和管內(nèi)流速的計算.93.3.2管程數(shù)和傳熱管

5、數(shù)的計算.93.3.2平均傳熱溫差校正系數(shù).93.3.3傳熱管排列和分程的選擇.93.3.4殼體內(nèi)徑的計算.93.3.5折流板的選擇.93.3.6 接管.103.4 換熱器結(jié)構(gòu)核算 .103.4.1 熱量核算 .103.4.1.1殼程對流傳熱系數(shù) . 103.4.1.2管程對流傳熱系數(shù) .103.4.1.3污垢熱阻和管壁熱阻 .113.4.1.4傳熱系數(shù)K . 113.4.2壁溫核算.113.4.3換熱器流體動力阻力的計算 . 123.4.3.1 管程流動阻力 .123.4.3.2殼程流動阻力.123.5換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果 .143.6設(shè)計中使用的符號及說明 .15參考文獻 .16附

6、錄 .17結(jié)束語 .24圖紙（工藝流程圖、換熱器裝配圖）教師評分表第一章緒論1.1換熱器技術(shù)概況換熱器（英語翻譯：heat exchanger），是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設(shè)備, 又稱熱交換器。換熱器是化工、石油、動力、食品及其它許多工業(yè)部門的通用設(shè)備，在生 產(chǎn)中占有重要地位。在化工生產(chǎn)中換熱器可作為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器和再沸 器等，應(yīng)用更加廣泛。換熱器種類很多，但根據(jù)冷、熱流體熱量交換的原理和方式基本上 可分三大類即：間壁式、混合式和蓄熱式。在三類換熱器中，間壁式換熱器應(yīng)用最多。下面簡單介紹三種常用換熱器。固定管板式換熱器這類換熱器的結(jié)構(gòu)比較簡單、緊湊、造價便宜，但管外不能

7、機械清洗。此種換熱器管 束連接在管板上，管板分別焊在外殼兩端，并在其上連接有頂蓋，頂蓋和殼體裝有流體進 出口接管。通常在管外裝置一系列垂直于管束的擋板。同時管子和管板與外殼的連接都是 剛性的，而管內(nèi)管外是兩種不同溫度的流體。因此，當管壁與殼壁溫差較大時，由于兩者 的熱膨脹不同，產(chǎn)生了很大的溫差應(yīng)力，以至管子扭彎或使管子從管板上松脫，甚至毀壞 換熱器。為了克服溫差應(yīng)力必須有溫差補償裝置，一般在管壁與殼壁溫度相差50C以上時，為安全起見，換熱器應(yīng)有溫差補償裝置。但補償裝置（膨脹節(jié)）只能用在殼壁與管壁溫差低 于6070C和殼程流體壓強不高的情況。一般殼程壓強超過0.6Mpa時由于補償圈過厚，難以伸縮

8、，失去溫差補償?shù)淖饔茫蛻?yīng)考慮其他結(jié)構(gòu)。浮頭式換熱器換熱器的一塊管板用法蘭與外殼相連接，另一塊管板不與外殼連接，以使管子受熱或 冷卻時可以自由伸縮，但在這塊管板上連接一個頂蓋，稱之為“浮頭”，所以這種換熱器 叫做浮頭式換熱器。其優(yōu)點是：管束可以拉出，以便清洗；管束的膨脹不變殼體約束，因 而當兩種換熱器介質(zhì)的溫差大時，不會因管束與殼體的熱膨脹量的不同而產(chǎn)生溫差應(yīng)力。 其缺點為結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價高。填料函式換熱器這類換熱器管束一端可以自由膨脹，結(jié)構(gòu)比浮頭式簡單，造價也比浮頭式低。但殼程 內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能，殼程中不應(yīng)處理易揮發(fā)、易燃、易爆和有毒的介質(zhì)。U型管式換熱器U形管式換熱器，每根管子都彎成 U形

9、，兩端固定在同一塊管板上，每根管子皆可自 由伸縮，從而解決熱補償問題。管程至少為兩程，管束可以抽出清洗， 管子可以自由膨脹。 其缺點是管子內(nèi)壁清洗困難，管子更換困難，管板上排列的管子少。優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，質(zhì) 量輕，適用于高溫高壓條件11.2換熱器技術(shù)的發(fā)展換熱器是國民經(jīng)濟和工業(yè)生產(chǎn)領(lǐng)域中應(yīng)用十分廣泛的熱量交換設(shè)備，隨著現(xiàn)代新工藝、新技術(shù)、新材料的不斷開發(fā)和能源問題的日趨嚴重，世界各國已普遍把石油化工深度加工 和能源綜合利用提到十分重要的位置。換熱器因而面臨著新的挑戰(zhàn)。換熱器的性能對產(chǎn)品 質(zhì)量，能量利用率以及系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性和可靠性起著重要的作用有時甚至是決定性的作 用。目前在發(fā)達的工業(yè)國家熱回收

10、率已達到 96%換熱設(shè)備在現(xiàn)代裝置中約占設(shè)備總重的 30流右，其中管殼式換熱器仍占有絕對的優(yōu)勢，約 70%其余30%為各類高效緊湊式換熱 器、新型熱管熱泵和蓄熱等設(shè)備，其中板式螺旋板式、板翹式以及各類高效傳熱元件的發(fā) 展十分迅速。再繼續(xù)提高設(shè)備熱效率的同時，促進換熱設(shè)備的結(jié)構(gòu)緊湊型，產(chǎn)品系列化、 標準化和專業(yè)化、并朝大型化的發(fā)展1.2.1大型化及能耗研究換熱器將隨裝置的大型化而大型化，直徑將超過5m傳熱面積將達到單位10000m2緊湊型換熱器將越來越受歡迎。板殼式換熱器、折流桿換熱器、板翅式換熱器、板式空冷 器將得到發(fā)展，振動損失將逐漸克服，高溫、高壓、安全、可靠的換熱器結(jié)構(gòu)將朝著結(jié)構(gòu) 簡單、

11、制造方便、重量輕發(fā)展。隨著全球水資源的緊張，循環(huán)水將被新的冷卻介質(zhì)取代， 循環(huán)將被新型、高效的空冷器所取代。保溫絕熱技術(shù)的發(fā)展，熱量損失將減少到目前的50% 以下。61.2.2強化技術(shù)研究目前各國在提高該類換熱器性能所開展的研究主要是強化傳熱，適應(yīng)高參數(shù)和各類有 腐蝕介質(zhì)的耐腐材料以及為大型化的發(fā)展所作的結(jié)構(gòu)改進。提高傳熱系數(shù)，擴大傳熱面積。增大傳熱溫差是強化傳熱的三種途徑，其中提高傳熱系數(shù)是當今強化傳熱的重點它包括有 源強化（利用外部能量的機械和流體振動，電場、磁場沖擊的辦法，改善流動狀態(tài)而強化 傳熱）和非源強化（即改變傳熱元件本身的表面形狀和表面處理方法，獲得粗糙表面和擴 展表面；也有用內(nèi)

12、插物增加流體本身的擾流來強化傳熱 ）兩種采用強化傳熱管提高傳熱強度，減少換熱面積，使換熱器提高緊湊程度，節(jié)省材料， 減緩結(jié)垢速度國內(nèi)外換熱器用強化傳熱管通常使用螺紋管和低翅管，我國螺紋管的翅化率 一般小于3,該類管子適用于管內(nèi)介質(zhì)給熱系數(shù)比管外介質(zhì)給熱系數(shù)大于2倍以上的換熱器，試驗證明可以提高傳熱系數(shù) 30流右。德國Hde公司的螺旋槽管當2300VRe100)下即可達到湍流，以提高對流傳熱系數(shù)。 由于循環(huán)冷卻水較易結(jié)垢，為便于水垢清洗，應(yīng)使循環(huán)水走管程，油品走殼程。2.3換熱管的選則換熱管的材料有鋼、合金鋼、銅、鋁和石墨等，應(yīng)根據(jù)操作壓力，溫度和介質(zhì)的腐蝕 性能選定不同材質(zhì)的管子。 其中最常用

13、的管子規(guī)格有：25mmx2.5mm和19mmx2mm兩種。對于潔凈流體，可以選擇較小的管徑；對于易結(jié)垢或不潔凈的流體可選擇較大管徑。 此外，小直徑的管子可以承受更大的壓力，而且管比較?。粚τ谙嗤臍?，可以排列較 多的管子。因此，選擇小直徑管子單位體積所提供的傳熱面積更大，設(shè)備緊湊，但管徑小，流動阻力大，機械清洗困難，設(shè)計時可根據(jù)具體情況選用適宜的管徑。本設(shè)計選用 25mmx 2.5mm的碳鋼管140402o=90QC/tj7568179.84.08(40 - 30)二 185494.6 kg / h 4第3章?lián)Q熱器的工藝計算3.1基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)定性溫度：可取流體進出口溫度的平均值。殼程煤油的定

14、性溫度為:管程循環(huán)冷卻水的定性溫度:40302根據(jù)定性溫度，分別查取殼程和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù)煤油在110C下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)循環(huán)冷卻水在35 C下的物性數(shù)據(jù)密度3p o=825 kg/m密度p i =994 kg/m3定壓比熱容Cp=2.22kJ/(kg-oc)定壓比熱容Cp=4.08kJ/(kg oC)導(dǎo)熱系數(shù)入 i=0.140W/(m- oC)導(dǎo)熱系數(shù)入 i=0.626W/(m - oC)粘度卩 o=0.000715 Pa - s粘度卩 i =0.000725Pa - s3.2換熱器面積的估算3.2.1傳熱熱負荷QWc=27 107 /330/24=34090.9kg/hQ=WcCpt4

15、 7)=34090.92.22(140-40)=7568179.8KJ/h=2102.3KW3.2.2平均傳熱溫差(140 - 40) - (40 - 30)39o C140_40-In40-303.2.3冷卻水用量3.2.4計算傳熱面積 假設(shè)總傳熱系數(shù)K=370 W/(mC)(參見附表一), Q2102公 103 一2s145.7mK Atm370 匯 39考慮 15 % 的面積裕度,S=1.15X S =1.15 X 145.7=167 m2S二 dns1673.14 0.025 110=19.4m3.3換熱器工藝尺寸的計算331管徑和管內(nèi)流速的計算選用巾25X 2.5傳熱管（碳鋼），取管

16、內(nèi)流速5=1.5m/s（參見附表二） 3.3.2管程數(shù)和傳熱管數(shù)的計算 依據(jù)傳熱管內(nèi)徑和流速確定單程傳熱管數(shù)ns 二亠 J85494%； 36） “I。.仁I （根） : .20.78 5 0.022 1.5按單程管計算，所需的傳熱管長度為按單管程設(shè)計，傳熱管過長，宜采用多管程結(jié)構(gòu)?，F(xiàn)取傳熱管長L=6m則該換熱器管程數(shù)為L 19 4Np= =4 （管程）傳熱管總根數(shù)N=110 x4=440（根）3.3.2平均傳熱溫差校正系數(shù)：R=（140-40）/（40-30）=10; P=（40-30）/（140-40）=0.091按單殼程，四管程結(jié)構(gòu)，溫差校正系數(shù)應(yīng)查有關(guān)圖表（參見附表三）。但R=10的點

17、在圖 上難以讀出，因而相應(yīng)以1/R代替R, PR代替P,查同一圖線，可得t=0.82平均傳熱溫差 tm=-：t .-：tm =0.82 X 39=32 C由于平均傳熱溫差校正系數(shù)大于 0.8，故取単殼程合適53.3.3傳熱管排列和分程的選擇采用組合排列法，即每程內(nèi)均按正三角形排列，隔板兩側(cè)采用正方形排列。采用焊接法取管心距 t=1.25 d O,則 t=1.25 X 25=31.25 32 mm管束中心線的管子采用正方形排列 丁數(shù)采用正三角型排列nc二1.仁N橫過管束中心線的管數(shù) nc =1.19.N= 1.1-440 = 25根3.3.4殼體內(nèi)徑的計算采用多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率n = 0.

18、7，則殼體內(nèi)徑為 D=1.05t , N/ =1.05 32 440/0.7 : 842 mm 圓整可取 D= 900mm63.3.5折流板的選擇折流擋板的主要作用是引導(dǎo)殼程流體反復(fù)的改變方向做錯流流動，以加大殼程流體流 速和湍動速度，致使殼程對流傳熱系數(shù)提高。采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為 殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓缺高度為 h = 0.25 X 900= 225 mm 故可取220mm取折流板間距B= 0.3D，貝U B= 0.3 X 900=270 mm圓整到到標準值取B=300mm折流板數(shù) NB= （L-0.1 ） /h -1=（6000-0.1 ） /300-1=19 塊查

19、相關(guān)圖表折流板厚度B0=6mm （參見附表四）折流板圓缺面水平裝配。d=0.21m殼程流通截面積S,=BD(1-do )=0.3 0.9 (2)=0.05906 m2 t0.032殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為u。二3409.9/(3600 825)=0.2m/s0.05906Re。02 ON 825 V15.380.000715普蘭特準數(shù)Pr2210371510“0.140= 11.34336接管殼程流體進出口接管：取接管內(nèi)油品流速為u = 0.5 m/s，則接管內(nèi)徑為(4x34090.9/(3600 x825) =0 仃口43.14x0.5.取標準管徑為200mm管程流體進出口接管：取接管內(nèi)

20、循環(huán)水流速u=1.5m/s，則接管內(nèi)徑為4V = |4 85494.6 / (3600 x 994)二u 13.14 1.5取標準管徑為200mm3.4換熱器結(jié)構(gòu)核算3.4.1熱量核算3.4.1.1殼程對流傳熱系數(shù)對圓缺形折流板，可采用克恩公式當量直徑，由正三角形排列得粘度校正（：）0.14、1w補0.36 需 4615.3嚴仆宀586.47卄C)3.4.1.2管程對流傳熱系數(shù)d=0.020 m、.3 2 二 2 4( t -do ) de 24 一兀d。0.03454卄竺4竺竺5討730.626:0.023411300.8 4.730.4 =6584W/（m2，C）0.023.4.1.3污垢

21、熱阻和管壁熱阻管外側(cè)污垢熱阻管內(nèi)側(cè)污垢熱阻3.4.1.4傳熱系數(shù)R 0=0.00017Ri=0.000342 一m K/W（參見附表五） m2 K/W（參見附表六）管程流通截面積S =0.785 0.022 3 4 5 竺=0.03454m24管程流體流速U J85494.6/6。994）二倔佃“0.02 1.501 994411300.000725普蘭特準數(shù)0.0003440.000172 -0.02045漢 0.0225586.4732102.3 102167.6m2391.96 32該換熱器的實際傳熱面積Sp =MdL(N ne) =3.14 0.025 6 (440 - 25) = 1

22、95.4m2換熱器的面積裕度為_Sp-s ,ccc,195.4-167.6 “H -100%16.6%5167.63.4.2壁溫核算因管壁很薄，且管壁熱阻很小，故管壁溫度可按金屬薄壁壁溫粗略估計70.0256584 0.02傳熱面積S= 391.96W/(m2C)0.025 0.00257.0251v 丿140 40= 90C冷流體定性溫度:th30402二 35。C管壁溫度tw二ath * itcai +a。586.47 90 6584 356584586.47= 39.5oC= 0.02260.0221.59942=7380.45 Pa,21.59942=3354 Pa_ath*jtcw=

23、 -ai - a。熱流體定性溫度:殼體溫度可近似取殼程流體的平均溫度T=90。C：t = 90 一 39.5 = 50.5 C 該溫差較大，需設(shè)溫度補償裝置83.4.3換熱器流體動力阻力的計算3.4.3.1管程流動阻力ZAR =(AR +AF2)FtNsNpNs J Np =4, Ft =1.4隔珂L色，隔31 2 2 2由Re=41130傳熱管相對粗糙度& =0.01/20=0.005，查莫狄圖得(參見附表七)無& =0.005 時的摩阻系數(shù)，當4000Re00000時入可用布拉修斯公式九=0.3164 / Re0.25計算?； =0.3164/Re0.25 =0.3164/41130.25

24、 =0.022 W/(m *o C)流速 ui =1.5m/s , =994kg/m3 所以、：P =(7380.45 3354) 1.4 4 1=60112.9 Pa0.1MPa管程流動阻力在允許范圍內(nèi)。3.4.3.2殼程流動阻力 迫=（P：P2）FsNsNs =1, Fs =1.15流體流經(jīng)管束的阻力F=0.5f。=5.0&。=5.0 5769 衛(wèi)曲=0.694nc=25, NB =19, uo=0.22825 x 0 26 :R=0.5 0.694 25 (19 1)2862.8 Pa2流體流經(jīng)折流板缺口的阻力P2 = NB(3.5 空)匹D 2B=0.3, D=0.9也 P2 =NB(

25、3.5 空)-D 2P2 =19 3.5 -二 FfnC(NB 1):-u= 1074.8 Pa22 0.3)825 0.22 0.9 )總阻力7厶 Po =1074.8 2862.8=3937.6 Pa 500時，0.228fo =5.0ReF=0.5fo- 殼程流體的n1.1n，當管子按附錄4.1附錄一4.1.1流體流動阻力（壓強降）的計算（1）管程流體阻力管程阻力可按一般摩擦阻力公式求得。 對于多程換熱器，其總阻力 pi等于各程直管阻力、回彎阻力及進、出口阻力之和。一般進、出口阻力可忽略不計， 故管程總阻力的計算式為： 5P =（AR +AP2）FtNsNp式中 p1、 p2-分別為直管

26、及回彎管中因摩擦阻力引起的壓強降，N/mf;Ft結(jié)垢校正因數(shù)，無因次，對于 25X 2.5mm的管子，取為1.4Np-管程數(shù)；Ns-串聯(lián)的殼程數(shù) 5 廠 22根據(jù)這個公式求 也P、也P2?4.1.2殼程流體阻力現(xiàn)已提出的殼程流體阻力的計算公式雖然較多，但是由于流體的流動狀況比較復(fù)雜，使所得的結(jié)果相差很多。下面介紹埃索法計算殼程壓強厶P0的公式即：氓=（餡+亜底$式中 p1 - 流體橫過管束的壓強降，N/m; p2 - 流體通過折流板缺口的壓強降，N/卅；Fs -殼程壓強降的結(jié)垢校正因數(shù)，無因次，對液體可取Fs =1.15對氣體或可凝蒸氣正方形形排列時nc -1.19 n （其中，n為換熱管的總

27、根數(shù)）NB -折流板數(shù)；h -折流板間距，m一般來說，液體流經(jīng)換熱器的壓強降為0.11atm，氣體的為0.010.1atm。設(shè)計時,換熱器的工藝尺寸應(yīng)在壓強降與傳熱面積之間予以權(quán)衡，使既能滿足工藝要求，又經(jīng)濟合nc -橫過管束中心線的管子數(shù)；當管子按正三角形排列時，有取值范圍管子按正三角形排列時，2管程二 0.7 - 0.85正四邊形排列2 管程=0.55 - 0.7理。4.1.3多管程換熱器殼體內(nèi)徑多管程換熱器內(nèi)徑和管程數(shù)有關(guān)用下式近似估算D 二 1.05t4管程以上二0.6 - 0.84管程以上- 0.45 - 0.654.2附錄二表1列管式換熱器中的總傳熱系數(shù)冷流體熱流體總傳熱系數(shù)KW/

28、(m2 水水850-1700水氣體17-280水有機溶劑280-850水輕油340-910水重油60-280有機溶劑有機溶劑115-340表2換熱器內(nèi)常用流速范圍流速，m/ s流體管程殼程循環(huán)水1.0-2.00.5-1.5新鮮水0.8-1.50.5-1.5低粘度油0.8-1.80.4-1.0高粘度油0.5-1.50.3-0.8氣體5-302-15表2粘性流體最大流速表流體粘度，Pas最大流速， m/s流體粘度，Pa最大流速，m/s1.50.60.035-0.11.50.5-1.00.750.001-0.0351.80.1-0.51.10.0012.4表3對流平均溫差校正系數(shù)表4折流板厚度相鄰折

29、流板間距/mm殼體內(nèi)直徑Di/mm 300-450 450-600200-400356400-7005610700-10006810 100061012ofof t/Wt/W1.7191.719 7 7 xW*xW*童館帛命-4WJMtfrW L7HL7H 7 7 * * W WU.?19?U.?19? MTMTJSM j1.11*1.11* ?xW?xW賽爐氣Q.MQ.M txlOtxlO * *仁 43944394K K 1010 4 4I I 1919 7x107x105,i*OxlO5,i*OxlO0,4)40,4)4 4 4 - - 12.09*12.09* xKixKi 4 4|

30、| I.SWOI.SWOM MW W719*719* 1010表5殼程流體的污垢熱阻1 1（體的污航熱粗表6管程流體的污垢熱阻裁體的SWWRi1+TH5+TH5_J1U-U1U-UtMiit.r小手25251*TS*TS-卻松皿J小于1.01.0_ _ 1九于1010i小于M Mj j燈1.01.0_ * J- - -打一*0 0 WKWKM M KTKT nui?Mir*ui?Mir*_ _ - - -k L- -4at*1Jj.lWiMj.lWiM W*W* - - -康OJBIvlOOJBIvlO4 4OtWIxlOOtWIxlO4 4*! ! 5 5 IWOxlOIWOxlO * *I

31、 I 8 8 W0*0W0*0u uK*| uMttlM3 3 4394394 4M MWW4 4九饒8 8怡S.WOS.WOK KIOIO 1 1圖 狄 莫m w 口 w w 仍W W冊AvAv AvAv flvflv譏更$層& I I 也015015弘0000000M0M妙001001冊陽蠟?zāi)_ flvflv n*n* AVAVAVAV fivfiv nVnV flvflv VAVAVHVVAVAVHV AvAv oo$ Au系貼齪刼刪讎軸猛表8常用換熱管的規(guī)格和尺寸偏差I(lǐng)級換熱器n級換熱器材料鋼管外徑X厚度外徑偏差厚度偏差外徑偏差厚度偏差10X 1.5 0.15 0.2014X 219X

32、225 X 225 X 2.5 0.20 0.4032 X 338 X 345 X 3 0.30+12%-10% 0.45+ 15% -10%碳鋼GB8136- 8757 X 3.5 0.8% 10% 1% 12% -10%10X 1.5 0.15 0.2014X 219X 225 X 2 0.20 0.4032 X 238 X 2.545 X 2.5 0.30 0.45不銹鋼GB2270- 8057 X 2.5 0.8%+12%-10% 1% 15%表9殼體最小厚度殼體內(nèi)徑Dj / mm325400500600700800900100011001200最小厚度/mm8101214表10合理壓

33、力降的選取操作情況操作壓力，Pa （絕）合理壓力降，Pa減壓操作5P =01漢100.1P低壓操作P=105 1.7燈050.5PP =1.7如05 11如050.35005555中壓操作P =11如0 31如00.35 1.8 x10較咼壓操作55P=31x10 81x100.72.5如05結(jié)束語為期一個月的課程設(shè)計就要結(jié)束，這次設(shè)計的是年產(chǎn)27萬噸的固定管板式煤油冷卻器。雖然為期不長，但收獲頗多。首先，這次課程設(shè)計是我們接觸的第一個專業(yè)課程設(shè)計，所要用到的知識很多，包括 機械設(shè)計基礎(chǔ)、機械制圖、工程熱力學(xué)、傳熱學(xué)、流體力學(xué)、和換熱器原理與設(shè)計等方面 的知識。這些知識不是機械的相加，而是需要全面的考慮和整體布局，不止一次因為考慮 不全而要