大型鍋爐事故及預(yù)防

1、大型鍋爐事故及預(yù)防劉輝第一節(jié)防止電站鍋爐事故的意義與對(duì)策 第二節(jié)承重部件的損壞及其預(yù)防 第三節(jié)可燃物質(zhì)的爆炸及其預(yù)防 第四節(jié)受熱面燒損及預(yù)防 第五節(jié)防止鍋爐承壓部件的損傷 第六節(jié)鍋爐受熱面腐蝕及預(yù)防 第一節(jié) 防止電站鍋爐事故的意義與對(duì)策也是電力企業(yè)取得經(jīng)濟(jì)效益的基100MW 及以上機(jī)組非計(jì)劃停一、防止鍋爐事故的重要意義 電力工業(yè)的安全生產(chǎn)關(guān)系國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展與人民生活的安定， 礎(chǔ)。鍋爐機(jī)組是火力發(fā)電廠三大主機(jī)之一。可靠性統(tǒng)計(jì)表明，用所造成的電量損失中，鍋爐機(jī)組故障停用損失占60%65%, 1995年100MW及以上鍋爐及其主要輔機(jī)故障停用損失電量近120億kWh。故障停用造成的啟停損失（啟動(dòng)用燃料

2、、電、汽、水）若每次以 3 萬(wàn)元計(jì),僅此一項(xiàng)全國(guó)每年直接經(jīng)濟(jì)損失就達(dá) 2400 萬(wàn)元。與此同 時(shí)每次啟停, 鍋爐承壓部件必然發(fā)生一次溫度交變導(dǎo)致一次壽命損耗,其中直流鍋爐水冷壁與分離器可能發(fā)生幾百度溫度的變化, 從而誘發(fā)疲勞破壞。 因此, 防止鍋爐機(jī)組的非計(jì)劃故 障停用,歷來(lái)受到各級(jí)領(lǐng)導(dǎo)的重視。 部防止電力生產(chǎn)重大事故的二十項(xiàng)重點(diǎn)要求中列出 了防止大容量鍋爐承壓部件爆漏、防止鍋爐滅火放炮,防止制粉系統(tǒng)爆炸等三項(xiàng)反措要求, 要求逐項(xiàng)續(xù)貫徹。為減少鍋爐機(jī)組故障引起的直接與間接損失, 減少故障停用帶來(lái)的緊張的搶修工作, 發(fā)電廠 的安全監(jiān)察、鍋爐監(jiān)察、技術(shù)監(jiān)督工作者及全體檢修、運(yùn)行、管理人員,必須認(rèn)真

3、貫徹“安 全第一、預(yù)防為主”的方針,落實(shí)反事故措施,提高設(shè)備的可用率,防止鍋爐事故的發(fā)生。二、當(dāng)前鍋爐機(jī)組事故的特點(diǎn) 鍋爐機(jī)組的事故特點(diǎn)是與鍋爐所用的燃燒、 鍋爐結(jié)構(gòu)、 控制手段與工藝水平密切相關(guān)的。 1955 年發(fā)生在天津的田熊式鍋爐下泥包苛性脆性,死亡 77 人的事故,如今由于淘汰了鉚接、脹 接工藝, 此類事故已被消滅。 由于給水品質(zhì)的提高及蒸汽參數(shù)的提高, 出現(xiàn)在中小型鍋爐的 水循環(huán)事故及表面式減溫器事故也趨于消滅。 隨著自動(dòng)控制水平的提高, 鍋爐缺滿水及滅火 放炮事故也逐步得到控制。與此同時(shí),由于采用亞臨界、 超臨界參數(shù), 采用懸吊式全密封結(jié) 構(gòu),以及實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)控制等等, 也帶來(lái)了一些

4、新問(wèn)題需要研究解決。 鑒于各局、 廠情況不同, 防范措施理當(dāng)有所區(qū)別, 本文僅根據(jù)國(guó)內(nèi)電廠發(fā)生的鍋爐故障情況, 按嚴(yán)重程度與分布頻率, 提出以下分析意見(jiàn)。（1 ）鍋爐承重結(jié)構(gòu)的變形、失穩(wěn)使懸吊式鍋爐坍塌是導(dǎo)致近年來(lái)鍋爐報(bào)廢的最終原因,必 須高度重視支吊、承重結(jié)構(gòu)的安全。（ 2）爐外管道爆漏、受熱面腐蝕、轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械飛車、制粉系統(tǒng)爆炸、鍋爐尾部受熱面燒損是 造成人員傷亡,設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞的主要原因。（3）鍋爐四管爆漏仍居當(dāng)前鍋爐機(jī)組非計(jì)劃停用原因的首位。鍋爐四管因蠕變、磨損、腐 蝕、疲勞損壞以及焊口泄漏, 常?？梢砸蛘{(diào)度同意使用而不構(gòu)成事故, 但因其停用時(shí)間較長(zhǎng), 直接、間接損失大仍是鍋爐故障損失的主要

5、因素,必須加以重視。（ 4）鍋爐輔機(jī)故障,包括送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、排粉機(jī)、一次鳳機(jī)、撈渣機(jī)、回轉(zhuǎn)式 空氣預(yù)熱器等轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械卡轉(zhuǎn)、振動(dòng)、燒瓦等,此類故障約占鍋爐機(jī)組故障停用次數(shù)的10%左右,常常是機(jī)組降出力的原因。（5）熱工保護(hù)裝置故障誤動(dòng)引起機(jī)組跳閘， 其次數(shù)隨保護(hù)裝置采用范圍的擴(kuò)大而有所增加， 這是當(dāng)前新機(jī)組投產(chǎn)初期運(yùn)行階段的常見(jiàn)故障。 說(shuō)明要解決如何進(jìn)行設(shè)計(jì)、 安裝， 使控制手 段與設(shè)備性能相匹配，并縮短磨合期等問(wèn)題特別需要對(duì)基建工序的安排與配合問(wèn)題加以研 究。但當(dāng)前主要應(yīng)防止因耽心誤動(dòng)而隨意退用保護(hù)裝置的傾向。三、預(yù)防事故發(fā)生與擴(kuò)大的措施 綜合分析全國(guó)大型鍋爐故障停用的原因， 可以明顯

6、地發(fā)現(xiàn)，必須從設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、設(shè)計(jì)選型、制 造安裝、運(yùn)行調(diào)試全過(guò)程努力，才能最有效地防止事故的發(fā)生。作為發(fā)電廠必須搞好檢查、 修理， 認(rèn)真整治設(shè)備，嚴(yán)格各項(xiàng)規(guī)章制度的貫徹執(zhí)行，才能真正提高設(shè)備的可靠性。同防止 發(fā)電廠其他設(shè)備故障一樣，防止事故發(fā)生與擴(kuò)大的措施是：（1）重視運(yùn)行分析，推廣在線診斷技術(shù)，提高預(yù)防性檢修的質(zhì)量。（2）重視熱工報(bào)警及自動(dòng)保護(hù)裝置的投用，反對(duì)強(qiáng)撐硬拼，把事故消滅在萌芽狀態(tài)。（3）事故后要認(rèn)真分析事故原因， 以便采取針對(duì)性的措施。 同時(shí)要研究其他單位事故案例， 分析潛在的不安全因素并采取相應(yīng)措施。（4）加強(qiáng)燃料、汽、水品質(zhì)、金屬焊接管理，做好防磨防爆工作。（5）要認(rèn)真審定事故處理

7、規(guī)程及 “防災(zāi)預(yù)案” ，運(yùn)行人員要訓(xùn)練有素以正確判斷與處理事故， 避免災(zāi)難性事故的發(fā)生。四、故障分析的目的、方法 控制電站鍋爐故障主要在于預(yù)防， 在于把缺陷消滅在釀成事故前。 但是一旦發(fā)生了故障， 在 組織搶修的同時(shí)，分析故障原因也是安監(jiān)人員與鍋爐專業(yè)人員義不容辭的責(zé)任，不可偏廢。 成功的故障分析可以避免類似事故的重演， 加速搶修恢復(fù)， 工作不有利于分清責(zé)任， 從而提 高設(shè)計(jì)、制造、檢修、運(yùn)行工作質(zhì)量，也有利于合同的執(zhí)行。不成功的故障分析往往導(dǎo)致事 故的再次發(fā)生或?qū)е路创胭Y金的浪費(fèi)。當(dāng)然對(duì)于一些多因素、 復(fù)雜的或不常見(jiàn)的事故， 要求一次抓住主要故障原因， 從而采取針對(duì) 性的措施解決問(wèn)題有一定的

8、難度， 但作為事故調(diào)查工作的目標(biāo)與責(zé)任應(yīng)該是： 要找出事故根 源防止重復(fù)性事故發(fā)生。根據(jù)多數(shù)安監(jiān)工作者成功的經(jīng)驗(yàn)，在事故調(diào)查方法方面應(yīng)該做到：（1）掌握故障第一手材料。包括故障前運(yùn)行記錄，事故追憶打印記錄，損壞部位的宏觀狀 況，部件損壞的起源點(diǎn)及擴(kuò)大損壞面的狀況等。（2）以事實(shí)及各項(xiàng)化驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù)，避免主觀忄意斷或過(guò)多的推論。（3）在掌握各種損壞方式的特征及各種分析手段所能得出的結(jié)論的前提下，事故調(diào)查人員 應(yīng)當(dāng)迅速組織取樣、化驗(yàn)與測(cè)試。（4）分析情況要有數(shù)量概念。在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)超過(guò)設(shè)計(jì)范圍，保護(hù)正確動(dòng)作或定值不當(dāng)或誤 動(dòng)等都要用數(shù)據(jù)說(shuō)明。（5）根據(jù)部件失效的直接原因，查制造、安裝、檢修、運(yùn)

9、行歷史情況，以規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)的規(guī) 定為依據(jù)判定是非。（6）要分析故障的起因，也要分析事故處理過(guò)程，從中找出故障擴(kuò)大的原因與對(duì)策。 第二節(jié) 承重部件的損壞及其預(yù)防電力工業(yè)鍋爐監(jiān)察規(guī)程 規(guī)定鍋爐結(jié)構(gòu)必須安全可靠的基本要求是： 鍋爐各受熱面均應(yīng) 得到可靠的冷卻；鍋爐各部分受熱后，其熱膨脹應(yīng)符合要求；鍋爐各受壓部件、受壓元件有足夠的強(qiáng)度與嚴(yán)密性； 鍋爐爐膛、 煙道有一定的抗爆能力； 鍋爐承重部件應(yīng)有足夠 的強(qiáng)度、剛度與穩(wěn)定性， 并能適應(yīng)所在地區(qū)的抗震要求； 鍋爐結(jié)構(gòu)應(yīng)便于安裝、 維修與運(yùn) 行。以往分析鍋爐部件故障失效，比較重視超溫過(guò)熱、 腐蝕、 磨損與焊接質(zhì)量， 是因?yàn)樗苠仩t 在汽、水壓力作用下一旦汽管

10、、水管、管道不能承受內(nèi)壓作用時(shí)，即發(fā)生爆破、泄漏；但自 從采用懸吊式鍋爐結(jié)構(gòu)后， 由于鍋爐受熱面、 汽水聯(lián)箱、 管道、煙風(fēng)煤粉管道都通過(guò)支吊架、 梁、桁架，由鋼柱承重；并以膨脹中心為零點(diǎn)，向下，向四周膨脹。一旦承重系統(tǒng)失效，部 件附落，部件的幾何形狀即發(fā)生變化，同樣可以導(dǎo)致鍋爐部件故障失效。理論計(jì)算表明，一 根細(xì)長(zhǎng)的受熱管可以承受很高的內(nèi)壓， 但卻不能承受一般的軸向壓力， 更不能承受側(cè)向彎曲 力的作用， 所以必須重視由此而產(chǎn)生的變形失效。 縱觀鍋爐承重件損壞事故， 我們不難發(fā)現(xiàn) 支吊件損壞事故的幾個(gè)特點(diǎn)：(1) 事故的突發(fā)性。鍋爐承重部件基本可以分成三類。一類是受拉部件，如吊桿；另一類 是受壓

11、部件，如鋼柱、支承桿；再有一類就是受彎部件，如梁。他們都具有突發(fā)性損壞的特 點(diǎn)，如吊桿斷裂、壓桿失穩(wěn)和桁架失穩(wěn) 所謂失穩(wěn)或翹曲失效是指作用在支撐桿、 支柱上的壓力達(dá)到某一臨界水平時(shí)， 它們有時(shí)會(huì)突 然發(fā)生例如弓起、褶皺、 彎曲等幾何形狀上的劇烈變化。 這時(shí)從強(qiáng)度觀點(diǎn)， 作用力產(chǎn)生的應(yīng) 力完全在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)， 但劇烈的幾何變形而引起的大撓度可能破壞結(jié)構(gòu)的平衡， 形成不穩(wěn)定 的構(gòu)形， 使其突然崩潰， 即通常所謂的失穩(wěn)或翹曲失效。 而吊桿的斷裂因?yàn)槌０l(fā)生在具有應(yīng) 力集中特征的螺扣處，因而也具有突發(fā)性。(2) 修復(fù)困難。承重件一旦安裝就位，就很難卸載，因而給修復(fù)帶來(lái)難度。(3) 力的不確定性。 鍋爐受熱

12、膨脹， 其他受力桿件的變形，將嚴(yán)重影響承重部件受力狀況， 除帶受力指示標(biāo)記的吊標(biāo)外，一般難以了解受力狀況。(4) 常常導(dǎo)致事故擴(kuò)大。承重件的損壞使相鄰承重件負(fù)載增加促進(jìn)聯(lián)鎖損壞，同時(shí)也常常 導(dǎo)致相關(guān)部件受力狀況的變化而損壞。嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致該部件的報(bào)廢。防止支、吊件損壞，應(yīng) 從防止超載及維持支、吊件承載能力兩方面著手。當(dāng)前應(yīng)注意以下問(wèn)題。(1 )鍋爐鋼結(jié)構(gòu)的工作溫度。美國(guó)鍋爐規(guī)范規(guī)定承重構(gòu)件受熱后溫度不得大于315C，這是因?yàn)殇摬牡那?qiáng)度因溫度上升而急劇下降。 鍋爐鋼柱、 鋼梁急劇升溫發(fā)生在鍋爐房著火 時(shí)。建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范中規(guī)定無(wú)保護(hù)層的鋼柱、鋼架、鋼層架耐火極限只有15分鐘，說(shuō)是說(shuō)在大火中鋼結(jié)

13、構(gòu)很快變形失效。為此要求： 鍋爐油管路， 電纜的鋪設(shè)要離開(kāi)承重部件；一旦發(fā)生火災(zāi)要組織力量控制承重部件的溫度，此時(shí)立柱和大梁的冷卻至關(guān)重要。( 2)要避免爐膛嚴(yán)重堆焦、轉(zhuǎn)向室灰斗存灰、風(fēng)道積灰與煙道存水等超載現(xiàn)象。(3) 鍋爐剛性梁的作用是承受一定的爐膛爆炸力，其薄弱環(huán)節(jié)是角部絞接結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)抗 爆壓力下，剛性梁的撓度 f = 1/500。有懷疑時(shí)，應(yīng)通過(guò)測(cè)試，確定是否需要加固。(4) 吊桿的安全性取決于力的分配及披屋內(nèi)吊桿高溫部位的強(qiáng)度是否滿足要求，最好使用 有承力指示的吊架。 個(gè)別吊桿彈簧壓死或不承力都是不正常的現(xiàn)象， 要作為鍋爐定期檢驗(yàn)內(nèi) 容加以確認(rèn)調(diào)整。( 5)現(xiàn)代鍋爐普遍采用全密封膜

14、式爐壁，并確立膨脹中心，為此在鍋爐周圍、上下設(shè)許多 向構(gòu)件，保證以膨脹中心為零點(diǎn)，向一定方向膨脹。凡是沒(méi)有按設(shè)計(jì)值脹出的，必然存在殘 余應(yīng)力，將涉及支吊架安全，務(wù)必要究其原因，以防意外。(6)要弄清鍋爐承重部件的設(shè)計(jì)意圖，哪些是受拉桿件，哪些是受壓桿件，哪些接合部位 要留間隙，哪些部件是要焊牢的。在安裝與檢修中嚴(yán)格貫徹設(shè)計(jì)意圖，維持結(jié)構(gòu)承重功能。 第三節(jié) 可燃物質(zhì)的爆炸及其預(yù)防一、可燃物質(zhì)爆炸的機(jī)理及其危害 可燃?xì)怏w或粉塵與空氣形成的混合物在短時(shí)間內(nèi)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生的高溫、 高壓氣體與沖擊波，超過(guò)周圍建筑物、容器、管道的承載能力，使其發(fā)生破壞，導(dǎo)致人身、設(shè)備事故，稱 為爆炸事故。通常說(shuō)，發(fā)生

15、爆炸要有三個(gè)條件，一是有燃料和助燃空氣的積存；二是燃料和 空氣的混合物的濃度在爆炸極限內(nèi)；三是有足夠的點(diǎn)火能源。天然氣的爆炸下限約為5，煤粉的爆炸下限是 2060g/m3 ,爆炸產(chǎn)生的壓力可達(dá) 0.3I.OMPa。就鍋爐范圍而言， 可燃 物質(zhì)是指天然氣、煤氣、石油氣、油霧和煤粉；構(gòu)成爆炸事故的有爐膛放炮、煤粉倉(cāng)爆炸及 制粉系統(tǒng)爆炸。 其他諸如制粉系統(tǒng)防爆門爆破引燃電纜架上積粉的火災(zāi)事故電纜及其它可燃物的火災(zāi)事故 及煤粉管內(nèi)爆燃使風(fēng)管斷裂的事故都說(shuō)明鍋爐可燃物質(zhì)的爆炸威脅人身設(shè)備安全， 修復(fù)困難 應(yīng)予重視。二、防止?fàn)t膛放炮事故對(duì)策 據(jù)統(tǒng)計(jì)自 1980 年以來(lái)， 至少有 30 臺(tái)鍋爐發(fā)生爐膛放炮事

16、故， 以致水冷壁焊縫開(kāi)裂， 剛性梁 彎曲變形（見(jiàn)圖4-3-5）,頂棚被掀起，煙道膨脹節(jié)開(kāi)裂等設(shè)備損傷屢屢發(fā)生。究其原因： 設(shè)計(jì)上缺乏可靠的滅火保護(hù)和可靠的聯(lián)鎖、報(bào)警、跳閘裝置；爐膛剛性梁抗爆能力低；運(yùn)行人員處理燃燒不穩(wěn)或熄火時(shí)方法不對(duì)，錯(cuò)誤采用“爆燃法”搶救，導(dǎo)致滅火放炮；燃 料質(zhì)量下降、 負(fù)荷調(diào)節(jié)失當(dāng)、 給粉裝及控制機(jī)構(gòu)突然失靈等。 防止鍋爐滅火放炮已列入部頒 二十項(xiàng)反措，包括爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)（FSSS）在內(nèi)的滅火保護(hù)裝置已經(jīng)在許多電廠推廣使用，本文不再重復(fù)相關(guān)反措。以下強(qiáng)調(diào)說(shuō)明幾個(gè)觀點(diǎn)（1）關(guān)于滅火放炮的提法。部頒二十項(xiàng)重點(diǎn)反措之五，稱為防止鍋爐滅火放炮事故。正確的提法是爐膛爆炸（Furn

17、ace explosion），因?yàn)闋t膛發(fā)生爆炸而致?tīng)t膛損壞不僅發(fā)生在運(yùn)行中 滅火時(shí)， 檢修動(dòng)火點(diǎn)燃聚集的可燃物及點(diǎn)火時(shí)吹掃不夠同樣會(huì)發(fā)生爆炸而導(dǎo)致?tīng)t膛損壞。常見(jiàn)爐膛中造成爆炸條件的情況是： 運(yùn)行中滅火， 進(jìn)入爐膛的燃料沒(méi)有切， 經(jīng)過(guò)一估時(shí)間聚 集的可燃物達(dá)至爆炸濃度并點(diǎn)燃； 一個(gè)或幾個(gè)燃燒器火焰熄滅， 而其余燃燒器仍正常燃燒。 從未點(diǎn)燃的燃燒器進(jìn)入燃燒造成可燃物聚集； 燃料漏入停用中的爐膛造成可燃物聚集； 燃料或空氣瞬時(shí)中斷又恢復(fù)， 造成可燃物聚集。 可燃物聚集后引燃造成的爐膛壓力升高超過(guò) 爐膛承壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度， 以致發(fā)生損壞， 稱為爐膛放炮或爐膛爆炸。 正確的提法為的是有利于完 整的引入以下反事

18、故措施。一旦全爐滅火，應(yīng)立即切斷進(jìn)入鍋爐的全部燃料，包括給煤、給粉和點(diǎn)火用油、氣等。即所謂主燃料切斷（MFT）；鍋爐點(diǎn)火前必須通風(fēng)，排除爐膛、煙風(fēng)道及其他通道中的可燃物聚集。 通風(fēng)時(shí)必須將煙風(fēng)擋板及調(diào)風(fēng)器打開(kāi)到一定的位置， 風(fēng) 量應(yīng)大于滿負(fù)荷風(fēng)量的 25%，時(shí)間不少于5min，以保證換氣量大于全部容積的5倍（德國(guó)TRD規(guī)定是3倍）；點(diǎn)火時(shí)要維持吹掃風(fēng)量；一個(gè)燃燒器投運(yùn)10s內(nèi)（不包括投煤及煤粉達(dá)到燃燒器所需的延滯時(shí)間） 點(diǎn)不著， 就應(yīng)切斷該燃燒器的燃燒。 有一些鍋爐不具備單個(gè)燃 燒器自身點(diǎn)燃及火焰監(jiān)視的條件， 除了需明了其保護(hù)功能的局限外， 我們還是應(yīng)強(qiáng)調(diào)滅火保 護(hù)及吹掃聯(lián)鎖的兩個(gè)必要性，不可

19、偏廢。（2）關(guān)于保護(hù)定值。為了避免爆炸，近年來(lái)必須裝設(shè)爐膛安全保護(hù)裝置的觀點(diǎn)已取得了一 致的認(rèn)可?；鹆Πl(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程 1994 年版本已明確： “鍋爐燃燒系統(tǒng)應(yīng)設(shè)置爐膛火 焰監(jiān)視、爐膛滅火保護(hù)、 爐膛壓力保護(hù)和爐膛吹掃閉鎖” 。雖然此提法與美國(guó)防火協(xié)會(huì) （ NFPA） 的標(biāo)準(zhǔn)還有差別， 但畢竟大大控制了爐膛爆炸事故。 當(dāng)前作為安全工作者要解決的是： 監(jiān) 督保護(hù)裝置的投用， 越是燃燒不穩(wěn)、 低負(fù)荷運(yùn)行、 或是新?tīng)t投煤運(yùn)行， 就越要投用保護(hù)裝置。 在投用過(guò)程中發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、 解決問(wèn)題。 作為廠技術(shù)負(fù)責(zé)人要清醒地看到退出保護(hù)可能帶來(lái)的后果；關(guān)于保護(hù)定值問(wèn)題。當(dāng)前不論火焰監(jiān)視相關(guān)的熄火保護(hù)和黑爐膛保護(hù)

20、，單就爐膛壓力保護(hù)而言，動(dòng)作值的確定并不規(guī)范。 從原則上講隨爐膛結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的提高以及燃燒方式的變化， 定值不應(yīng)相同。 但有一種觀點(diǎn)認(rèn)為爐膛負(fù)壓保護(hù)是為防止內(nèi)爆的， 而正壓保護(hù)是防止?fàn)t膛爆 炸的，這不對(duì)的。 實(shí)際測(cè)量表明， 正常情況下一旦鍋爐滅火， 爐膛負(fù)壓先增大 （即負(fù)值增大） ， 而后由于吸風(fēng)自動(dòng)調(diào)節(jié)的作用以及煤粉爆燃而爐膛負(fù)壓反正，所以爐膛負(fù)壓保護(hù)對(duì)于火焰熄滅時(shí)迅速切斷進(jìn)入爐膛的燃料，從而減少爆炸威力有先期制止的作用。電力鍋爐監(jiān)察規(guī)程修訂說(shuō)明寫明： “爐膛壓力保護(hù)報(bào)警值視爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)的功能而異，平衡通風(fēng)鍋爐爐 膛壓力報(bào)警值一般可取土 0.4kPa；動(dòng)作值應(yīng)避開(kāi)爐膛壓力的正常波動(dòng)（如吹灰、

21、投停燃燒器 及一些小的坍焦等等） ，當(dāng)然慶遠(yuǎn)低于爐膛抗爆強(qiáng)度，以保證保護(hù)動(dòng)作后爐膛壓力繼續(xù)升高 時(shí)，爐膛各部分不發(fā)生永久變形” ?！皠?dòng)作值應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)確定， 作為試運(yùn)行階段的初始值，動(dòng) 作值可取+ 1.5kPa和0.75kPa?！边^(guò)高的值也許可以防止誤動(dòng)，但冒拒動(dòng)或保護(hù)動(dòng)作過(guò)遲的 風(fēng)險(xiǎn)似乎沒(méi)有必要。（3）關(guān)于爐膛防爆門。事實(shí)已經(jīng)證明大型鍋爐爐膛防爆門不能防止?fàn)t膛爆燃時(shí)爐膛損壞。 原蘇聯(lián)防爆規(guī)程已明確規(guī)定： 60t/h 以上的鍋爐不裝防爆門，在此必須予以明確，以利于爐 膛安全保護(hù)裝置的推廣使用。（4）使用氣體燃燒的鍋爐要執(zhí)行GB6222工業(yè)企業(yè)煤氣安全規(guī)程的規(guī)定，防止可燃?xì)怏w在爐膛內(nèi)聚集、爆炸。三

22、、防止制粉系統(tǒng)煤粉爆炸 正常運(yùn)行中制粉系統(tǒng)中的煤粉濃度在較大的范圍內(nèi)波動(dòng)， 制粉系統(tǒng)中具備爆炸濃度條件幾乎 不可避免。因此制粉系統(tǒng)防爆對(duì)策包括：防止點(diǎn)火源（如積粉自燃），提高結(jié)構(gòu)抗爆強(qiáng)度，加設(shè)爆炸卸壓裝置，惰性化處理。（1）防止點(diǎn)火源自燃。其反措主要指積粉自燃，如煤粉倉(cāng)壁的平滑，風(fēng)粉管道及擋板的布 置要避免煤粉聚集，運(yùn)行中控制風(fēng)粉溫度及檢修前放粉等。（2） 提高煤粉倉(cāng)及制粉系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。雖然制粉系統(tǒng)防爆反事故措施的基點(diǎn)是防止爆炸， 但從防爆門爆破的發(fā)生率看， 制粉系統(tǒng)的爆炸實(shí)際上沒(méi)有根絕。 要避免事故擴(kuò)大， 當(dāng)前結(jié)構(gòu) 強(qiáng)度的問(wèn)題應(yīng)引起各方面的重視。前面提到的煤粉倉(cāng)掀頂事故，就是結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不足的

23、結(jié)果。粉倉(cāng)頂是由9塊厚6cm的水泥預(yù)制板加24cm水泥抹面（并無(wú)鋼筋、螺栓固定）組成，計(jì) 算表明2kPa的壓力即可掀頂，而粉倉(cāng)防爆門的爆破壓力卻為10kPa，足見(jiàn)其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度嚴(yán)重不足。蘇聯(lián)防爆規(guī)程規(guī)定裝防爆門的制粉系統(tǒng)的部件計(jì)算壓力為150kPa，而美國(guó)防爆規(guī)程規(guī)定，除制粉系統(tǒng)啟動(dòng)、運(yùn)行中均勻充滿惰性氣體的情況外，制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)壓力應(yīng)大于 344kPa,按NFPA68 “爆炸排放指南”所規(guī)定的原則設(shè)爆炸排放口的不在比例，作為電廠檢 修、運(yùn)行工作者應(yīng)注意制粉系統(tǒng)入孔門螺栓的完整以及煤粉管道法蘭或抱箍的連接強(qiáng)度。（ 3）保持防爆門的防爆功能。試驗(yàn)表明容器中可燃粉塵點(diǎn)燃引爆后，防爆門動(dòng)作壓力、卸 壓面

24、積，可燃粉塵特性值與爆后實(shí)際壓力值有關(guān)。防爆門排氣管的長(zhǎng)度也與卸壓能力有關(guān)。 有的資料甚至斷定，當(dāng)容器的抗爆強(qiáng)度小于 0.1MPa 時(shí)，有長(zhǎng)排氣管的防爆門已不能達(dá)到防 止容器損壞的目的。 因此必須按設(shè)計(jì)要求布置足量的防爆門， 并控制防爆門的卸壓動(dòng)作壓力。 此外，多數(shù)磨煤機(jī)防爆門與排粉機(jī)出口風(fēng)箱防爆門位于零米層上部，一旦動(dòng)作后從排放口噴出的火焰極易燒損附近的電纜，應(yīng)注意防范。（4）制粉系統(tǒng)惰性化。在制粉系統(tǒng)中惰性氣體及水蒸汽的存在，會(huì)減少混合物的爆炸危險(xiǎn) 性。蘇聯(lián)防爆規(guī)程說(shuō)明，在各種工況下，制粉系統(tǒng)中氧的容積份額小于16，則不發(fā)生煤粉爆炸。有的資料提出用氮惰化空氣煤粉混合物時(shí)的含最高允許氧量為1

25、4，事實(shí)上用爐煙干燥的制粉系統(tǒng)較少發(fā)生爆炸， 而引進(jìn)的中速磨制粉系統(tǒng)雖不設(shè)防爆門，除在設(shè)計(jì)上提高設(shè)計(jì)抗爆強(qiáng)度外，還在磨煤機(jī)上裝設(shè)了通入惰性氣體（一般為氮?dú)猓┑墓芙樱⒁?guī)定，制粉 系統(tǒng)帶負(fù)荷跳閘時(shí)，應(yīng)通惰性氣體，一直到磨煤機(jī)溫度低于66C或?qū)⑹Ｃ号趴諡橹?。此點(diǎn)應(yīng)引起各方面重視以免誤事。第四節(jié) 受熱面燒損及預(yù)防一、鍋爐受熱面燒損的原因 鍋爐受熱面是將煙氣中的熱量傳遞給汽、水、空氣的界面，在沒(méi)有汽、水、空氣這些冷卻介 質(zhì)時(shí)，受熱面的溫度便會(huì)很快接近或達(dá)到煙溫。煤、油正常燃燒可能達(dá)到的溫度為1500C1600C,高于鋼鐵的熔點(diǎn)，由此引起的鋼材熔融、氧化稱為燒損。一臺(tái)670t/h爐為了停爐保養(yǎng)烘干過(guò)熱器

26、內(nèi)的積水， 錯(cuò)誤的點(diǎn)油槍升溫， 由于當(dāng)時(shí)水冷壁無(wú)水， 不久水冷壁管被燒穿， 當(dāng)然這樣的例子是極個(gè)別的。 發(fā)生在發(fā)電廠中受熱面燒損離主要是空氣預(yù)熱器及省煤器受熱 面燒損（也有過(guò)電氣除塵器燒損的報(bào)導(dǎo)） ，通常稱為鍋爐尾部煙道再燃燒，或稱二次燃燒。 一臺(tái)2008t/h鍋爐在調(diào)試過(guò)程中先后于 1995年10月13日和11月20日發(fā)生空氣預(yù)熱器著火，兩臺(tái)空預(yù)器傳熱元件遭受不同程度的損壞。 究其原因是爐膛內(nèi)未燃燒的可燃油垢 （炭黑和油 滴）沉積在尾部受熱面上。當(dāng)溫度與氧量條件合適，便自燃起火。 緊急停爐后空氣預(yù)熱器停 轉(zhuǎn)，從關(guān)不嚴(yán)的煙、風(fēng)擋板漏入空氣等，常常是促進(jìn)油垢著火的原因。二、防止尾部煙道再燃燒的措

27、施 鍋爐尾部煙道再燃燒的主要原因是爐膛燃燒惡化，特別是啟動(dòng)和帶低負(fù)荷期間燃燒不完全， 可燃物帶至鍋爐尾部并在那兒聚集。防范措施包括防止可燃物沉積以及著火后的撲救兩部 分。通常包括， 油槍投用前應(yīng)逐個(gè)試點(diǎn)火， 點(diǎn)火成功后再調(diào)試自動(dòng)點(diǎn)火， 避免盲目試點(diǎn)火； 點(diǎn)火不著1030s內(nèi)停槍，最好退出油槍倒出管內(nèi)存油，以免殘油入爐；用好油槍根部風(fēng)，保持油槍冷卻， 維持油槍良好的霧化功能以控制低負(fù)荷階段油霧的完全燃燒；鍋爐點(diǎn)火前，空氣預(yù)熱器蒸汽吹灰、水沖洗（或消防水）裝置必須投用（有的水沖洗裝置在預(yù)熱器 停轉(zhuǎn)后不能覆蓋全部受熱面，應(yīng)該改進(jìn)）；發(fā)現(xiàn)排煙溫度異常升高等再燃燒現(xiàn)象時(shí)，要及時(shí)正確處理確保省煤器與鋼結(jié)構(gòu)

28、的冷卻， 防止事故擴(kuò)大； 長(zhǎng)期低負(fù)荷燃油要考慮熱堿水沖 洗方案。第五節(jié) 防止鍋爐承壓部件的損傷 鍋爐承壓部件的爆漏是大型火電機(jī)組強(qiáng)迫停用的主要原因，占鍋爐機(jī)組強(qiáng)迫停用次數(shù)的 82，強(qiáng)迫停用時(shí)間的 78。因而預(yù)防鍋爐承壓部件損壞，有其明顯經(jīng)濟(jì)效益。一、爐外承壓部件的損壞鍋爐爐外承壓部件的損壞， 雖然為數(shù)不多， 因其涉及人身安全， 故必須引起電廠安全工作者 的重視。國(guó)內(nèi)外事故統(tǒng)計(jì)表明， 飽和汽水混合物管道、 主蒸汽管道及超臨界壓力鍋爐下輻射區(qū)聯(lián)絡(luò)管 彎頭以及汽水聯(lián)箱封頭、手孔堵是鍋爐爐外承壓部件的薄弱環(huán)節(jié)。就彎頭而言，分析表明， 在內(nèi)壓作用下彎頭橢圓斷面上存在三個(gè)高應(yīng)力區(qū) （見(jiàn)圖 4-3-8）。汽

29、水管道彎頭內(nèi)表的兩個(gè)高 應(yīng)力區(qū)， 在鍋爐啟停、 溫度變化其局部應(yīng)力超過(guò)材料屈服極限時(shí)， 表面原有的磁性氧化鐵保 護(hù)膜會(huì)損壞，在含氧水的作用下再次氧化造膜，如此反復(fù)，形成應(yīng)力腐蝕疲勞破壞。因其發(fā) 生在內(nèi)壁不易發(fā)現(xiàn)， 且因?yàn)橛卸€(gè)薄弱點(diǎn)，一般爆破口較大； 對(duì)于主汽或再熱器管道， 外表 的高應(yīng)力區(qū)促進(jìn)高溫蠕變的發(fā)展，較早發(fā)生蠕變孔洞或蠕變裂紋而提前損壞（見(jiàn)圖4-3-8）。一些早期蘇聯(lián)和國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的平封頭聯(lián)箱及手孔堵， 不適當(dāng)?shù)脑诠芏硕螒?yīng)力區(qū)采用未焊透的 焊接結(jié)構(gòu)， 也容易發(fā)生應(yīng)力腐蝕疲勞裂紋。 從而構(gòu)成了爐外承壓部件的薄弱環(huán)節(jié)。 對(duì)此類運(yùn) 行年久的鍋爐，備必重視爐外承壓部件的損壞問(wèn)題。防止?fàn)t外承壓部

30、件損壞， 應(yīng)采取如下防范措施： 制作管道彎頭要嚴(yán)格控制彎頭不圓度， 必 要時(shí)增加壁厚， 采用回火工藝以消除冷彎時(shí)引起的加工硬化與殘余應(yīng)力；對(duì)于已運(yùn)行多年的鍋爐，汽水管道不圓度超過(guò) 8的彎頭，在鍋爐啟停次數(shù)超過(guò)允許值時(shí)，要加強(qiáng)彎頭內(nèi)表 面的檢查。主蒸汽、再熱汽管道要重點(diǎn)監(jiān)視彎頭的外弧側(cè)外表的微裂紋，對(duì)10 14MPa,510C 540C參數(shù)的 $ 133 X 10、194X 12、$ 219X 14、$ 273 X 20、$ 325X 22 的 12Cr1MoV 主汽管和導(dǎo)汽管，以及0426 X 17Cr1MoV再熱汽管要重點(diǎn)檢查。要改善停爐保護(hù)工作，認(rèn)真控制化學(xué)清洗工作的質(zhì)量。 要加強(qiáng)金屬監(jiān)督

31、， 防止錯(cuò)用鋼材、 焊接缺陷擴(kuò)展和法蘭螺 栓斷裂。二、防止磨損鍋爐承壓部件磨損是一種機(jī)械性損壞，一般有四種形式： 即飛灰磨損、 吹灰器磨損、落渣磨 損與煤粒磨損。 磨損使管壁減薄，當(dāng)管壁應(yīng)力超過(guò)材料的屈服極限時(shí)， 管子爆破。 近年來(lái)采 用小管徑、 小節(jié)距、 高煙速以減少省煤器體積及鋼材消耗的做法已逐步淘汰。當(dāng)前飛灰磨損主要發(fā)生在煙氣走廊地帶、管排不均勻處及導(dǎo)流板異常位移處。加強(qiáng)防磨、防爆檢查， 避免爐墻漏風(fēng)以及正確使用與維護(hù)防磨裝置是防止飛灰磨損的主要措施。吹灰介質(zhì) （空氣或蒸汽） 帶水， 吹灰器卡澀在一個(gè)位置上不動(dòng)以及吹灰器定位不當(dāng)是吹灰磨 損管壁變薄的主要原因。 吹灰操作程控， 吹灰器位置

32、的正確信號(hào)顯示及采用其他吹灰方式清 潔受熱面是解決吹灰器磨損的途徑。鍋爐冷灰斗斜面被爐膛上部下落的灰渣沖刷使冷灰斗邊排管壁爆管的事故還不多見(jiàn)， 一旦發(fā) 現(xiàn)防范措施是在此部份管壁上堆焊防磨層或加焊防磨棒。煤粒磨損主要發(fā)生在噴燃器出口處。 主要原因是噴口位置不正確， 防磨保護(hù)層磨耗、 脫落或 管排異常變形。三、防止管壁過(guò)熱損壞 管壁在高溫?zé)煔庵惺軣幔?如果得不到可靠的冷卻， 其運(yùn)行溫度超過(guò)設(shè)計(jì)值或超過(guò)運(yùn)行時(shí)限發(fā) 生損壞，稱為過(guò)熱。 短期過(guò)熱造成的損壞是因高溫使管材強(qiáng)度下降，例如管子內(nèi)部堵塞，缺 水、水循環(huán)破壞或膜態(tài)沸騰等， 大部分短期過(guò)熱損壞處會(huì)呈現(xiàn)明顯的延伸和收縮變形， 在破 裂處呈現(xiàn)刀刃狀邊緣

33、；只有當(dāng)過(guò)熱溫度超過(guò)相變溫度AC3 ，鋼材的鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體時(shí)，管壁減薄才不明顯。 高溫蠕變或稱中、 長(zhǎng)期過(guò)熱是因?yàn)殇摬拈L(zhǎng)期工作在蠕變溫度以上， 金相 組織發(fā)生變化；包括：珠光體球化，碳鋼和鉬鋼的石墨化，碳化物聚集，奧氏體鋼發(fā)生6相 沉淀等， 從而降低了金屬的晶間強(qiáng)度而損壞。 這種損壞管壁沒(méi)有明顯減薄， 厚唇狀破口是高 溫蠕變的特性。短期過(guò)熱損壞有不同的起因， 防范措施亦因此而不同。 一般的要求是， 應(yīng)建立防止作業(yè)工具、 切削悄粒以及焊渣進(jìn)入管段的檢修工藝， 建立防止汽包低水位及過(guò)量使用減溫水導(dǎo)致過(guò)熱器 管內(nèi)出現(xiàn)水塞的操作規(guī)程。 高溫蠕變的原因差異更大， 一般情況下， 首先要弄清是汽溫長(zhǎng)期

34、超溫、 個(gè)別蛇形管超溫、 還是爐內(nèi)管壁超溫； 弄清是因?yàn)闊崃ζ?、水力偏差還是結(jié)構(gòu)偏差 引起的蛇形管超溫。個(gè)別管的過(guò)熱采用高一級(jí)材料替代往往可以取得良好的效果。四、防止受熱面疲勞損壞爐管受到周期應(yīng)力或應(yīng)變的作用， 導(dǎo)致疲勞裂紋的發(fā)生、 發(fā)展而縮短其使用壽命， 稱為疲勞 損壞。分為：振動(dòng)疲勞、熱疲勞、腐蝕疲勞及低周熱疲勞。損壞時(shí)間決定于應(yīng)力交變輻度， 交變次數(shù)、應(yīng)力集中程度與腐蝕介質(zhì)種類。（一）振動(dòng)疲勞損壞 鍋爐承壓部件由于振動(dòng)引起疲勞損傷事例并不多。 機(jī)械疲勞破壞， 其斷口往往有明顯的疲勞 紋，裂紋由外表向內(nèi)發(fā)展，斷口表面呈細(xì)瓷狀。鍋爐噴水減溫器噴頭、 噴管及溫度表庫(kù)通常 處于一端固定， 一端

35、自由的懸壁狀態(tài)， 當(dāng)汽流激振頻率與自身固有頻率相同時(shí)發(fā)生共振， 就 有可能導(dǎo)致振動(dòng)破壞。 鍋爐轉(zhuǎn)向室吊掛管在煙流 “卡門旋渦” 作用下也可能發(fā)生振動(dòng)疲勞損 壞。在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)加以考慮或事后加裝隔板或連桿改變自振頻率，是防止此類損壞的根本措施。 檢修中加強(qiáng)檢查及時(shí)發(fā)現(xiàn)疲勞裂紋有利于早期處理。 管件焊接避免咬邊、 實(shí)施圓滑過(guò)渡降低 應(yīng)力集中也是防止振動(dòng)疲勞損壞的有力措施。（二）熱疲勞損壞 鍋爐受壓部件表面急劇冷卻、加熱， 經(jīng)受熱沖擊，當(dāng)應(yīng)力輻度及交變次數(shù)足夠時(shí)，便出現(xiàn)網(wǎng) 狀、放射狀或鱷魚皮狀裂紋。鍋爐汽包省煤器再循環(huán)管孔附近的裂紋（見(jiàn)圖4-3-9）、安全閥管座附近、 疏水管管座等處， 往往容易出現(xiàn)兩

36、種溫度不同的汽水介質(zhì)， 從而構(gòu)成壁面溫度交 變的條件， 是鍋爐承壓部件發(fā)生熱疲勞損壞的區(qū)域。 防止熱疲勞裂紋的措施與出現(xiàn)溫度交變 的原因有關(guān)。 對(duì)于省煤器再循環(huán)管孔的裂紋， 我國(guó)與前蘇聯(lián)鍋爐監(jiān)察規(guī)程已規(guī)定， 再循環(huán)管、 給水管、減溫水管、 加熱管、加藥管等管座要采用帶保護(hù)套管的管接頭，以免冷熱交變引起 汽包、 聯(lián)箱壁的熱疲勞。 對(duì)于較長(zhǎng)安全閥入口管段內(nèi)冷凝水引起的溫度交變，則采用接入小管，使該管段不流動(dòng)的死汽流動(dòng)的措施。禁止或避免疏水反向流入高溫主汽及再熱汽聯(lián)箱， 避免減溫水直接噴濺到聯(lián)箱壁等。這些運(yùn)行或設(shè)備改進(jìn)措施都有利用預(yù)防熱疲勞損壞。（三）低周疲勞損壞鍋爐承壓部件低疲勞損壞也是一種熱疲勞

37、，一般指承壓部件因熱膨脹受阻局部熱應(yīng)力隨 鍋爐啟停或參數(shù)變化而引起的疲勞損壞。 因其應(yīng)力變化輻度大， 局部應(yīng)力有可能達(dá)到屈服極 限，因而在數(shù)百次或數(shù)千次交變之后便可能發(fā)生低周疲勞破壞。 當(dāng)然對(duì)鍋爐汽包， 厚壁聯(lián)箱 內(nèi)壓應(yīng)力隨鍋爐啟停也發(fā)生交變， 也可能出現(xiàn)低周疲勞損壞， 但此類事故發(fā)生頻率不高。 原 則上， 鍋爐元部件只要存在溫差， 或各相連元部件之間的膨脹死點(diǎn)不同， 或相連部件的膨脹 系數(shù)不同都將出現(xiàn)熱應(yīng)力。 問(wèn)題是熱應(yīng)力的大小， 能否導(dǎo)致局部屈服。 例如鍋爐受熱管的穿 墻部分，由于組成墻壁的管排（如頂棚管）與蛇形管之間的溫差， 冷態(tài)與運(yùn)行狀態(tài)下聯(lián)箱與 管排的相對(duì)位置有差異， 當(dāng)蛇形管撓度不

38、夠時(shí)， 聯(lián)箱管座將因這種熱應(yīng)力而發(fā)生低周疲勞損 壞。一臺(tái) WGZ400/100 爐頂棚管與前懸吊管上聯(lián)箱之間的高差只有500mm ，計(jì)算表明，鍋爐啟停時(shí)，管座的根部應(yīng)力達(dá)到 300MPa,因而在一段時(shí)間后發(fā)生損壞，將聯(lián)箱分段，并將 中間段箱抬高增加撓度后，就解決了問(wèn)題。風(fēng)箱、燃燒器、 人孔門框架與水冷壁連接處角焊縫一般都存在溫差應(yīng)力，管子管卡、管道支 吊架部位雖然無(wú)較大的熱應(yīng)力， 但管子、 管道的熱膨脹變形也影響這些管件的受力狀況。 事 實(shí)上，一些頻繁啟停的鍋爐已發(fā)生過(guò)這些部件的損壞事件。五、防止人員責(zé)任引起的承壓部件損壞 鍋爐制造、安裝、維修、運(yùn)行不當(dāng)均可使鍋爐承壓部件過(guò)早損壞。 錯(cuò)用鋼材，

39、 焊接缺陷。雜物遺留管內(nèi)等制造、 安裝質(zhì)量問(wèn)題曾嚴(yán)重影響鍋爐可靠運(yùn)行， 鍋爐 汽包集中下降管管座裂紋曾導(dǎo)致多臺(tái)鍋爐汽包挖補(bǔ)修理。至今汽包爐省煤器聯(lián)箱管座角焊 縫、直流爐水冷壁聯(lián)箱管座角焊縫、 超臨界鍋爐水冷壁鰭片管對(duì)接焊縫的焊接缺陷仍是新?tīng)t 故障的重要原因。運(yùn)行鍋爐燃燒控制不當(dāng)、 汽水流量控制失靈 （例如汽包爐的缺水、 直流爐煤水比調(diào)節(jié)失當(dāng)） 、 過(guò)量使用減溫水特別是低負(fù)荷使用噴水減溫等等也是某些事故的原因，見(jiàn)圖 4-3-11。正確編訂規(guī)程并嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)章制度，提高自動(dòng)控制與保護(hù)裝置的水平是預(yù)防此類事故的對(duì)策。第六節(jié) 鍋爐受熱面腐蝕及預(yù)防 鍋爐受熱面腐蝕減薄損壞，因涉及范圍較大， 一旦暴露， 常

40、導(dǎo)致重復(fù)爆漏停爐，而且修復(fù)工 作量大，因此預(yù)防及保護(hù)設(shè)備不受腐蝕是提高機(jī)組可用率必須解決的基本任務(wù)之一。 汽、水側(cè)腐蝕按其機(jī)理分，包括苛性腐蝕、氫損害、氧腐蝕、垢下腐蝕及應(yīng)力腐蝕。 煙氣側(cè)腐蝕包括水冷壁向火側(cè)腐蝕、高溫煤灰（油灰）腐蝕和低溫腐蝕。一、水冷壁管的垢下腐蝕的預(yù)防水冷壁管垢下腐蝕是以緊貼管壁的垢下管壁為陽(yáng)極， 外圍表面為陰極所構(gòu)成的局部電池作用 引起的電化學(xué)損害，嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致鼓包或腐蝕穿孔。 當(dāng)前防止垢下腐蝕最主要的防范措施是解決凝汽器泄漏后給水硬度超標(biāo)問(wèn)題；要加強(qiáng)給水含鐵量的檢測(cè)與控制；對(duì)已結(jié)垢的水冷壁進(jìn)行化學(xué)清洗?？傊訌?qiáng)化學(xué)監(jiān)督工作。 對(duì)于超臨界直流爐由于給水水質(zhì)純度較高組必須采用揮發(fā)性處理。 所以美國(guó)通常采用氨聯(lián) 氨方式， 而德國(guó)和前蘇聯(lián)推薦采用氨氧處理和中性水加氧的方式。 前蘇聯(lián)試驗(yàn)肯定了中性 水加氧的方式， 認(rèn)為可以大大降低爐管垢量。 我們推薦采用加氧處理方式。 當(dāng)然， 采用何種 方式還與汽水系統(tǒng)中管道、閥門所用的材料有關(guān)，需綜合考慮。二、水冷壁管氫損壞的預(yù)防水冷壁管氫損壞原因是受熱面內(nèi)壁結(jié)垢，加以爐水處于低pH 值狀態(tài)。當(dāng)時(shí)入凝結(jié)水系統(tǒng)的酸性