第九章_鏈傳動

1、一、組成一、組成二、工作原理：二、工作原理：帶有撓性件的嚙合傳動三、特點：三、特點：與帶傳動相比能保持準確的平均傳動比，壓軸力較小，能在高溫與低速下工作；與齒輪傳動相比制造、安裝精度要求較低，能遠距離傳動；但主從動輪只能同向回轉，瞬時傳動比不恒定，磨損后易跳齒，工作有噪聲，不宜用于載荷變化很大或急速反向的傳動中四、四、 應用：應用：用在要求傳動可靠，兩軸相距較遠，低速重載及惡劣工作條件下五、分類：五、分類：按用途分有：傳動鏈運輸鏈，起重鏈； 傳動鏈又可分為滾子鏈與齒形鏈等P10Kw ; v15m/s ; imax =8起重鏈起重鏈運輸鏈運輸鏈傳動鏈傳動鏈傳動鏈傳動鏈套筒滾子鏈套筒滾子鏈多排套筒

2、滾子鏈多排套筒滾子鏈雙排套筒滾子鏈雙排套筒滾子鏈齒形鏈齒形鏈齒形鏈傳動齒形鏈傳動一、一、 滾子鏈滾子鏈1. 組成2. 接頭形式鏈節(jié)數為偶數小節(jié)距大節(jié)距鏈節(jié)數為奇數 3.基本參數P節(jié)距b1內鏈節(jié)內寬h2內鏈板高度d1滾子外徑d2銷軸直徑（表9-1）4. 標記：鏈號 排數 整鏈鏈節(jié)數標準編號例：08A188 GB1243.183其中鏈節(jié)距P=鏈號數25.4/16（mm）鏈號后的字母表示系列，A系列：常用 B系列：限用上例中： A系列，節(jié)距12.7mm，單排，88節(jié)滾子鏈二、二、 齒形鏈（無聲鏈）齒形鏈（無聲鏈）一、一、 鏈輪的結構鏈輪的結構二、鏈輪的基本參數與主要尺寸二、鏈輪的基本參數與主要尺寸表

3、9-6d分度圓直徑da齒頂圓直徑df齒根圓直徑dg齒側凸緣直徑dk榖孔直徑bf1齒寬ba倒角寬h倒角深基本參數：齒數z，（表9-8）表9-3表9-4三、鏈輪齒形三、鏈輪齒形 因滾子和鏈輪并非為共軛齒廓，故鏈輪齒形可具有靈活性 目前流行的齒形是三圓弧一直線齒形 工作圖不必繪制齒形，只須注明基本參數和主要尺寸，并注明“齒形按 3RGB/T1244-1985規(guī)定制造”即可四、鏈輪材料四、鏈輪材料 保證輪齒具有足夠的耐磨性 小輪材料比大輪要好詳細見表9-7一、一、 運動不均勻性運動不均勻性 不均勻性的體現(xiàn)：鏈速的周期變化，從動鏈輪角速度的周期變化 不均勻性的原因：鏈繞在鏈輪上的運動軌跡不是圓，而是正多

4、邊形，其邊數即為鏈輪的齒數z1. 平均速度及平均傳動比平均速度及平均傳動比平均速度平均傳動比2112212211100060100060zznnipnzpnzv2. 瞬時速度及瞬時傳動比瞬時速度及瞬時傳動比 假設：鏈工作時主動邊（緊邊）始終處于水平位置121212V2yV2xV鏈速鏈速垂直向分速度，引起沖擊振動0;0180sin;180cos2min11max111max111min1yxyxvRvzRvzRvsinsincoscos11111111111RvvRvvRvyx 分析主動輪上的鏈速其中：其中：11360z121212V2yV2xV并且：并且：z1 少少vx vy1變化范圍大，引起

5、速度不均勻嚴重，同變化范圍大，引起速度不均勻嚴重，同時鏈沿鉛垂方向產生振動增大時鏈沿鉛垂方向產生振動增大 分析從動輪上的鏈速cos222Rvxcoscoscoscoscoscos12212112221121RRiRRRRvvsxx則：將做周期變化為常數時，當sxiv,21多邊形效應多邊形效應結論：結論：1. 鏈速變化引起的動載荷鏈速變化引起的動載荷cdcmaF1m緊邊鏈條質量（kg）；ac 鏈條加速度(m/s2)PzRazRRdtddtdvacxc211211max12111121180sin180sincos時，當分析：11dcFaP則：結論：鏈傳動不宜高速齒數z1不宜過小鏈節(jié)距P不宜過大2

6、. 從動鏈輪角速度速變化引起的動載荷從動鏈輪角速度速變化引起的動載荷22222RJdtdRJFd從動輪軸的轉動慣量（kgm2）從動輪分度圓半徑（mm）從動輪角速度（rad/s）3. 鏈在鉛垂方向的分速度周期變化引起的動載荷鏈在鉛垂方向的分速度周期變化引起的動載荷4. 作直線運動的鏈與作圓周運動的鏈輪在嚙合瞬間的相作直線運動的鏈與作圓周運動的鏈輪在嚙合瞬間的相對速度引起的動載荷對速度引起的動載荷sinsinsinsin22221111RvvRvvyy一、緊邊一、緊邊222110)sin(101000qaKFqaKFqvFvPFFFFFffffcefce工作拉力工作拉力離心拉力離心拉力懸垂拉力兩者

7、之中選大者懸垂拉力兩者之中選大者式中：式中：fKqa中心距mm單位長度鏈條質量kg/m（表9-1）垂度系數（圖9-11）二、松邊二、松邊f(xié)cFFF29.6 滾子鏈傳動的設計計算滾子鏈傳動的設計計算一、失效形式一、失效形式疲勞破壞：疲勞破壞：鏈板疲勞拉斷； 滾子套筒沖擊疲勞閉式、潤滑良好2. 磨損：磨損：銷、軸、套筒間開式、潤滑不良3. 膠合：膠合：高速限鏈速 4. 靜強度破壞：靜強度破壞：低速（v0.6m/s）重載5. 其它：其它：跳齒，掉鏈，開口銷或卡簧剪斷二、額定功率二、額定功率1. 曲線的形成：曲線的形成：通過實驗，根據不同失效形式，在一定壽命和良好潤滑條件下做出某單排滾子鏈的功率曲線鏈

8、板疲勞強度極限滾子、套筒沖擊疲勞極限銷軸、套筒膠合極限封閉區(qū)OABC表示單列滾子在一定條件下所能傳遞的極限功率曲線。為安全，許用功率曲線比極限功率曲線小。2. 滾子鏈的額定功率曲線滾子鏈的額定功率曲線（圖9-13）實驗條件： 兩輪共面，安裝在水平軸上； 小輪齒數z1=19; 鏈長Lp=100節(jié)； 平穩(wěn)載荷； 按推薦方式潤滑（圖9-14）； 工作壽命15000小時； 因磨損，鏈條相對伸長量不超過3%若設計條件不符，引入相應的修正系數，它們是若設計條件不符，引入相應的修正系數，它們是：Kz小輪齒數系數（表9-10）KL鏈長系數（表9-10）Kp多排鏈系數（表9-11）KA工況系數（表9-9） 若潤

9、滑條件不滿足，降低若潤滑條件不滿足，降低p0值值v1.5m/s時?。?.30.6）p0；無潤滑為0.15 p0；1.5m/sv7m/s,又潤滑不良，不宜采用三、滾子鏈傳動設計步驟與方法三、滾子鏈傳動設計步驟與方法已知：已知：P, n1 ,i，載荷性質載荷性質選取選取 z1 , z2 =iz1z1表9-8, z2 120, 與鏈節(jié)數互為質數的奇數求計算功率求計算功率Pca =KA P表9-9初定中心距初定中心距a0，計算鏈節(jié)數，計算鏈節(jié)數Lp0212210)2(22apzzzzpaLp確定鏈節(jié)距確定鏈節(jié)距 p求求P0 =Pca /Kz KL Kp表9-10,11圖9-13，表9-1計算實際中心距

10、計算實際中心距 a)2(8)2()2(421222121zzzzLzzLpappaaaaa)004. 0002. 0(驗算鏈速驗算鏈速 v不滿足驗算驗算dk計算壓軸力計算壓軸力 FPeFPPFKF vPFe100005. 115. 1FPFPKK水平垂直不滿足a0 =(3050)p表9-410006011pznv四、低速鏈的靜強度計算四、低速鏈的靜強度計算v0.6m/s1lim1lim84FKnFSFKnFSAcaAca計算安全系數極限拉伸載荷（表9-1），kN鏈的排數工況系數（表9-9）緊邊拉力kN一、布置一、布置 a=(3050)p, i=23 a2 a60p, i 3m/s ,侵油深度1

11、235mm; 壓力供油壓力供油：由泵供油，噴油管口設在鏈條嚙入處 ； 開式傳動：開式傳動：定期拆卸用煤油清洗，干燥后侵入熱油中一段時間例題：例題：教材p192設計帶式運輸機上的鏈傳動，已知：電機功率P=10kW，轉速n=970r/min，電機軸徑D=42mm，傳動比i=3，載荷平穩(wěn)，水平布置a550mm解：采用套筒滾子鏈選擇z1 , z2 : 假設鏈速v=38m/s，由表9-8取z1 =21 z2 =i z1 =3*21 =632. 計算Pca Pca=KA P=1*10=10kW (表9-9查取KA =1)3. 確定鏈節(jié)數Lp : 初定 a0 =40p12.123)22163(4026321

12、402)2(2222120210ppppzzapzzpaLp?。?Lp =1244. 確定鏈節(jié)距pkwKKKpppLzca5 . 8106. 111. 1100106. 1)100(11. 1)19(26. 008. 11ppLzKLKzK按小輪轉速估計鏈工作在功率曲線頂點左側附近表9-10表9-11由p0 和n1 按圖9-13選10A單排鏈再由表9-1查得p=15.875mm5. 鏈長L與中心距ammzzzzLzzLpampLLppp642)22163(8)26321124()26321124(4875.15)2(8)2()2(497. 11000875.1512410002221222121中心距減小量mmaa6 . 23 . 1)004. 0002. 0(實際中心距mmammaaa6404 .6397 .640?。?. 驗算鏈速vsmpznv/389. 5100060875.152197010006011與假設相符7. 驗算榖孔直徑dk由表9-4查得：dkmax =59mm D=42mm 合適8. 計算壓軸力eFppFKF 按水平布置取壓軸力系數KFp =1.15NvPFcae1852389. 51010001000NFp2030185215. 1思考題