2015QC：降低#5爐出口排煙溫度

1、文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持1文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯江蘇射陽港發(fā)電有限責任公司JSGXJSGX 20152015年QCQC成果發(fā)布交流材料成果整理：劉愛東成果發(fā)布：秦蓉江蘇射陽港發(fā)電有限責任公司鍋爐專業(yè) QC 小組二零一五年十二月二十八日前 言 . 3 3小組概況. 4 4選題理由. 5 5活動計劃. 5 5現(xiàn)狀調(diào)查. 6 6活動目標. 7 7原因分析. 8 8要因論證. 8 8對策計劃. 1313對策實施. 1414效果檢查. 1717效益分析. 1818鞏固措施. 1818總結(jié)打算. 1919文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理

2、 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持2文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .排煙溫度偏高是目前許多燃煤 鍋爐共性問題，排煙熱損失是鍋爐 各項損失中最大的一項 ,一般達 65%. 占鍋爐總發(fā)熱量的 5-7% 。排煙溫度的 高低直接決定著鍋爐效率的高低 .排煙溫度越高 ,則排煙熱 損失就越大。根據(jù)測算，一般排煙溫度每升高 1215 C , 就會使排煙熱損失增加 1% 。同時排煙溫度高，對鍋爐電 除塵和脫硫系統(tǒng)的安全運行也構(gòu)成相當大的威脅 , 使鍋爐 尾部煙道二次燃燒的可能性增大。江蘇國信射陽港發(fā)電廠 #5 機組 660MW 燃煤發(fā)電機 組于 2011 年 8 月份投入商業(yè)運行

3、，公司 #5 爐為東方鍋 爐廠設(shè)計、制造，型號為 DG2060/26.15- II 2的超超臨 界直流n型爐，鍋爐前后墻三層各布置 6只外濃內(nèi)淡低 NOx 旋流煤粉燃燒器， 對沖燃燒， 最上層燃燒器布置一層 燃盡風口，前后墻布置 6 只，兩側(cè)墻各布置 2 只。采用 ZGM 型中速磨煤機直吹式正壓一次風制粉系統(tǒng)。尾部煙 氣擋板調(diào)溫、采用三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。過熱蒸汽額 定流量 2060T/h ，主蒸汽額定壓力為 26.15Mpa ，主蒸 汽出口溫度為605 C。降低 #5 爐出口排煙溫度江蘇射陽港發(fā)電有限責任公司檢修部鍋爐專業(yè) QC 小組文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .

4、歡迎下載支持3文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯一、小組概況江蘇射陽港發(fā)電有限責任公司檢修部鍋爐專業(yè)QC小組成立于1996年1月，小組成立以來充分運用 QC活動方法開展思路，成功解決了一系列技術(shù)難題。一分耕耘，一分收獲，我們QC成果多次在江蘇省電力行業(yè)獲得獎項：2013年QC成果發(fā)布二等獎，2012、2014、2015年QC發(fā)布一等獎，2013、2014、2015年省優(yōu)秀質(zhì)量管理小組的稱號，2012年,全國電力行業(yè)優(yōu)秀質(zhì)量管理小組。小組名稱江蘇國信射陽港發(fā)電有限責任公司檢修部鍋爐專業(yè)QC小組成立時間1996年1月注冊日期2015.01注冊號SYGG201403活動時間2015

5、.01-2015.12活動次數(shù)12次培訓(xùn)時間60小時/人年課題類型現(xiàn)場型小組人數(shù)9人參與率100%活動課題降低#5爐出口排煙溫度組長楊疋龍小組成員序號姓名年齡小組職務(wù)職務(wù)或職稱組內(nèi)分工1楊疋龍39組長鍋爐檢修專職組織策劃、技術(shù)指導(dǎo)2裴曉明40副組長鍋爐運行專職技術(shù)指導(dǎo)3劉愛東41組員鍋爐班點檢員管理實施4陳曉東40技術(shù)員鍋爐班副班長技術(shù)策劃5胡斌38組員鍋爐班點檢員編輯調(diào)試6秦峰40組員鍋爐班班長現(xiàn)場實施7張亮41組員鍋爐班高級工現(xiàn)場實施8王林42組員鍋爐班高級工現(xiàn)場實施文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持4文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯為

6、保小組活動計劃與實組的最先進水平：即鍋爐出口排煙溫度不攻關(guān)活動的設(shè)計值!,12我們按照課題需要，制定了詳實周密的活動計需要降 低#5爐出口 戈排煙日期活動項目2凡是5影響機組經(jīng)5濟性、安全性.0設(shè)備2隱患部7 2015.095.11要求求班組必須進行攻5關(guān)解決-2015.0-2015.0-20-20151現(xiàn)狀調(diào)查目標設(shè)定原因分析要因確定對策計劃對策實施效果檢查鞏固措施總結(jié)打算#5 爐運行情況良好，大部分指標 與設(shè)計值相差二、選題理由選定課題（計劃活動時間用藍色虛箭頭表示；實際活動時間用紅色實箭頭表示）表2小組活動時間及實際進度（制表：陳曉東時間：2015年2月）四、現(xiàn)狀調(diào)查-,9秦蓉40組員鍋

7、爐班高級工記錄統(tǒng)計表1小組概況表（制表：陳曉東時間：2015年2月）階文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持5文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯沒有調(diào)查就沒有說服力。選定課題后，小組成員對2014年9月份2014年10月份期間，#5機組BMCR運行狀態(tài)下，調(diào)取DCS歷史曲線#5爐排煙5點數(shù)據(jù)如下:9.11 11:239.19 09:069.29 22:1810.15 13:5210.29 09:46機組負荷656.2MW660.1MW659.3MW658.8MW659.5MWA狽0 SCR進口煙溫363367365369360B狽5 SCR進口煙

8、溫359358361367359SCRt 口煙溫均值361362363368359A側(cè)空預(yù)器前煙溫356354355349348B側(cè)空預(yù)器前煙溫352350353352349空預(yù)器前煙溫均值354352354350348A排煙溫度平均值140.0142.6141.7141.5142.3B排煙溫度平均值140.3141.7142.5141.6141.2排煙溫度平均值141.6表3: #5號爐排煙溫度統(tǒng)計表（制表人：劉愛東制表時間：2015.2 ）通過與東鍋了解，同期進行我廠安裝的廣東 XX電廠的同類型鍋爐，其空預(yù)器出口排煙溫度能達到設(shè)計值，并且長周期運行情況很好。3月份班組技術(shù)人員進行該廠調(diào)研，

9、通過調(diào)取該電廠DCS歷史曲線進行對比情況如下：我廠廣東XX電廠機組負荷656.2MW660.1MW659.8MW660.2MWSCRt 口煙溫均值361362352359A側(cè)空預(yù)器前煙溫356354346344B側(cè)空預(yù)器前煙溫352350341339空預(yù)器前煙溫均值354352343342A排煙溫度平均值140.0142.6128.6129.3B排煙溫度平均值140.3141.7129.3128.7排煙溫度平均值141.6129.1表4 :我廠與廣東XX電廠排煙溫度對比表（制表人：陳曉東制表時間：2015.3 ）在上表可以看出，廣東XX電廠鍋爐出口排煙溫度明顯低于我廠排煙溫度。在同等 負荷對比

10、下，我廠從SCR進口煙溫、空預(yù)器進口煙溫數(shù)值均比廣東 XX電廠要高。小組通過對對2014年9月份2014年10月份#5爐煤種揮發(fā)分高影響、爐內(nèi)生 成煙溫比設(shè)計值高影響、鍋爐燃燒冷熱風摻配不均影響、煙氣流速與設(shè)計值不相符影響、鍋爐本體漏風影響及鍋爐尾部吸熱不均影響幾個因素進行排查分析，通過排查比較最終文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持6文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯#5爐尾部受熱小組得出排列圖如下：通過小組成員調(diào)查，由以上排列圖可以看出 #5爐尾部吸熱不均影響是鍋爐排煙溫 度比設(shè)計值高的主要因素。五、活動目標目標值的確定：#5爐空預(yù)器出口排

11、煙溫度高,影響機組安全、經(jīng)濟運行，需要加以解決。我們 QC小組決定將降低#5爐出口排煙溫度降低至129.5 C作為本次QC攻關(guān)的目標。圖2目標設(shè)定圖（制圖人：楊定龍制圖時間：2015.03 ）六、原因分析2015年3月19日，我們QC小組根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查情況，針對“ #5爐尾部受熱面換熱不均”，召開了分析會，采用頭腦風暴法從“人、機、料、法、環(huán)”五個環(huán)節(jié)詳細分 析，并繪制魚刺圖如下:通過詳細分析，逐一排除，我們共找出以下 9條末端因素：1、運行人員超超臨界機組培訓(xùn)不到位；文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持7文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯2、空

12、預(yù)器漏風率加大影響；3、煙氣擋板不嚴密漏煙影響；4、空預(yù)器蓄熱元件吸收熱量效果不好；5、煙氣擋板調(diào)整不到位；6、吹灰器未及時投入；7、爐膛本體漏風；8、受熱面布置的影響；9、空預(yù)器熱端徑向密封片損壞堵塞。七、要因論證通過小組認真全面的原因分析，為了進一步確認主要因素的影響， 我們對#5爐空預(yù)器出口排煙溫度高的9條末端因素進行 調(diào)查分析確認。確認一末端因素運行人員超超臨界機組培訓(xùn)不到位確認方法業(yè)務(wù)技術(shù)培訓(xùn)及相關(guān)培訓(xùn)考核確認標準【公司培訓(xùn)考核制度及相關(guān)條例】確認過程通過查閱以往培訓(xùn)記錄和咨詢運行專職， 目前#5機組各崗位運行 人員都經(jīng)過嚴格的理論和仿真機實踐培訓(xùn)， 平均工作年限達18年，具 備較強

13、的理論知識和業(yè)務(wù)能力。在2014年運行知識考試中，各崗位人員平均成績達 90分以上， 滿足相應(yīng)崗位的工作要求。確認時間2015年4月8日確認地點發(fā)電部、集控室確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論非要因文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持8文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯確認二末端因素空預(yù)器漏風率加大影響確認方法運行規(guī)程 Q/ 308-108.002-2011確認標準【空預(yù)器運行說明書】確認過程輕微漏風對排煙溫度沒明顯影響，當漏風嚴重時同樣運行條件下， 排煙溫度有一定程度的降低，原因是排煙在煙道內(nèi)是負壓，而空氣預(yù) 熱器里面的空氣是正壓，所以一但空氣預(yù)熱器漏

14、風空氣將漏入煙氣中。 所以不同程度會降低排煙溫度。確認時間2015年4月10日確認地點檢修部、鍋爐班組確認人秦峰、胡斌結(jié)論非要因確認三末端因素煙氣擋板不嚴密漏煙影響確認方法利用機組調(diào)停機會進入內(nèi)部進行檢查確認標準現(xiàn)場內(nèi)部檢查確認過程2月中旬#5爐停機臨檢期間，劉愛東、胡斌待尾部煙溫降低至60 度以下時，將再熱器側(cè)、過熱器側(cè)煙氣擋板全部關(guān)閉后進入內(nèi)部進行 檢查，發(fā)現(xiàn)擋板均能彎曲關(guān)足、密閉嚴密。確認時間2015年4月19日確認地點5號爐A、B空預(yù)器現(xiàn)場確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論非要因確認四末端因素空預(yù)器蓄熱元件吸收熱量效果不好確認方法光譜材質(zhì)核對及內(nèi)部檢查確認標準ASTM E415-2014 標準測

15、試方法文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持9文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯確認過程回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器熱力性能主要取決于蓄熱元件，蓄熱元件為波 形蓄熱元件，采用波型板可以增大對氣流的擾動，增加蓄熱量及消除 熱脹冷縮。吸收煙氣熱量后再將熱量傳給空氣，進行熱交換。空預(yù)器傳 熱元件積灰，鍋爐受熱面積灰將使受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低，鍋爐吸熱量 降低，煙氣放熱量減少，空預(yù)器入口煙溫升高，從而導(dǎo)致排煙溫度升 高。4月中旬#5爐停機臨檢期間，檢查空預(yù)器蓄熱元件完好，蓄熱元 件間隙均勻，無變形現(xiàn)象。光譜檢測材質(zhì)符合要求為考登鋼。確認時間2015年4月19日確認地點5

16、號爐A、B空預(yù)器現(xiàn)場確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論非要因確認五末端因素煙氣擋板調(diào)整不到位確認方法東鍋運行說明書排查確認確認標準運行規(guī)程 Q/ 308-108.002-2011確認過程煙氣擋板調(diào)整不當或損壞容易引起排煙溫度升高。主要因為當漏 風系數(shù)升高時，則送風系數(shù)下降，即通過空預(yù)器的送風量下降，排煙 溫度升高。尾部煙氣擋板內(nèi)部故障，尾部受熱面吸熱不足，導(dǎo)致煙氣 溫度升高。經(jīng)計算表明，漏入爐膛及制粉系統(tǒng)冷風的總量與排煙溫度 成線型關(guān)系，漏入爐膛及制粉系統(tǒng)冷風的總量系數(shù)增加0.01，排煙溫度則升高1.33 C。4月中旬#5爐停機臨檢期間，從集控室 DCS上將再熱器開度定 位80%，內(nèi)部檢查發(fā)現(xiàn)煙氣擋板再

17、熱器側(cè)兩側(cè)實際開度誤差較大，再文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持10文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯熱器側(cè)A側(cè)開度在70%左右，而B側(cè)開度僅在45%。確認時間2015年4月21日確認地點5號爐本體、檢修現(xiàn)場確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論要因確認六末端因素吹灰器未及時投入確認方法通過DCS歷史記錄查詢確認標準運行規(guī)程 Q/ 308-108.002-2011確認過程加強鍋爐受熱面吹灰工作是降低排煙溫度的有效措施。每天進行受熱面吹灰是運行的一項定期工作，通過DCS運行操作記錄查詢沒有 發(fā)生當班未吹灰的現(xiàn)象。而吹灰器流程均按規(guī)程要求：空預(yù)器一爐膛長伸縮一

18、半伸縮一空預(yù)器的順序成對自動吹灰。程控結(jié)朿。系統(tǒng)返 回程控初態(tài)。吹灰程控每次運行無異常，未出現(xiàn)程控混亂、時間及蒸 汽參數(shù)符合運行規(guī)程要求。確認時間2015年4月10日確認地點5號爐本體、檢修現(xiàn)場確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論非要因確認七末端因素爐膛本體漏風確認方法現(xiàn)場排查確認標準檢修規(guī)程 Q/ 308-108.002-2011爐膛大量漏風，排煙溫度上升。因為風量大了，風量中攜帶的熱確認過程量就多了，而鍋爐吸熱量不變，所以排煙溫度就上升。通過現(xiàn)場排查文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持11文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯爐頂密封、看火孔、人孔門及長式

19、吹灰器套管與爐墻間隙處均存在漏 風現(xiàn)象；對制粉系統(tǒng)磨煤機風門、擋板均也存在一定的漏風點；煙道 氧量計前尾部煙道膨脹節(jié)也有漏風點。爐膛出口過量空氣系數(shù)a可表示為：a= (+ a + a + a式中： a 送風系數(shù)1爐膛漏風系數(shù) 2制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)3煙道漏風系數(shù)由上式知道，a保持不變，當漏風系數(shù)a = 1 + 2+ a 3 升高時，則送風系數(shù)a下降，即通過空預(yù)器的送風量下降，排煙 溫度升高。經(jīng)計算表明，漏入爐膛及制粉系統(tǒng)冷風的總量與排煙溫度 成線型關(guān)系。確認時間2015年4月15日確認地點5號爐本體、制粉現(xiàn)場確認人劉愛東、秦峰結(jié)論要因確認八末端因素受熱面布置的影響確認方法結(jié)合現(xiàn)場檢查確認標準檢修規(guī)

20、程Q/ 308-108.002-2011，東鍋設(shè)計說明書確認過程通過其他電廠了解，在鍋爐設(shè)計時，對爐膛沾污系數(shù)估算不準， 使得受熱面布置不合理，或者是由于結(jié)構(gòu)不佳造成受熱面吸熱不足， 導(dǎo)致空預(yù)器入口煙溫偏高，從而使得排煙溫度升高。文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持12文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯但與東鍋技術(shù)人員交流時，我廠 DG2060/26.15- II 2的超超臨界直流n型鍋爐其設(shè)計符合要求，布置合理，其受熱面滿足鍋爐各項參數(shù)。確認時間2015年4月17日確認地點#5爐本體現(xiàn)場確認人胡斌、劉愛東結(jié)論非要因確認九末端因素空預(yù)器熱端徑向

21、密封片損壞堵塞確認方法現(xiàn)場檢杳確認標準檢修規(guī)程Q/ 308-108.002-2011;空預(yù)器運行說明書確認過程4月中旬#5爐停機臨檢期間，進入空預(yù)器內(nèi)部檢查，發(fā)現(xiàn)多處熱 端徑向密封片損壞，掉入蓄熱元件導(dǎo)致蓄熱元件堵塞，影響蓄熱元件 的傳熱效果。同時空預(yù)器隨著空氣預(yù)熱器入口風溫升高，空氣預(yù)熱器傳熱溫差 會減小，煙氣的放熱量就減少，從而使排煙溫度升高。同時制粉系統(tǒng) 需要的熱風減少，流過空預(yù)器的一次風減少，排煙溫度升高。空預(yù)器傳熱元件積灰，鍋爐受熱面積灰將使受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低， 鍋爐吸熱量降低，煙氣放熱量減少，空預(yù)器入口煙溫升高，從而導(dǎo)致 排煙溫度升咼；空氣預(yù)熱器密封片損壞堵塞則使空氣預(yù)熱器傳熱面積

22、 減少，也將使煙氣的放熱量減少，使排煙溫度升高。確認時間2015年2月19日確認地點#5爐空預(yù)器現(xiàn)場確認人楊定龍、陳曉東結(jié)論要因表5 :原因分析表（制表：陳曉東時間：2015年4月27日）文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持13文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯通過以上要因確認，我們找到三條影響#5爐排煙溫度高的要因:1、 煙氣擋板調(diào)整不到位；2、 爐膛本體漏風；3、 空預(yù)器熱端徑向密封片損壞堵塞。八、對策計劃針對以上三條主要原因，小組按照“ 5W1H ”的原則制定了以下三條對策措施:序號要因?qū)Σ吣繕舜胧┑攸c時間負責人保證A過熱器側(cè)1、利用停機

23、檢修機煙氣擋板與B過會，分別操作各煙熱器側(cè)煙氣擋板氣擋板，要求均靈#5爐20開度100%時一將過熱器側(cè)、再熱活自如，不存在卡爐本15.對煙氣擋器側(cè)煙氣擋板調(diào)致、關(guān)閉0%時一澀現(xiàn)象，開啟、關(guān)體煙5.3劉愛尺S 策板調(diào)整整開度一致并且致；保證A再熱閉到位。氣調(diào)0-東、不到位同步器側(cè)煙氣擋板與2、對執(zhí)行機構(gòu)進行節(jié)擋6.1胡斌B再熱器側(cè)煙氣加固，防止執(zhí)行器板3擋板開度100%地腳跑位引起誤時一致、關(guān)閉0%差。時一致；對爐膛本消除爐膛系統(tǒng)漏爐膛系統(tǒng)無漏風1、停機期間對鍋爐#5爐20陳曉尺S 策體漏風風、制粉系統(tǒng)漏風點、制粉系統(tǒng)擋板爐頂大罩進行密爐本15.東、-二二及煙道漏風點。及煙道各處無漏封；爐本體人

24、孔門、體5.3秦峰文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持14文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯風點看火孔漏灰點更換0-密封條；6.12、對制粉系統(tǒng)風門6擋板漏灰點找出，停機期間進行石棉繩或玻璃水進行封堵；3、煙道膨脹節(jié)破損的進行修補，損壞嚴重的進行更換。1、更換新的密封1、將舊密封片全部片要求耐腐蝕、耐拆除取出。新的密磨考登鋼材料，新封片光譜檢測后做空預(yù)器20更換新的空預(yù)器裝密封片間隙預(yù)好標尺進行安裝；#5爐對熱端徑15.王徑向密封片及消留按標準里向外2、清除蓄熱兀件雜A、B尺S 策 向密封6.2林、除蓄熱兀件堵塞（0、3、7.5、5.5 ）;物

25、及檢修雜物后進空預(yù)-三片損壞-6.張亮現(xiàn)象2、對蓄熱兀件進行消防水初沖洗，器堵塞15行高壓水沖洗，保最后用咼壓沖洗水證透光率在 98%槍進行從下向上進以上。行清洗。表6 :對策計劃表（制表：楊定龍時間：2015年5月12日）九、對策實施實施一：將過熱器側(cè)、再熱器側(cè)煙氣擋板加固并調(diào)整開度一致文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持實施時間： 2015 年 5 月 29 日-2015 年 6 月 10 日 （#5 機組 C 修）實施地點： #5 爐煙氣擋板檢修現(xiàn)場實施人員： 楊定龍、陳曉東、劉愛東、胡斌實施方案： #5 爐 C 修期間，檢查發(fā)現(xiàn)過熱器側(cè)及再熱器側(cè)煙氣擋板

26、活動自如無卡 澀，各部分連接件完好，但存在兩側(cè)實際開度偏差較大且現(xiàn)場無法觀察實際開度（無指 針指示，運行中無法核對 DCS 開度與實際開度），導(dǎo)致煙氣流量不均。聯(lián)系檢修熱工 人員進行配合調(diào)整，保證開度一致，同時安裝現(xiàn)場指示針，并做好開、關(guān)限位標志。圖 4 煙氣擋板核對刻度（制圖人：劉愛東 制圖時間： 2015.06 ）同時檢查煙氣擋板執(zhí)行器地腳螺栓松動， 易形成空行程， 導(dǎo)致兩側(cè)實際開度不一致， 影響到煙氣量調(diào)節(jié)。針對地腳松動，光進行復(fù)緊運行一段時間還會引起松動，主要因為 煙氣擋板較長，其長度為 11 米左右，執(zhí)行器調(diào)節(jié)煙氣擋板時力矩較大引起地腳不牢固。 因此對煙氣調(diào)節(jié)執(zhí)行器架進行槽鋼固定，同

27、時制作卡箍進行地腳加固。圖 5 執(zhí)行器加固后前后對比圖（制圖人：胡斌 制圖時間： 2015.06 ） 實施結(jié)果： 對#5 爐再熱器側(cè)、過熱器側(cè)煙氣擋板均進行了核對，保證 DCS 開度 與現(xiàn)場一致，開關(guān)到位，在以后日常機組運行中可以進行核對；同時對執(zhí)行器地腳進行 了加固工作，杜絕了行程跑位導(dǎo)致兩側(cè)開度不一致。實施二：消除爐膛系統(tǒng)漏風、制粉系統(tǒng)漏風及煙道漏風點實施時間： 2015 年 5 月 22 日-2015 年 6 月 15 日 （#5 機組 C 修）實施地點： #5 爐本體、制粉系統(tǒng)實施人員： 楊定龍、陳曉東、胡斌、劉愛東、王林、張亮實施方案：QC小組成員在#5爐5月29日停機前一周時間內(nèi)進

28、行分系統(tǒng)進行認真巡查，針對鍋爐本體大罩、人孔門、看火孔、制粉系統(tǒng)風門擋板、長式吹灰器套管連接 爐墻部分、尾部煙道膨脹節(jié)檢查漏風點，并進行了匯總。對大大小小漏風點統(tǒng)計有 21 15文檔來源為 文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持:從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持17文檔來源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯處進行了更換密封墊材料、封堵等各種措施。爐頂大罩穿墻管密封：由于投產(chǎn)后進行一次 #5 爐 A 修，內(nèi)部檢驗將高再、高過、 屏過密封膨脹盒破壞未修復(fù)好， 本次內(nèi)部檢查發(fā)現(xiàn)漏風非

29、常嚴重， 漏風所帶的熱量損失 導(dǎo)致尾部受熱面換熱不足， 尾部排煙排煙溫度上升。 停機后對爐頂大罩密封盒進行修復(fù)， 并對密封盒外進行二次柔性密封。圖 6 爐頂穿墻管現(xiàn)場密封圖（制圖人：陳曉東 制圖時間： 2015.06 ）人孔門、看火孔、制粉系統(tǒng)風門擋板通過更換密封條完全進行嚴密不漏；長式吹灰 器套管連接爐墻部分使用軟型保溫材料進行封堵控制了向爐膛內(nèi)部漏風。另外對 A 一 次風機出口膨脹節(jié)、脫硝進口膨脹節(jié)漏風點進行修復(fù)。圖 7 看火孔更換密封墊后對比圖（制圖人：陳曉東 制圖時間： 2015.06 ）實施結(jié)果： 對停機前統(tǒng)計各漏風點進行驗收，所有漏風點均得到了根治，降低了#5 爐燃燒的熱損失，提高

30、了鍋爐效率，有力地保證了 #5 爐的經(jīng)濟運行。實施三：更換新的空預(yù)器徑向密封片及消除蓄熱元件堵塞現(xiàn)象實施時間：2015年5月31日-2015年6月16日（#5機組C修）實施地點： #5 爐 A、B 空預(yù)器實施人員： 楊定龍、劉愛東、王林、陳曉東、胡斌實施方案：#5爐C修在5月30日停運后，小組成員于6月1日進入A、B空預(yù)器 內(nèi)部檢查發(fā)現(xiàn)，密封片損壞較多，特別是熱端徑向密封片幾乎無完好，分析認為投入空 預(yù)器間隙調(diào)整裝置間隙未預(yù)留好導(dǎo)致扇形板將徑向密封片壓斷。圖 8 密封片更換（制圖人：胡斌 制圖時間： 2015.06 ）比較發(fā)現(xiàn)目前密封片設(shè)計厚度太薄， 厚度只有 1.5mm, 新裝徑向密封片更改

31、厚度為 1.8mm ，本次 C 修更換熱端 511mm 密封片 44 處， 1.2 米密封片更換 37 處， 1.708 米密封片更換 41 處， 611mm 密封片損壞及變形 39 處， 1.711 米密封片更換 29 處，文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持18文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯1.627米密封片更換43處，共計更換密封片233片，并對熱端、冷端徑向密封片預(yù)留 好膨脹間隙，對熱端間隙調(diào)整探頭進行了重新定位，保證扇形板在熱態(tài)運行情況下，既能控制漏風又不會將密封片壓壞。名稱位置預(yù)留間隙冷端內(nèi)側(cè)0 mm熱端內(nèi)側(cè)1.0 mm熱端中間3.0、7、5

32、.5、mm徑向密封片熱段外側(cè)1.5 mm表7徑向密封預(yù)留間隙標準（制表：王林制圖時間：2015.06）兩側(cè)空預(yù)器蓄熱元件存在堵塞情況，在更換好密封片后對蓄熱元件進行高壓水槍進 行水沖洗，沖洗結(jié)束后通過透光法進行檢查，透光率達到 98%以上。實施結(jié)果：對兩側(cè)空預(yù)器損壞的密封片全部進行了更換新的增加厚度的密封片， 更換后的密封片按照安裝說明書要求預(yù)留好膨脹間隙，間隙調(diào)整裝置零位重新調(diào)整，空 預(yù)器蓄熱元件消除堵塞。十、效果檢查對策措施實施后，為了客觀、科學地評價QC成果，我們調(diào)閱了 2015年與現(xiàn)狀調(diào) 查中同月份及負荷相等的情況下#5爐排煙溫度進行歷史曲線進行分析。9.13 09:399.25 11

33、:2410.8 14:2010.15 09:5510.30 19:53機組負荷658.4MW653.6MW656.9MW652.4MW658.7MWA狽0 SCR進口煙溫358362359353349B狽5 SCR進口煙溫352358355347339SCRt 口煙溫均值355355357349345A側(cè)空預(yù)器前煙溫345349348342349B側(cè)空預(yù)器前煙溫341342350346344文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持19文檔來源為：從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯空預(yù)器前煙溫均值343344349344346A排煙溫度平均值128.7129.6128.812

34、9.1129.2B排煙溫度平均值129.2128.4127.9128.3128.6排煙溫度平均值128.8表7 : #5號爐排煙溫度統(tǒng)計表（制表人：劉愛東制表時間：2015.10 ）結(jié)果發(fā)現(xiàn)：當月鍋爐燃煤摻配基本相同，機組負荷率相似，在2015年9月份2015 年10月份期間排煙溫度平均值為128.8 C,比活動前141.6 C低12 C,這說明我們在 QC活動中實施措施是行之有效的，我們的目標實現(xiàn)了。圖13 #5爐空預(yù)器出口排煙溫度檢查圖（制圖人：陳曉東制圖時間：2015.10 ）十一、效益分析經(jīng)濟效益：通過QC攻關(guān)，降低了 5號爐空預(yù)器出口排煙溫度。根據(jù)測算，排煙溫 度每降低C,煤耗降低0.155g，按年度一臺660MW 機組發(fā)電量25億kwh，改造 后及鞏固期內(nèi)5號爐出口排煙溫度降低了 12 C,可節(jié)約購煤資金150萬元左右。去除 爐頂大罩密封、更換密封片、煙氣擋板等費用約80萬元，改造后可節(jié)約公司資金近70 萬元，經(jīng)濟效益顯著。社會效益：據(jù)統(tǒng)計我國