連續(xù)梁支架現澆施工方案

1、新建南京至杭州鐵路客運專線 NHZQ-1 標段XX特大橋XXX墩連續(xù)梁支架現澆施工方案編號：版本號：受控號：修改狀態(tài)：編制：審核：批準：有效狀態(tài)：中鐵 x 局寧杭客運專線2009 年 10 月目錄1 編制依據和原則 31.1 編制依據 31.2 編制原則 32 工程概況 42.1 概述 42.2 氣象、水文、地形和地質 52.3 主要工程數量 83 總體施工方案 93.1 工程重點、難點及措施 93.2 施工順序安排 103.3 總體方案設計 123.3 總體方案設計 133.4 施工工藝流程 144 施工部署 154.1 施工準備 154.2 人員配置 184.3 機械設備、周轉材料配置 1

2、95 進度計劃 215.1 節(jié)點工期 215.2 施工進度橫道圖 216 支架及地基基礎設計檢算 216.1 支架設計及檢算 226.2 地基檢算 237 施工工藝 237.1 支架搭設及預壓 237.2 支座安裝 257.3 模板工程 267.4 鋼筋工程 277.5 預應力工程 297.6 混凝土工程 417.7 施工變形監(jiān)控 448 進度、質量、安全措施 458.1 、進度保證措施 458.2 、質量保證措施 468.3 、安全保證措施 461 編制依據和原則1.1 編制依據無砟軌道雙線預應力混凝土連續(xù)梁（支架現澆施工）跨度：（40+72+40） m （直線、曲線，線間距 5.0m）圖號

3、:肆橋參（2009）23681- II A （供咨詢）；新建南京至杭州客運專線鐵路句容河特大橋：寧杭客專施圖（橋） -03；客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準鐵建設 2005160 號；客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南（TZ213 - 2005）;鐵路工程施工安全技術規(guī)程鐵建設函200399號；建筑施工計算手冊、建筑施工手冊國家及地方關于安全生產和環(huán)境保護等方面的法律法規(guī)；鐵路工程其它技術規(guī)范及國家行業(yè)標準、規(guī)則、規(guī)程； 現場實際勘察和本單位施工的經驗和水平。1.2 編制原則寧杭鐵路有限責任公司、 鐵四院監(jiān)理和局工程指揮部要求的總 體工期、質量目標的原則。遵循設計文件的原則。 認真核對設

4、計文件資料， 了解設計意圖， 掌握現場情況， 嚴格按設計資料和設計原則編制， 滿足設計標準和要 求。嚴格按照鐵路施工安全操作規(guī)程， 嚴格執(zhí)行上級有關安全方面 的各項規(guī)章制度，安全管理要求，從制度、管理、方案、資源方面編 制切實可行的施工方案和措施，確保施工安全。選擇合理的施工方案、 工藝，合理配置資源，遵循一切圍繞“便 于施工，少占耕地，減少投入，嚴格控制工程項目投資”的原則。遵循施工生產與環(huán)境保護同步規(guī)劃， 同步建設，同步發(fā)展原則。遵循本企業(yè)貫標機制的原則。 確保質量、 環(huán)境與職業(yè)健康安全 綜合管理體系在本項目工程施工中自始至終得到有效運行。2 工程概況2.1 概述新建南京至杭州鐵路客運專線

5、句容河特大橋位于南京市江寧區(qū)湖熟街道，該橋于 DK20+998. DK21+020處跨越一處水塘，設計預 留為規(guī)劃的滬寧二通道。17#20#墩為一聯連續(xù)梁， 設計為(40+72+40) m采用支架現澆法施工，該處道路目前尚未修建，施 工時對交通沒有影響，預留道路按 40m考慮，凈空按5.5m考慮。該連續(xù)梁采用三向預應力體系， 縱向和橫向采用s15.20mm預應 力鋼絞線，豎向采用 25高強精軋螺紋鋼筋。梁體采用 C50高性能 混凝土，fc=33.5MPa, fct=3.10MPa,Ec=3.55 x 104MPa 防護墻采用 C40混凝土，封錨采用C50微膨脹混凝土。梁體構造：梁體為單箱單室、

6、 變高度、變截面結構。 全橋箱梁頂寬 12.0m、 底寬6.7m,頂板厚0.40,;腹板厚分別為0.48m、0.60m和0.90m, 按折線變化；底板厚0.401.00m,按曲線變化。底板設30cmx 60cm 梗脅，頂板設30cmX 90cm梗脅。全聯在端支點、中支點及中跨跨中 處設橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。中支點橫隔板厚2.40m,端支點橫隔板厚1.15m,中跨跨中橫隔板厚0.8m。防護墻內側凈寬8.8m。橋上人行道鋼欄桿內側凈寬11.9m,梁 頂面寬12.0m,橋梁建筑總寬12.28m。梁頂面設置頂寬3100mm的加 高臺，距梁端1.5m鋪設泡沫塑料板區(qū)域加高臺15mm其它

7、區(qū)域加高 平臺高65mm加高平臺平整度應滿足 3mm/4n及2mm/1m梁全長為153.5m,計算跨度為（40+72+40）m,中支點截面中心 梁高6.20m,跨中2.00m直線段及邊跨5.75m直線段截面中心梁高為 3.60m,梁底按R=217.117m圓曲線變化，邊支座中心線至梁端0.75m。 邊支座橫橋向中心距5.6m,中支座橫橋向中心距5.9m。曲線上梁相應的梁體輪廓尺寸均為沿線路左線中心線的展開 尺寸,梁體輪廓、 普通鋼筋、預應力鋼束及管束等均以線路左線中心 線為基準線沿徑向依據曲率進行相應的調整,支座亦按徑向布置。2.2 氣象、水文、地形和地質氣象、水文該連續(xù)梁所處南京市江寧區(qū),

8、屬濕潤的亞熱帶季風氣候區(qū)。 冬夏冷熱懸殊，夏季天氣炎熱。6月至9月平均最高溫度在25.6 C至33C 之間，歷史最高溫度達 43 C;入冬以后溫度逐漸降低，歷史最低溫 度達-13 C,嚴寒時間較短，但1、2月和12月份的月平均最低溫度 仍在2.2 C4.9 C之間。雨水充沛，雨量的分布多集中在6、7、8三個月，占全年的三分之一。年平均降雨量為1100mm年最大降雨量為1621mm歷史最大日降雨量為266.6mm該處地下水主要為第四系孔隙潛水，主要賦存與粉土及砂類土 中，地下水水位埋深約0.2-12.2m。本處地下水無化學侵蝕作用，施 工用混凝土為耐久性混凝土。地形、地質該連續(xù)梁處原為生態(tài)園林，

9、系為種植樹木處，地勢起伏相對平坦， 18#、19#墩跨越水塘為三年前人工開挖，水深約為 3m淤泥較少。該連續(xù)梁從上至下地層地質特征如下：(3) 1粉質黏土，灰黃、褐黃色硬塑，含鐵錳結核，除局部缺 失外，一般均有分布，層厚 28m (T 0=200Kpa(4) 1泥質砂巖，磚紅色，全風化，巖芯呈土柱狀、砂土狀。 一般均有分布，層厚約 4.28.5m。(T 0=200Kpa;(4) 2泥質砂巖，褐紅色、磚紅色，強風化，泥質交界，巖芯呈柱狀、少量塊狀。橋址區(qū)均有分布，層厚約1315.5m。 0=300Kpa;(4) 2泥質砂巖，褐紅色、磚紅色，弱風化，泥質交界，巖芯呈柱狀。橋址區(qū)均有分布，最大揭露厚

10、度19.2m。 0=400Kpa 地形、地質縱斷面見下圖1。表1各層土的主要力學參數表編號土層名稱地基承載力(KPa彈性模量/Mpa容重(kN/m3內摩擦角(o)粘聚力(kPa)(3) 1粉質粘土2005.519.121.415.6(4) 1全風化泥質砂巖20011.518.617.43.6(4) 2強風化泥質砂巖30014.219.223.515.0122.3主要工程數量表2主要工程數量表部位材料及規(guī)格單位數量備注橋面防水層噴涂型防護墻內側/外側m21412.2/460.5主梁混凝土C50無收縮砼m312.8C50m32539.9fpk =1860MPa15- $ s15.2t6.8617-

11、 $ 15.2t54.0319- $ 15.2t57.64- $ s15.2t18.29普通鋼筋HPB235t17.4HRB335t423.41金屬波紋管$ 90 （內）m3393.5$ 100 （內）m2841.77扁 70 X 19m3921.76錨具M15-15套32M15-17套120M15-19套64M15-19 （連接器）套12X 2BM15-4套354BM15P-4套354JLM-25套852 X 2豎向預應力PSB830 $ =25mmt15.575橋面防裂鋼筋網R 9鋼筋11.7支座球形支座QZ-6000-DX套2QZ-6000-ZX套2QZ-27500-ZX套1QZ-275

12、00-DX套1QZ-27500-HX套1QZ-27500-GD套1防護墻曲線混凝土C40m361.4普通鋼筋HRB335t25.12豎墻預:無聲普通鋼筋HRB335t9.09防落梁鋼料Q235t3.14橋面排 水集中 排水泄水管外徑$ 125套114PVC排水管外徑$ 125m447.4兩側直排泄水管外徑$ 125套114PVC排水管外徑$ 125m158.5接地端子個24伸縮縫道23 總體施工方案3.1 工程重點、難點及措施工程重、難點該連續(xù)梁采用滿堂支架施工，總混凝土方量達2540m3根據設計要求，分為三個節(jié)段 1、節(jié)段 2、節(jié)段 3 三個節(jié)段分別澆筑。各節(jié)段之間的銜接至關重要， 工序之間

13、緊前、 緊后的工藝關系勢 必要求制定嚴密的施工組織措施。鋼筋及預應力工程量大、結構復雜、縱橫交錯、工藝難度較高。地基表層3-5m范圍內為粉質粘土。根據現場動力觸探試驗測試， 原狀土承載力為150KPa施工過程中，必須做好地基處理，確保支 架系統(tǒng)承載力的需求。重、難點工程應對措施針對本連續(xù)梁施工的重、難點，制定相應的措施，具體如下：序號工程特點、難占八、對策1支架法施工1、根據荷載經過嚴格計算，進行碗扣式鋼管支架布置，滿足 承載、變形及穩(wěn)定性要求。2、支架與上部荷載、下部地基采用縱橫分配梁承力和傳遞。 支架橫向分離，縱向連成整體，并可分段拼拆。3、支架預壓消除非彈性變形，掌握彈性變形，驗證整體穩(wěn)

14、定 性。2分節(jié)段施工， 一次澆筑數 量大根據工作量，合理配置資源。 混凝土灌注采用分層斜向推進方式。3工序銜接界 面接口多、約 束條件交叉米用網絡技術編制施工計劃。從橋臺向河堤方向先左后右、平行交叉進行。主橋現澆段先 期安排。地基處理、支架預壓工序占用時間長、工作量大，要超前安 排、重點投入。4結構復雜詳細解讀設計文件，按節(jié)段分解、重新組合并交底。對交叉、干擾和矛盾之處，在確保結構整體性和安全度的前 提下，分清主次適當調整、局部強化。施工方案應在質量、安全、工期方面完全實現設計意圖。對 設計的欠缺或不完善之處，及早與設計、監(jiān)理充分溝通，予 以補充、調整。5地基處理針對不同的地質條件，米用不同強

15、度的加固方案。 地基處理方案采用合理地層參數計算確定。采用簡易可行、快速、穩(wěn)妥的加固手段。表3對策表3.2施工順序安排施工順序安排原則：i、嚴格執(zhí)行設計對施工順序的要求；ii、滿足工期要求，工序銜接緊密而有序；iii、優(yōu)化資源配置，規(guī)避場地與運輸道路的干擾；iv、采用網絡技術統(tǒng)籌規(guī)劃、優(yōu)化組合；施工段落內部分工序的緊前工序不止一個， 還與鄰段相關，如支架搭設、預壓及卸載工序，因此段落的作業(yè)時間不是各工序時間之和網絡計劃綜合施工分段與各段內工藝順序因素進行安排；地基加固17#-20# 墩地基加固首先回填 5%摻量的石灰改良土，鋪設 20cm 碎石，再澆筑20cm厚的C20混凝土墊層，17#-18

16、#墩、19#-20#墩根 據高程不同，設置臺階， 18#-19#墩之間設置水平墊層。支架搭設根據總體工期的要求和設計要求的施工順序， 采用一次性搭設成 形支架。預壓及卸載根據設計要求施工順序， 預壓順序選擇與施工順序相同。 準備好 兩個節(jié)段的預壓材料。預壓前應支立好底、側模，以減少預壓材料的 加載量，卸載后再加以調整。預壓順序：節(jié)段1-節(jié)段2-節(jié)段3,節(jié)段1和階段3分別同時 進行預壓。立模及澆筑混凝土由于預應力施工的需要,節(jié)段 1 同時施工,施工完成后,預應力 施工,完成后開始合攏段節(jié)段 2 的施工,再進行預應力施工,同時完 成階段 3的施工,最后完成預應力施工, 這個連續(xù)梁施工上部結構施 工

17、結束。具體見 17-20#連續(xù)梁施工節(jié)段圖：III帖：vlaKI剳E.III 恰,用10X 10cm的方木作為外楞。 拉桿采用直徑20mm的鋼筋按照間距1.5 x 1.5m布置，確保其足夠強 度、剛度及穩(wěn)定性。7.4 鋼筋工程概述 對圖紙復核后繪出加工圖， 加工時同一類型的鋼筋按先長后短 的原則下料， 鋼筋用彎曲機加工后與大樣圖核對， 并據各鋼筋所在部 位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調整。 鋼筋在加工場地統(tǒng)一加工， 焊接統(tǒng)一采用閃光對焊， 下料對焊好之后彎制成型，分門別類擺放，標識。每個閃光對焊接頭的外觀應符合下列要求：i接頭周緣應有適當的鐓粗部分，并呈均勻的毛刺外形。ii鋼筋表面不應有明

18、顯的燒傷或裂紋。iii接頭彎折的角度不得大于4。iv接頭軸線的偏移不得大于0.1d，并不得大于2mm 形狀復雜鋼筋，須先放大樣，再加工。 縱向鋼筋需對焊好之后抬上梁部綁扎， 盡量避免在梁上進行焊 接作業(yè)。 波紋管定位網片制作應嚴格按設計圖紙進行加工。 鋼筋綁扎時應在底模和外側模上按設計間距標示出鋼筋位置， 并按標示綁扎鋼筋，加快施工速度。 箱梁梁體鋼筋分為底腹板鋼筋骨架和橋面鋼筋骨架兩塊。 保護層墊塊采用成品高強混凝土墊塊， 墊塊散布均勻， 側面和 底面的墊塊不少于4個/m2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵絲頭不得伸入保護 層內。墊塊不得橫貫保護層的全部截面，應相互錯開，分散布置，以 克服因墊塊產生的質量

19、隱患。 綁扎鋼筋時預留孔處均增設相應的螺旋筋。 架立筋的數量必須 滿足設計要求， 不得隨意更改架立筋的數量。 為了防止螺旋筋位移螺 旋筋與四周鋼筋點焊焊牢，架立筋為梅花型布置。 錨墊板下的螺旋筋應按設計位置準確安放并固定 （措施：電焊 點焊焊牢、螺旋筋上下兩側各插入 3 根鋼筋與四周梁體鋼筋綁扎牢 固），防止?jié)仓艜r滑落或移位導致張拉時錨下崩裂。鋼筋綁扎順序 在底板上按照設計間距進行鋼筋綁扎，并設置足夠的墊塊。 綁扎腹板豎向預應力筋、 底板頂層普通鋼筋及底板縱向預應力 筋管道。同時根據設計將縱向預應力管道放置在腹板鋼筋網內， 將腹 板鋼筋綁扎完成后，進行管道位置的調整及固定。 綁扎底腹板斜筋。

20、 安裝底腹板錨具。 放置墊塊，安裝內模板，加固。 綁扎頂板底層鋼筋和頂板縱向預應力管道。 綁扎頂板上層鋼筋及斜筋， 調整頂板縱向預應力管道位置并固 定。 安裝頂板錨具。7.5 預應力工程預應力管道施工 縱向預應力管道采用鐵皮波紋管， 以減少管道摩擦系數， 同時 為保證管道壓漿飽滿， 采取真空輔助壓漿施工工藝保證壓漿質量， 以 保證壓漿的密實。 橫向預應力束采用鐵皮扁平波紋管， 橫向預應力束的張拉端在 橋的兩側間隔布置。 豎向預應力筋采用 25精軋螺紋粗鋼筋（型號為：PSB830, 采用鐵皮管成孔預埋。 頂板、腹板內有大量的預應力管道，為了不使預應力管道損壞， 焊接應在預應力管道埋置前進行， 管

21、道安置后盡量不焊接， 若需要焊 接則需對預應力管道采取嚴格的保護措施，確保預應力管道不被損 傷。 當普通鋼筋與預應力管道位置有沖突時，應移動普通鋼筋位置，確保預應力管道位置正確，但禁止將鋼筋截斷。 預應力管道安裝質量是確保預應力體系質量的重要基礎， 如果 發(fā)生堵塞使預應力筋不能順利通過而進行處理， 將直接影響施工進度 及工程質量，影響橋梁使用壽命，必須嚴格施工過程控制，保證灌注 混凝土后管道不漏、不堵、 不偏不變形，施工中采取如下措施予以保 證：i所有的預應力管道必須設置橡膠內襯，橡膠內襯管的直徑比波 紋管內徑小3-5mm放入波紋管后應長出50cm左右，在混凝土初凝 時將橡膠內襯管拔出20cm

22、左右，在終凝后及時將橡膠內襯管拔出、 洗凈。ii所有的預應力管均應在工地根據實際長度截取。iii預應力管使用前應進行嚴格的檢查，是否存在破損及檢查咬口的緊密性，發(fā)現損傷無法修復的堅決廢棄不用。iv安裝預應力管前要去掉端頭的毛刺、卷邊、折角，確保平順。v預應力管定位必須準確，嚴防上浮、下沉和左右移動，其位置 偏差應在規(guī)范要求內， 預應力管定位用鋼筋網片與預應力管的間隙不 應大于3mm預應力管軸線必須與錨墊板垂直。vi預應力管接頭長度取 30cm,兩端各分一半，其中留做下次銜 接的一端，應將該端的2/3部分即約20cm放入本次澆筑的混凝土中， 另外 1/3 露出本次澆筑的混凝土以外， 這樣做的目的

23、是即使外露部分 被損壞，還有里面的接頭可以利用。 波紋管接頭要用塑料帶纏繞以免在此漏漿。vii電氣焊作業(yè)在管道附近進行時，要在預應力管上覆蓋濕麻袋或 薄鐵皮等，以免預應力管被損傷。詭施工中要注意避免鐵件等尖銳物與預應力管的接觸，保護好管 道?；炷潦┕で白屑殭z查管道， 在施工時注意盡量避免振搗棒觸及 預應力管， 對混凝土深處的如腹板預應力管、 鋸齒板處預應力管要精 心施工，仔細保護。預應力筋的下料、穿束 縱橫向預應力筋縱橫向預應力筋采用抗拉強度標準值為 fpk=1860MPa彈性模量 為Ep=1.95XlO5MPa公稱直徑為 =15.24mm高強度、低松弛鋼絞線。 產品標準符合 GB/T522

24、4-2003的標準。鋼絞線下料時， 不得施行任何形式的熱加工， 抽出襯管后即可穿 束。采用砂輪切割機切斷鋼絞線時，端頭用鐵絲綁扎，防止散頭。采 用人工穿束， 清除錨墊板喇叭口和注漿孔中的砂漿和雜物。 必須對鋼 鉸線進行編束、編號。在鋼絞線端頭焊一牽引環(huán)以利于鋼鉸線穿束。 穿束前必須檢查孔道的暢通情況，用一圓錐狀的探頭（“小老鼠”）牽引一根鋼鉸線進行孔道的暢通檢查。 豎向預應力粗鋼筋豎向預應力采用抗拉強度標準值為fpk=830MPa彈性模量為Ep=200GPal應力混凝土用螺紋鋼筋。產品符合 GB/T20065-2006標 準。i豎向預應力粗鋼筋施工采用25精軋螺紋粗鋼筋。豎向預應力粗鋼筋采取在

25、地面上預綁扎，整體吊裝的施工方法。具體為：將錨 固螺栓、錨墊板、螺旋筋、粗鋼筋、壓漿管安裝配套后，用型鋼將預 應力筋聯成整體。吊裝到指定位置，按事先劃好的定位線，校核底部 標高后在倒鏈配合下就位。 然后將整個型鋼骨架支撐、 固定并使之垂 直。ii為保證和提高豎向預應力鋼筋的張拉質量，全橋其他的豎向預 應力粗鋼筋均通長而不得接長。 豎向預應力粗鋼筋全部采取預穿束方 案，即在混凝土灌注前隨腹板鋼筋一起綁扎，固定在管道內。為保證 張拉豎向預應力粗鋼筋后的有效預應力作用在混凝土上， 首先在保證 鋼管基本剛度的前提下應盡可能使用薄壁鋼管， 其次不能將上下錨墊 板貼緊在鋼管上，而應在錨墊板與鐵皮管之間留出

26、5Omm勺間隙。iii所有的豎向預應力精扎螺紋鋼筋進場后必須按照試驗規(guī)定進 行嚴格的檢驗，才能投入使用。iv預應力粗鋼筋進場后應認真存放， 嚴格保管，避免受到電氣焊 損傷，不能把預應力粗鋼筋作為電焊機的地線使用， 受損傷的預應力 粗鋼筋堅決不能使用。預應力筋張拉千斤頂張拉噸位宜為張拉力的 1.5 倍，且不得小于 1.2 倍。根據 該處連續(xù)梁的需要，需配置 5OOt 頂2套， 4OOt 頂2套， 25t 頂2套。 張拉設備要配套標定，配套使用，配套標定期不得大于半年。標定應 在國家授權的法定計量技術機構定期進行。 千斤頂在張拉前必須經過 校正，校正系數不得大于 1.05。校正有效期為一個月且橫向

27、張拉不 超過200次張拉作業(yè)、縱向張拉不超過200次張拉作業(yè)；拆修更換配 件后的張拉千斤頂必須重新校正， 發(fā)現異常隨時校驗。 與千斤頂配套 使用的壓力表應選擇防震型產品，表面最大讀數應為張拉力的 1.52.0倍，精度不應低于1.0級。壓力表首次使用前必須經過計量部門 檢定，檢定周期為一周，當使用0.4級壓力表時，檢定周期可為一個 月。壓力表發(fā)生故障后必須重新校驗。在張拉施工前，應實測鋼絞線的彈性模量 E,修正伸長量公式： Ji+EL+E】PL上3）I E 丿 、 E 丿 AyEgC + M）施工前先通過上述公式計算伸長量，對設計提供的伸長量復核， 復核無誤后，做為施工控制的標準。預應力筋張拉程

28、序為：0宀0.2（T k（作伸長值記錄）f 0.6（T k （校核）f（T k（持荷2min, 作伸長值記錄）錨固（量千斤頂伸長量）（油表讀數卸壓510MPa縱橫向預應力張拉i張拉順序及張拉時間該處連續(xù)梁所有縱向預應力筋張拉按照左右對稱，先下后上，先縱后橫的原則進行，為減少混凝土的收縮徐變對預應力的不利影響， 避免由于混凝土收縮徐變過大造成永存預應力不滿足設計要求，需要采取混凝土強度、齡期雙控指標，在混凝土施工后10天且強度達到100%以上時方能張拉。ii張拉步驟a初始張拉力張拉張拉檢查油管路連接可靠、安裝正確后，開動油泵向油缸緩慢進 油，使鋼鉸線略為拉緊后隨時調整千斤頂位置， 使其中心與軸線

29、方向 基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長，減少摩阻。同時調整夾片使之卡 緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端千斤頂常速度對稱 加載到初始張拉力（控制張拉力的 20% ）后停止進油加載，測量并記錄鋼鉸線初始量b 控制張拉力張拉鋼鉸線達到控制張拉力時， 不關閉油泵，而繼續(xù)保持油壓 5 分鐘， 以補償鋼鉸線的松弛所造成的張拉力損失， 并檢驗張拉結果。 然后測 量并記錄控制張拉力下的鋼鉸線伸長量。 鋼鉸線束實際伸長量的量測 方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油缸伸長量。 將每個初 張拉力和終張拉力下對應的千斤頂油缸伸長量的差值， 作為本次鋼鉸 線的實際伸長量。 則各個張拉循環(huán)的實際伸長量之和

30、， 也即為鋼鉸線 初始張拉力至控制張拉力之間的實際伸長量。 鋼絞線束實際伸長量 L的計算公式為： L=E A L1 + E A L2其中 L1:初始張拉力至控制 張拉力間的鋼鉸線束實測伸長量。A L2:為初始張拉力下的鋼鉸線束 伸長量，其值通過計算得出。鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法， 即在張拉力達到設計 要求伸長值與理論伸長值之間的誤差若在 6之間，即表明本束張 拉合格。否則， 若張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理論值 之間的誤差超標，則應暫停施工，在分析原因并處理后，繼續(xù)張拉直 至達到設計應力。當出現伸長量超標時應從如下方面入手分析：、 張拉設備的可靠性即千斤頂與油泵的標定是否

31、準確；、彈性模量計算值與實際值的偏離；、伸長量量測方面的原因；、計算方面的 原因如未考慮千斤頂內的鋼鉸線伸長值等；、孔道對鋼絞線的摩阻系數的準確度等。c 錨固鋼絞線持荷 2min 油表讀數無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油 泵回油，油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。錨固時先錨固一端， 待該端錨固完成并退去工具夾片、 卸去工具錨及千斤頂、 觀察鋼鉸線 無滑絲和斷絲后， 將另一端補足拉力后再錨固這一端。 然后卸去這一 端的工具夾片、 工具錨及千斤頂， 同樣觀察鋼鉸線有無滑絲和斷絲現 象。需多次張拉循環(huán)的操作方法和步驟與上述相同， 只是，一循環(huán)的 錨固拉力作為本次循環(huán)的初始拉力， 如此循環(huán)直至達

32、到最終的控制張 拉力。豎向預應力粗鋼筋張拉豎向預應力筋采用直徑 25mm的精軋螺紋粗鋼筋，抗拉強度標 準值為830MPa彈性模量2.0 X 105MPa錨下張拉控制應力為 705MPa 單根張拉控制力為346KN采用粗螺紋錨具和穿心千斤頂張拉，采取 同一梁段兩側對稱單端張拉的方式。具體操作為： 清理錨墊板， 在錨墊板上做伸長量的標記點并量取從粗鋼筋頭至錨墊板標記點之間的豎向距離S1作為計算伸長量的初始值-安裝工作螺帽-安裝千斤頂-安裝工具螺帽-初張拉至控制 張拉力的20%-張拉至控制張拉力P-持荷2min-旋緊螺帽-卸去千 斤頂及其他附件- 1-2天后再次張拉至控制應力并旋緊工作螺帽-量 取從

33、鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離 S2為計算伸長量終值-計 算實際伸長量 = 3 2- 5 1,將該值與理論計算值比較若誤差在士 6% 內則在 24h 內完成壓漿，若誤差超出 6%則分析處理?？椎缐簼{灌漿宜在預應力筋張拉完成 24h 以內完成，否則應采取專門的 并經過實踐驗證的可靠措施， 確保孔道中的預應力筋體系在完成灌漿 工序前不出現銹跡。預應力管道壓漿采用真空輔助壓漿工藝。 壓漿時，對曲線孔道和 豎向孔道從最低點的壓漿孔壓入， 由最高點的排氣孔排氣或泌水。 壓 漿順序宜先壓注下層孔道。 壓漿泵應采用連續(xù)式； 同一管道壓漿應連 續(xù)進行，一次完成，管道出漿口應裝有三通管，必需確認出漿濃度和 進漿濃度一致時，方可封閉保壓。壓漿前管道真空度應確定在-0.06 -0.10MPa之間；為保證管道 中充滿漿體，漿體注滿管道后，應在 0.500.60MPa下持壓2min; 壓漿最大壓力不宜超過0.60MPa梁體豎向預應力筋孔道壓漿的最大 壓力可控制在0.30.4MPa壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并 應達到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿為止。 壓漿過程中及壓漿 后48h內，結構混凝土的