熱工基礎題庫帶答案

1、A 、開口系統(tǒng)B 、閉口系統(tǒng)3.開口系統(tǒng)與外界可以有 。 A 、質量交換B、熱量交換4.與外界有質量交換的熱力學系統(tǒng)是 A 、開口系統(tǒng)B、閉口系統(tǒng)C 、絕熱系統(tǒng)D 、孤立系統(tǒng)DC、功量交換D、 A+B+C：AC、絕熱系統(tǒng)D、孤立系統(tǒng)C、熱量；比熱；溫度D、技術功；一、選擇題基本概念1.與外界只發(fā)生能量交換而無物質交換的熱力系統(tǒng)稱為 。 BA 、開口系統(tǒng)B 、閉口系統(tǒng)C 、絕熱系統(tǒng)D 、孤立系統(tǒng)2.與外界既無能量交換又無物質交換的熱力系統(tǒng)稱為 。D5.下列 與外界肯定沒有質量交換但可能有熱量交換。 BA 、絕熱系統(tǒng)B 、閉口系統(tǒng)C、開口系統(tǒng)D 、孤立系統(tǒng)6.實現(xiàn)熱功轉換的媒介物質稱為 。 CA

2、、系統(tǒng)B 、氣體C、工質D、蒸氣7.工質應具有良好的 和 。 AA 、流動性/膨脹性B、耐高溫性/導熱性C、耐高壓性 /純凈 D、耐腐蝕性/不易變形8.若閉系處于熱力學平衡狀態(tài)，則內部工質的 處處一致。 AA 、壓力和溫度B、壓力和比容C、比容和溫度D、壓力、溫度和比容9.穩(wěn)定狀態(tài)是平衡狀態(tài)，而平衡狀態(tài)是穩(wěn)定狀態(tài)。 BA、一定/一定B、不一定 /一定C、一定/不一定 D、不一定 /不一定10.均勻狀態(tài)是平衡狀態(tài)，而平衡狀態(tài)是均勻狀態(tài)。 CA、一定/一定B、不一定 /一定C、一定/不一定 D、不一定 /不一定11.下列 組參數(shù)都不是狀態(tài)參數(shù)。 CA 、壓力；溫度；比容B、內能；焓；熵C、質量；流

3、量；熱量D、膨脹功；技術功；推動功12.下列 組參數(shù)都是狀態(tài)參數(shù)。 AA 、焓；熵；比容B、膨脹功；內能；壓力動能；位能13.下列 答案是正確的。 BA、10=43.8=B、10 =50=C、10=40.2=D、10 =42=14.攝氏溫度變化 1與熱力學絕對溫度變化 1K 相比，有 。BA 、前者大于后者 B、兩者相等C、后者大于前者 D、不一定熱工基礎題庫15.攝氏溫度變化 1與華氏溫度變化 1相比，有 。 BA 、前者大于后者 B、兩者相等C、后者大于前者 D、不一定16.若大氣壓力為 100KPa ，真空度為 60KPa，則絕對壓力為 。DA、160KPaB、 100KPaC 、60K

4、PaD、40KPa17.若大氣壓力為 100KPa ，表壓力為 60KPa，則絕對壓力為 。AA、160KPaB、 100KPaC 、60KPaD、40Kpa18.在工程熱力學計算中使用的壓力是。 AA 、絕對壓力B、表壓力C、真空壓力D、大氣壓力19.若大氣壓力為，容器內的壓力比大氣壓力低，則容器的 B 。A 、表壓力為B、絕對壓力為C、真空度為D、表壓力為20. 已知一熱水的溫度 50，則其華氏溫度為A 。A 、 122B、133C、138D、 14221. 若大氣壓力為 Mpa ，容器內的壓力比大氣壓力高，則容器的。DA 、表壓力為B、絕對壓力為C、真空度為D、表壓力為22. 比容和密度

5、互為。 BA 、指數(shù)關系B、倒數(shù)關系C、反比關系D、正比關系23. 任意工質的焓是。 BA 、溫度的單值函數(shù)B 、內能與推動功之和C、定壓比熱與溫度的乘積能的 K 倍D、內24. 空氣的定壓比熱是定容比熱的倍。 BA、B、1.4C、R（ 氣體常數(shù) ） D、不一定理想氣體1. 理想氣體的內能不包括氣體分子的 A 、移動動能B、轉動動能2. 理想氣體的定壓比熱和定容比熱之間有A 、Cp=Cv+RB、Cp=Cv-R3. 理想氣體狀態(tài)方程式為 。 AA、pv=RTB、 pT=vR4. 1kg 理想氣體定容加熱 ,溫度從 27 升 A、3/4 B、 4/3。DC、振動動能。AD、分子內位能C、 Cp=C

6、v/RD、 Cv=Cp/RC、 pR=TvD 、 p=vRT到 127 ，壓力將變化為原來的C、127/27D、27/127倍。B5. 理想氣體不可能發(fā)生的過程是 A、絕熱膨脹同時溫度降低 C、絕熱膨脹同時溫度升高。CB、吸熱同時溫度降低D、放熱同時溫度升高6. 理想氣體在可逆絕熱過程中作出膨脹功A、B、 100kJC、7. 實際氣體的內能是 和 A、溫度/熱量B、溫度 /功8. 理想氣體等溫過程中吸入的熱量100kJ，內能將減少140kJD、都不對的函數(shù)。 DC、溫度/熵D、溫度 /比容對外做的功量。 B。BA 、大于B、等于C、小于D、無法確定9. 對于一定質量的理想氣體，不可能發(fā)生的過程

7、是。AA 、氣體絕熱壓縮，溫度降低B、氣體放熱，溫度升高C、氣體絕熱膨脹，溫度降低D、氣體吸熱，溫度升高10. 對于一定質量的理想氣體，可能發(fā)生的過程是。A11. 滿足 pvn常數(shù)且 A 、定壓過程nk 的過程是B、定容過程：DC、定溫過程D、定熵過程12.滿足 pvn常數(shù)且n1 的過程是：CA 、定壓過程B、定容過程C、定溫過程D、定熵過程13.滿足 pvn常數(shù)且n0 的過程是：AA 、定壓過程B、定容過程C、定溫過程D、定熵過程14.滿足 pvn常數(shù)且n的過程是：BA 、定壓過程B、定容過程C、定溫過程D、定熵過程A、定溫放熱，壓強增大C、絕熱膨脹，溫度升高B、定容吸熱，溫度不變D、定溫壓

8、縮，氣體吸熱15. 某一過程中工質吸收的熱量等于焓的增量，該過程是。 AA 、定壓過程B、定容過程C、定溫過程D、定熵過程D、焓的增加。CD、絕熱過程D、壓力的增加D、能量D、能量30. 可逆過程是。BA、穩(wěn)定的膨脹過程C、均勻的傳熱過程 熱力學第一定律 1. 熱力學第一定律指出A、能量在轉換中是有條件性的C、能量在轉換中是有方向性的2. 熱力學第一定律的實質是A、物質不滅定律 C、能量轉換與守恒定律16.定容過程中工質吸收的熱量等于。 CA 、膨脹功B 、技術功C、內能的增加17.下列哪個過程中工質做的膨脹功或技術功和吸收的熱量相等A 、定壓過程B、定容過程C、定溫過程18.可逆絕熱過程中工

9、質做的技術功等于。BA 、內能的減少B、焓的減少C、溫度的升高19.空氣在定容過程中吸熱 70kJ ，對外界做功 。D20.PV 圖上，可逆過程線以下的面積表示。 BA 、熱量B 、膨脹功C、技術功21.Ts 圖上，可逆過程線以下的面積表示。AA 、熱量B 、膨脹功C、技術功22.以下哪個過程是可逆過程。DA 、不平衡過程B、自由膨脹過程 C、等溫傳熱過程 D、無摩擦的準平衡過程23.工質經歷一個可逆過程后，沿原路線逆行，可以使 回到初態(tài)。 DA 、系統(tǒng)B 、外界C、系統(tǒng)或外界D、系統(tǒng)和外界同時24.工質經歷一個不可逆過程后，沿原路線逆行，可以使 回到初態(tài)。 CA 、系統(tǒng)B 、外界C、系統(tǒng)或外

10、界D、系統(tǒng)和外界同時25.下列參數(shù)中， 的變化量只與初、終狀態(tài)有關，而與變化過程無關。 B A 、熱效率B、內能C、壓縮比D、熱容量26.在工質的熱力狀態(tài)參數(shù)中，不能直接測量的參數(shù)是。 DA 、壓力B、溫度C、比容D、內能27.下列各項為工質熱力狀態(tài)參數(shù)的是： CA 、熱量、壓力、熵B、功、比容、焓C、內能、壓力、溫度D、內能、比熱、28.以下哪個過程是 不可逆過程。 DA 、逆時針方向進行的循環(huán)B、外界耗功壓縮工質C、向外界傳熱D、自發(fā)進行的過程29.可逆過程一定是。 DA 、非平衡過程B、存在著損耗的準靜態(tài)過程C、等溫傳熱過程D、準平衡過程B、沒有摩擦的準平衡過程D、系統(tǒng)內部溫度處處一致，

11、壓力處處一致的過程 。DB、能量只能增加或轉換而不能被消滅A、70 kJB、50 kJC、20 kJD、03.空氣在壓縮過程中消耗外界的功 A 、130 kJB、90 kJ90kJ，內能增加 40kJ ，空氣向外界放熱C、50 kJD、40 kJ。CD、能量只能轉換而不能被創(chuàng)造或消滅 。CB、質量守恒定律D、孤立系熵增原理4.工質吸熱 90 kJ，內能減少 40 kJ，做出膨脹功 。 AA、130 kJB、90 kJC、50 kJD、40 kJ5. q= u+w適用于。 BA、任意氣體，可逆過程C、理想氣體，可逆過程6. q=Cv T+ pdv適用于。CA、任意氣體，可逆過程C、理想氣體，可逆

12、過程7. 穩(wěn)定流動能量方程式為。 BA、Q=U+WB、Q= H+Wt8. 經歷一個不可逆循環(huán)后，工質的熵 A 、增大B、減小B、任意氣體，任意過程D、理想氣體，任意過程B、任意氣體，任意過程D、理想氣體，任意過程C、Q= H+WiD 、Q= H+Ek+ Ep+Wi。CC、不變D 、不一定9.經歷一個不可逆循環(huán)后，工質的焓 。 CA 、增大B、減小C、不變D、不一定10.以下哪項與過程無關。DA 、熱量B、膨脹功C、技術功D、推動功11.工質經卡諾循環(huán)后以回到初始狀態(tài)，其內能： CA 、增加B、減少C、不變 D、增加或減少12.工質經過一個循環(huán)，又回到初態(tài)，其值不變的是 。AA、焓B、功C、熱量

13、D、A BC13.空氣在定壓過程中吸熱 70kJ ，對外界做功 。D 技術功A、70 kJB、50 kJC、20 kJD、014.空氣在定溫過程中吸熱 70kJ ，對外界做功 。AA、70 kJB、50 kJC、20 kJD、0熱力學第二定律1.以下哪項關于熱力學第二定律的論述是正確的 。 DA 、閉系的總能量保持不變B、能量只能轉換而不能被創(chuàng)造或消滅C、孤立系的總熵可以減小D、能量在轉換過程中是有方向性的2.以下哪項關于熱力學第二定律的論述是不正確的 。BA 、熱不能自發(fā)的全部轉變?yōu)楣、能量只能轉換而不能被創(chuàng)造或消滅C、孤立系的總熵可以增大或不變D、能量在轉換過程中是有方向性的3.熱力學第

14、二定律闡明了能量傳遞和轉換過程中方向、條件和 。 BA 、速度B、限度C、速率D、數(shù)量4.單一熱源的熱機，又稱為第二類永動機，它違反了 。 DA 、能量守恒定律B、物質不變定律C、熱力學第一定律D、熱力學第二定律5.熱力學第二定律可以這樣表述： CA、熱能可以百分之百的轉變成功B、熱能可以從低溫物體自動地傳遞到高溫物體C、使熱能全部而且連續(xù)轉變?yōu)闄C械功是不能的D、物體的熱能與機械功既不能創(chuàng)造也不能消滅6.單一熱源的熱機理論是違反了： DA 、能量守恒定律B、熱力學第一定律C、物質不滅定律D、熱力學第二定律7.工質經歷一個可逆過程后熵增大了，表示該過程 。AA 、吸熱B 、有摩擦損失C、不等溫傳

15、熱D、自由膨脹8.工質經歷一個不可逆放熱過程后，熵。 AA 、增大B 、不變C、減小D、不一定A、可逆機B、不可逆機C、不可能有卡諾循環(huán)熱效率t。 BA 、 t 0B 、0t 1C、 t 1D、卡諾循環(huán)的熱效率僅與下面有關。 A理想氣體在高溫熱源溫度TH 和低溫熱源溫度TL 之間的逆向卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)在溫度分別為 1000和 300之間工作的熱機熱效率為 t70% ，則這個熱機是： DA 、卡諾熱B、可逆機C、不可逆機D、不可能有的熱機不考慮化學反應和電磁效應的熱力學系統(tǒng)，過程的不可逆因素主要有。DA、耗散效應B、有限溫差下的熱傳遞C、自由膨脹D、 ABC在 t1=1000，t2=300的兩

16、個恒溫熱源之間工作的可逆熱機，熱效率為。CA、B、 0.45C、D、D、卡諾機t0B、高溫熱源的溫度D 低溫熱源的溫度A、(TH+TL)/THB、TH/(TH- TL) C、TL/(TH- TL)D、(TL- TH)/T H卡諾循環(huán)是由 組成的。 CA 、等溫過程和定壓過程 B、等溫過程和定容過程C、等溫過程和絕熱過程 D、絕熱過程和定容過程 工質經過一個循環(huán)后以回到初始狀態(tài)，內能 。 CA、增加B 、減少C、不變D、增加或減少工質經過一個不可逆循環(huán)后以回到初始狀態(tài)，熵 。CA 、增加B、減少C、不變D、增加或減少在剛 性容器中， 一定質量 的空氣被 300的熱 源從 100加熱到 300 ，

17、此過程 是 。 BA 、可逆的B、不可逆的C、定容可逆D、等壓不可逆的經過一個不可逆過程后，工質不能恢復原來狀態(tài)，說法 。DA 、正確B、錯誤C、有一定道理D、不定當熱能和機械能發(fā)生轉變時，可獲得最大可用功的過程是 。 DA 、準靜態(tài)過程 B、平衡過程C、絕熱過程 D、可逆過程逆向卡諾循環(huán)是從 吸熱。 BA 、高溫熱源等溫 B、低溫熱源等溫C、高溫熱源等熵 D、低溫熱源等熵高、低溫熱源的溫度分別為 327、 27的卡諾循環(huán)的熱效率為。BA、60% B、50%C、40%D、 30%在相同的高溫熱源和相同的低溫熱源間工作的一切熱機中， 可逆機的熱效率最 ， 在相同的高溫熱源和相同的低溫熱源間工作的

18、一切制冷機中可逆機的制冷系數(shù) 9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.在 T1=1000K， T2=300K 的兩個恒溫熱源之間工作的熱機熱效率為，該熱機為。BA、高溫熱源的溫度的低溫熱源的溫度C、高溫熱源的溫度和低溫熱源的溫度及工質的性質、最。 CA、高/低B、低/高C、高 /高D、低/低熱泵從-10的低溫熱源吸熱 100kJ ，向 20的高溫熱源放 熱 200kJ 。則該熱泵 為 。 BA、可逆熱泵B 、不可逆熱泵C、不可能有D、不能判斷只從單一熱源吸熱，能持續(xù)輸出功的熱機，是違反了 ：DA 、能量守恒定律B、熱力學第

19、一定律 C、物質不滅定律 D、熱力學第二定律氧氣在相同的初、終態(tài)之間進行兩次膨脹，第一次為可逆過程，第二次為不可逆過程， 這兩個過程相比有 。 BA 、S1S2 D、 S12S1C、 v 1cn 1nD、v 1 cn 1A、 pmp1 p2B、 pmp1 p22p2C、 pm lnD、 pmp1p1p228. 兩級活塞式壓氣機的進口壓力為A 、 MpaB、 Mpa9. 衡量活塞式壓氣機性能的優(yōu)劣，用A 、定溫效率B、絕熱效率10. 活塞式壓氣機與葉輪式壓氣機相比有A 、活塞式壓氣機產氣量大C、葉輪式壓氣機增壓比大11. 衡量葉輪式壓氣機性能的優(yōu)劣，用A 、定溫效率B、絕熱效率12. 壓縮機壓縮

20、過程實際上是 過程。 A 、定溫B、絕熱C、多變13. 為降低活塞式壓氣機的耗功，應盡量采用 A 、等容B、絕熱C、等溫28. 經歷一個不可逆循環(huán)后，工質的熵。 CA 、增大B、減少C、不變D、不一定29. 工質在不可逆絕熱過程中，。CA 、熵流增大B 、熵流減少C、熵產增大D、熵產減小30.工質在某過程中吸熱 50kJ ，做功 100kJ，工質 。 CA、內能增大；熵增大B、內能增大；熵減小 C 、內能減??；熵增大D、內能減小；熵減小31.在任意不可逆過程中，系統(tǒng)的熵。 DA 、增大B 、減少C、不變D、不一定32.孤立系內發(fā)生不可逆過程，系統(tǒng)的總熵。 AA 、增大B 、減少C、不變D、不一

21、定壓氣機1.單級活塞式壓氣機，哪種壓縮過程消耗的功最小 。 AA、定溫過程B、nk 的多變過程C、絕熱過程D、1 nk 的多變過程C、絕熱過程D、1 n1向 M1 變化時，擴壓管截面的變化規(guī)律是。CA 、漸擴B、漸縮C、縮放D、達到最小值任何壓力下的理想氣體經節(jié)流后，其溫度將。C（理想氣體 絕熱 節(jié)流后溫度不變 8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.28.29.）A 、降低B、升高C、不變D、無法確定實際氣體經節(jié)流后，其比焓將 。 CA 、降低B、升高C、不變D、無法確定氣體經節(jié)流后，其比熵將。BA 、降低B、升高C

22、、不變D、無法確定氣體經節(jié)流后，其比容將。DA、降低B、升高C、不變內燃機D、無法確定下列被稱為熱機的是 A、柴油機B、鍋爐內燃機動力裝置的做功工質是 A、燃氣B、蒸汽在四沖程柴油機的工作循環(huán)中， A、進氣B、壓縮在四沖程柴油機的工作循環(huán)中，AC、冷凝器D、冷機。AC、燃油D、水沖程燃氣是作正功。 CC、膨脹D、排氣沖程燃氣是作負功。 BC、膨脹D、排氣A、進氣B、壓縮燃油噴入內燃機缸內進行燃燒，最后推動曲軸作功的過程屬于 。B A、化學能直接轉化為機械能B、熱能轉化為機械能C、化學能轉化為熱能 D、化學能、熱能、機械能及光能的相互轉換內燃機定容加熱理想循環(huán)由絕熱壓縮、絕熱膨脹和 過程組成。

23、A A、定容吸熱 /定容放熱B、定壓吸熱 /定壓放熱C、定容吸熱 /定壓放熱D、定壓吸熱 /定容放熱內燃機定容加熱理想循環(huán)的熱效率與哪個參數(shù)有關 。CA、定容升壓比 B、定壓預脹比 C、壓縮比 D、A+B+C 內燃機定壓加熱理想循環(huán)由絕熱壓縮、 、絕熱膨脹和 過程組成。 B A、定容吸熱 /定容放熱B、定壓吸熱 /定壓放熱C、定容吸熱 /定壓放熱D、定壓吸熱 /定容放熱內燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率與哪個參數(shù)無關 。DA、定容升壓比 B、定壓預脹比 C、壓縮比 D、排氣溫度 以下哪中方法不能提高內燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率。DA、增大壓縮比B、減小預脹比C、增大升壓比D、減小壓縮比壓縮比和加

24、熱量相同時，熱效率最高的內燃機理想循環(huán)是 。AA、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán) C、混合加熱循環(huán)D、定溫加熱循環(huán)循環(huán)最高壓力和最高溫度相同時，熱效率最高的內燃機理想循環(huán)是。BA、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán) C、混合加熱循環(huán)D、定溫加熱循環(huán)柴油機采用增壓的目的是 。 AA、提高循環(huán)熱效率B、增大柴油機功率C、改善潤滑條件D、提高排氣溫度理論上 廢氣渦輪增壓柴油機能夠更有效的利用脈沖動能。 A、脈沖式B、定壓式C、混合式D、不一定定壓式廢氣渦輪增壓柴油機理想循環(huán)由絕熱壓縮、 定壓吸熱、絕熱膨脹和 過程 組成。 AA、定壓放熱B、定溫放熱C、定容放熱D、多變放熱燃氣輪機循環(huán)由絕熱壓縮、 、絕熱膨脹

25、和 過程組成。 B A、定容吸熱 /定容放熱B、定壓吸熱 /定壓放熱C、定容吸熱 /定壓放熱D、定壓吸熱 /定容放熱燃氣輪機循環(huán)中，空氣在絕熱壓縮前的溫度為 27，壓縮后溫度為 127。循環(huán)熱效率 為 。 BA、21B、25C、75D、79內燃機是一種 的裝置。 BA 、傳遞運動B、將能量部分地轉換為機械功C、能量交換D、傳遞熱1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13. 量14.15.16.17.18.A 、多變過程B、等溫過程柴油機的實際膨脹過程是A 、多變過程B、等溫過程C、等壓過程。AC、等壓過程D、絕熱過程D、絕熱過程C、定壓加熱循環(huán) 汽油機的理想循環(huán)是 A 、卡諾循

26、環(huán)C、定壓加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)柴油機的實際放熱過程是。 A柴油機燃燒的前期，可近似地看作為 。 DA 、等溫過程 B、等壓過程 C、等容過程 D、絕熱過程 柴油機燃燒的后期，可近似地看作為 。 DA 、等溫過程 B、等壓過程 C、等容過程 D、絕熱過程 柴油機的理想循環(huán)是 。 C（早期柴油機的理想循環(huán)是定壓加熱循環(huán)，但是早已被 淘汰）A 、卡諾循環(huán) B、定容加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)。BB、定容加熱循環(huán)衡量內燃機單位氣缸容積工作能力的大小的指標是A 、氣缸的工作容積B、曲軸發(fā)出的功率C 、噴油量D、平均壓力當內燃機理想循環(huán)的循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，混合加熱循環(huán)

27、熱效率 ，定容 加熱循環(huán)熱效率，定壓加熱循環(huán)熱效率。 CA、最大 /最小/居中B、居中 /最大 /最小C、居中 /最小/最大D、最大 /居中 /最小當壓縮比和加熱量一定時，內燃機三種加熱理想循環(huán)的熱效率從大到小排列依次 為 。 BA、定容 /定壓/混合B、定容 /混合 /定壓C、定壓 /定容/混合D、定壓 /混合 /定容內燃機混合加熱理想循環(huán)， 向外界放熱 400kJ/kg ，對外作功 600kJ/kg ，其熱效率為。CA 、B、0.4C、D、4壓力升高比， 壓縮比，可以提高內燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率。 A A、提高/提高B、提高/降低C、降低/提高D、降低 /降低提高內燃機理想循環(huán)平均指

28、示壓力的方法是在壓縮始點 。A 、提高空氣壓力B、提高燃油粘度C、降低空氣壓力D、降低燃油粘度提高內燃機理想循環(huán)平均指示壓力的方法是在壓縮始點 。A 、提高空氣密度B、提高燃油粘度C、降低空氣密度D、降低燃油粘度內燃機循環(huán)的平均壓力與汽缸的直徑、沖程 。A 、有關 B、無關 C、可能有關D、無法確定當壓縮比和加熱量一定時，熱效率最高的內燃機理想循環(huán)為。 AA 、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)當壓縮比和加熱量一定時，熱效率最低的內燃機理想循環(huán)為。 BA 、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)當循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，熱效率最高的內燃機理想

29、循環(huán)為 。 B19.20.21.22.23.24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.35.A 、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)36.當循環(huán)最高壓力和加熱量一定時，熱效率最低的內燃機理想循環(huán)為 。 AA 、定容加熱循環(huán)B、定壓加熱循環(huán)C、定溫加熱循環(huán)D、混合加熱循環(huán)37.在柴油機的理想循環(huán)中，在噴入一定量燃油條件下，應該使燃油盡可能地在上止點附近 燃燒，這是為了 。 BA 、提高壓縮比B、提高壓力升高比C、提高預膨脹比D、降低排氣溫度38.定壓加熱循環(huán)的熱效率與 無關。 BA 、壓縮比B、壓力升高比C、預脹比 D、絕熱指數(shù)39.混合加熱循環(huán)

30、的熱效率與 無關。 DA 、壓縮比B、壓力升高比C、預脹比 D、質量40.定容加熱循環(huán)的熱效率只與 有關，并隨其提高而提高。 AA 、壓縮比B、壓力升高比C、預脹比 D、質量41.壓縮比或 定壓加熱量，都不能提高內燃機混合加熱理想循環(huán)的熱效率。 DA、提高 /提高B、提高/降低C、降低/提高D、降低 /降低42.在其它條件不變時，只把內燃機理想循環(huán)的定壓加熱過程改為定容加熱過程，其熱效 率。A 、提高B、降低C、不變D、不一定43.在其它條件不變時，只把內燃機理想循環(huán)的定容加熱過程改為定壓加熱過程，其熱效 率。A 、提高B、降低C、不變D、不一定44.汽油機的壓縮比通常應 柴油機的壓縮比。 B

31、A 、大于B、小于C、等于D、不小于45.柴油機循環(huán)凈功越大，則循環(huán)的熱效率 。 DA 、越大B、越小C、不變D、不一定46.燃氣輪機動力裝置的做功工質是 。 AA 、燃氣B、蒸汽C、氧氣D、水47.燃氣輪機的實際膨脹過程是 。AA 、多變過程B、等溫過程C、等壓過程D、絕熱過程48.燃氣輪機最理想的循環(huán)是。CA 、卡諾循環(huán)B、定容加熱循環(huán)C、定壓加熱循環(huán)D、定壓加熱循環(huán)或混合加熱循環(huán)49.燃氣 輪機理想循環(huán)的組 成依 次為：絕熱壓縮過 程、 定壓加熱過程 、絕熱 膨脹 過 程、 。 BA 、定容放熱過程 B、定壓放熱過程 C、定容排氣過程 D、定壓排氣過程50.廢氣渦輪機動裝置的做功工質是

32、。A 、燃氣B、蒸汽C、燃油D、水51.廢氣渦輪機理想循環(huán)的組成依次為 、定壓加熱過程、絕熱膨脹過程和定壓放熱過 程。 AA 、絕熱壓縮過程B、多變過程C 、定容壓縮過程D、定壓吸氣過程52.燃氣輪機理想循環(huán)的熱效率只與 有關。 A A 、壓氣機的增壓比B、燃氣溫度2.3.4.5.朗肯循環(huán)由絕熱壓縮、定壓吸熱、A 、絕熱膨脹B、絕熱節(jié)流提高郎肯循環(huán)熱效率的方法是A 、提高新汽溫度B、提高新汽壓力只提高朗肯循環(huán)的初溫，其它不變，則A、熱效率提高，乏氣干度提高 C、熱效率提高，乏氣干度降低 只提高朗肯循環(huán)的初壓，其它不變，則A、熱效率提高，乏氣干度提高 C、熱效率提高，乏氣干度降低、定壓放熱過程組

33、成。 AC、絕熱流動D、定溫膨脹。DC、降低背壓D、 A+B+C。AB、熱效率降低，乏氣干度降低D、熱效率降低，乏氣干度提高 。CB、熱效率降低，乏氣干度降低 D、熱效率降低，乏氣干度提高6.7.8.9.A、絕熱膨脹B、絕熱流動C、絕熱節(jié)流D、絕熱混合C、燃氣壓力D、排氣壓力53.燃氣輪機理想循環(huán)中，壓氣的增壓比為 12，則熱效率約為 A 、 41%B、51%C、61%D、65%54.廢氣渦輪理想循環(huán)的熱效率只與 有關。A 、壓氣機的增壓比B、燃氣溫度C、燃氣壓力D、排氣壓力55.廢氣渦輪理想循環(huán)的熱效率與 有關。A 、壓氣機的進口溫度B、壓氣機的出口溫度C、燃氣的最高溫度D、A 和 B56.

34、廢氣渦輪理想循環(huán)中，壓氣機的增壓比為 7，則熱效率約為 。A、33%B、40%C、43%D、 50%制冷與蒸汽動力循環(huán)1. 朗肯循環(huán)的裝置由鍋爐、汽輪機、冷凝器和 組成。 CA 、壓縮機B、節(jié)流閥C、水泵D、噴管壓縮蒸汽制冷裝置由蒸發(fā)器、壓縮機、冷凝器和 組成。 DA 、噴管B、擴壓管C、膨脹機D、膨脹閥壓縮蒸汽制冷循環(huán)由定壓吸熱、絕熱壓縮、定壓放熱和 過程組成。 A以下哪種方法是提高壓縮蒸汽制冷循環(huán)制冷系數(shù)的最佳方法 。 A A 、提高蒸發(fā)溫度B、降低蒸發(fā)溫度 C、提高冷凝溫度 D、降低冷凝溫度以下哪種方法不能提高壓縮蒸汽制冷循環(huán)的制冷系數(shù) 。 DA 、提高蒸發(fā)溫度B、降低冷凝溫度 C、增加

35、過冷度D、增加過熱度10.安裝空調機時，將蒸發(fā)器出口處的管道與冷凝器出口處的管道扎在一起，是為了增大壓 縮蒸氣制冷循環(huán)的 ，進而使循環(huán)制冷系數(shù)增大。 CA 、蒸發(fā)溫度B、冷凝溫度C、過冷度D、過熱度11.蒸氣壓縮制冷裝置主要由壓縮機、冷凝器、 和蒸發(fā)器組成。 BA 、噴油器B、膨脹閥C、鍋爐D、排氣閥12.窗式空調器處于夏天工況時，在室外的熱交換器是 。A A 、冷凝器 B、蒸發(fā)器 C、增壓器 D、中間冷卻器13.窗式空調器處于冬天工況時，在室外的熱交換器是。BA 、冷凝器B、蒸發(fā)器C、增壓器D、中間冷卻器14.在船舶的伙食冷庫中，低溫庫的蒸發(fā)壓力是由 來控制的。A 、背壓閥B、壓縮機的吸入壓

36、力C、膨脹閥D、溫度繼電器15.在船舶的伙食冷庫中，高溫庫的蒸發(fā)壓力是由 來控制的。A 、背壓閥B、壓縮機的吸入壓力C、膨脹閥D、溫度繼電器16.實際的制冷循環(huán)為了增加過冷度，經常把從冷凝器出來到膨脹閥的這一段管路和 包扎在一起。 DA 、從壓縮機的排出到冷凝器的管路B、從膨脹閥到蒸發(fā)器的管路C、蒸發(fā)盤管D 、從蒸發(fā)器出來到壓縮機吸入口的管路17.在密閉絕熱的房間內，起動一臺所有設備都置于室內的空調機藉以降溫，最終室內的溫 度將。 DA 、降低B、升高C、不變D、無法確定18.提高制冷系數(shù)的正確途徑是。AA 、盡量使實際循環(huán)接近逆卡諾循環(huán)B、降低冷庫溫度C、盡量增大冷劑在冷庫和冷凝器中的傳熱溫

37、度D、提高冷卻水溫度19.某窗式空調由夏天工況轉為冬天工況是時，下列說法不正確的是。 DA 、冷劑的流向相反B、冷凝器變成蒸發(fā)器C、蒸發(fā)器變成冷凝器D、膨脹閥變成膨脹機20.某窗式空調由冬天工況轉為夏天工況是時，下列說法不正確的是。 DA 、冷劑的流向相反B、冷凝器變成蒸發(fā)器C、蒸發(fā)器變成冷凝器D、膨脹閥變成膨脹機21.制冷劑的 p h 圖(壓焓圖)上 定溫線， 定熵線。 BA、畫有 /畫有B、未畫有 /畫有C、畫有 /未畫有 D、未畫有 /未畫有22.影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有 。BA 、膨脹閥B、冷凝溫度C、背壓閥D、節(jié)流23.影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有

38、 。BA 、膨脹閥B、過冷度C、背壓閥D、節(jié)流24.影響蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)制冷系數(shù)的主要因素有 。BA 、膨脹閥B、蒸發(fā)溫度C、背壓閥D、節(jié)流25.提高 和 ，可以提高蒸氣壓縮制冷理想循環(huán)的制冷系數(shù)。 CA 、蒸發(fā)溫度 /冷凝溫度B、冷凝溫度 /過冷度C、蒸發(fā)溫度 /過冷度D、冷凝溫度 /過冷劑量26.其它條件不變，蒸氣壓縮制冷循環(huán)的制冷系數(shù)隨低溫熱源溫度的提高、高溫熱源溫度的 降低、過冷度的加大而 。AA 、升高B、降低C、不變D、無法確定27.其它條件不變，熱泵的供熱系數(shù)隨蒸發(fā)溫度的 而降低。 BA 、降低B、升高C、不變D、無法確定28.其它條件不變，熱泵的供熱系數(shù)隨高溫熱源溫度的提高

39、、過冷度的加大而 。 AA 、降低B、升高C、不變D、無法確定29.某蒸氣壓縮制冷循環(huán)，從蒸發(fā)器吸熱 200kJ/kg ，向冷凝器放熱 250kJ/kg ，其制冷系數(shù) 為 。 CA 、B、1.25C、4D、5430.某空調機，在蒸發(fā)器中吸熱 Q2，在冷凝器中放熱 Q1，則供熱系數(shù)為。 AA、Q1/(Q1-Q2) B、Q2/(Q1- Q2) C、(Q1- Q2)/Q2 D、(Q1- Q2)/Q131.某蒸氣制冷裝置的制冷系數(shù)為 4，此時的供熱系數(shù)應為 。CA、3B、4C、5D、632.一臺熱機帶動一臺熱泵，熱機和熱泵排出的熱量均用于加熱暖氣散熱器的熱水。若熱機 的熱效率為 30% ，熱泵的供熱系

40、數(shù)為 3，則輸給散熱器熱水的熱量是輸給熱機熱量的 倍。AA 、B 、C 、 3D 、33.以 R12 為工質的制冷循環(huán)，工質在壓縮機進口為飽和蒸氣狀態(tài)( h1=kg)，同壓力下飽和1.2.3.4.5.6.7.8.9.D、未飽和空氣D、未飽和空氣D、不一定液體的焓值為 h5=kg 。若工質在壓縮機出口處 h2=598kJ/kg ，在絕熱節(jié)流閥進口處 h3=kg， 則單位質量工質的制冷量為 kJ/kg 。A 、B、129.8C、D、34.以 R12 為工質的制冷循環(huán)，工質在壓縮機進口為飽和蒸氣狀態(tài)（ h1=kg），同壓力下飽和 液體的焓值為 h5=kg 。若工質在壓縮機出口處 h2=598kJ/k

41、g ，在絕熱節(jié)流閥進口處 h3=kg， 則節(jié)流閥出口處工質的干度為 。 AA 、B、0.34C、D、35.以 R12 為工質的制冷循環(huán)，工質在壓縮機進口為飽和蒸氣狀態(tài)（ h1=kg），同壓力下飽和 液體的焓值為 h5=kg 。若工質在壓縮機出口處 h2=598kJ/kg ，在絕熱節(jié)流閥進口處 h3=kg， 則單位工質的耗功量為kJ/kg 。AA 、B、143.3C、36.以 R12 為工質的熱泵循環(huán)，工質在壓縮機進口為飽和蒸氣狀態(tài)（ h1=kg），同壓力下飽和 液體的焓值為 h5=kg 。若工質在壓縮機出口處 h2=598kJ/kg ，在絕熱節(jié)流閥進口處 h3=kg， 則單位工質的吸熱量為kJ

42、/kg 。B37.A 、B、 129.8C、濕空氣由飽和水蒸汽和干空氣組成的空氣稱為。 BA 、濕蒸汽B、飽和蒸汽C、飽和空氣由過熱水蒸汽和干空氣組成的空氣稱為。 DA 、濕蒸汽B、飽和蒸汽C、飽和空氣空氣愈干燥，則干濕球溫度計的溫度差 t。AA、愈大B 、愈小C、趨于零對于未飽和空氣，干球溫度、濕球溫度及露點中， 溫度最高。 AA、干球溫度B 、濕球溫度C、露點D、三者相等對于飽和空氣，干球溫度、濕球溫度及露點中， 溫度最高。 DA 、干球溫度最高B、濕球溫度最高 C、露點溫度最高 D、三者相等單純加熱濕空氣，相對濕度將 。 BA、增大B 、減小C、不變D、不一定將新風與回風絕熱混合，若新風

43、量大于回風量，則混合后的狀態(tài)靠近A、新風B 、回風C、居中D、不一定如果濕空氣為未飽和空氣，空氣中的水蒸氣處于 。BA 、飽和狀態(tài)B、過熱狀態(tài)C、臨界狀態(tài)D、任意狀態(tài)如果濕空氣為飽和空氣，空氣中的水蒸氣處于。 AA 、飽和狀態(tài)B、過熱狀態(tài)C、臨界狀態(tài)D、任意狀態(tài)10.濕空氣中，對應于水蒸氣分壓力的飽和溫度稱為 。DA 、飽和溫度B、干球溫度 C、濕球溫度D、露點11.對應水蒸氣分壓力的 稱為露點。 BA 、未飽和壓力 B、飽和溫度C、飽和壓力D、未飽和溫度12.空氣中水蒸氣分壓力與同溫度下飽和水蒸氣分壓力之比是 。 CA 、絕對濕度B、飽和絕對濕度C、相對濕度 D、含濕量13.當濕空氣定壓降溫

44、時，若含濕量保持不變，則濕空氣露點 。CA 、增大B、減少 C、不變D、減少或不變14.當濕空氣定壓加熱時，若含濕量保持不變，則濕空氣露點。CA 、增大 B、減少 C、不變D、減少或不變15.濕空氣的相對濕度等于 0，則該濕空氣為。 CA 、未飽和空氣 B、飽和空氣 C、干空氣D、水蒸氣16.對于未飽和空氣，下列說法不正確的是。BA、未飽和空氣中水蒸氣分壓力低于給定空氣溫度所對應的飽和分壓力B、未飽和空氣中水蒸氣的溫度高于水蒸氣分壓力所對應的飽和溫度C、未飽和空氣在與水隔絕的條件下定壓降溫，濕空氣中干空氣和水蒸氣分標圖均不變D、未飽和空氣中水蒸氣的溫度低于水蒸氣分壓力所對應的飽和溫度17.下列

45、說法不正確的是。CA、未飽和空氣中的水蒸氣是過熱蒸汽B、對飽和空氣而言，干球溫度、濕球溫度和露點是相等的C、濕空氣的含濕量相同，其相對濕度一定相同D、濕空氣的溫度不變，相對濕度變化時，其含濕量和露點也隨之變化18.下列說法正確的是。CA、如果濕空氣中的水蒸氣分壓力低于該溫度下的飽和蒸汽壓力，該濕空氣為飽和空氣B、如果干球溫度計讀數(shù)不變，則濕空氣為未飽和空氣C、如果濕球溫度計讀數(shù)下降較快，則濕空氣為未飽和空氣 D、濕空氣低于露點不會結露19.有下列說法，不正確的是。DA、相對濕度為 0 的空氣為干空氣B、相對濕度為 100% 的空氣就是飽和蒸汽C、濕空氣中水蒸氣分壓力所對應的飽和溫度就是露點 D

46、、干度為 1 的水蒸氣就是飽和蒸汽20.兩種濕空氣相對濕度一樣，溫度高與溫度低的 含濕量大。 A A 、溫度高的含濕量大B、溫度低的含濕量大C、兩者一樣大D、無法確定21.零下 10 的未飽和空氣中含有的水蒸氣為 。AA 、過熱狀態(tài)B、過冷狀態(tài)C、固體狀態(tài)（冰） D、不存在水蒸氣22.對于飽和空氣，干球溫度、濕球溫度及露點中最高。 DA 、干球溫度B、濕球溫度 C、露點D、三者相等23.未飽和空氣在與水隔絕的條件下定壓降溫，濕空氣中干空氣分壓力 ，水蒸氣分壓 力 。 DA、升高/降低B、降低 /升高 C、升高/不變D、不變 /不變24.濕空氣的溫度不變，相對濕度增大時， 也隨之增大。 CA 、

47、含濕量B、水蒸氣分壓力C、露點 D、A BC25.已知濕空氣的壓力為，水蒸氣分壓力為 2545pa，相應的水蒸氣的飽和分壓力為，其相對 濕度應為 。 CA 、 %B、%C、60%D、 %26.濕空氣的含濕量相同，其相對濕度。 CA 、相同B、不同C、不一定相同D、都不對27.未飽和空氣中，水蒸氣分壓力 給定空氣溫度所對應的飽和分壓力，水蒸氣的溫 度 水蒸氣分壓力所對應的飽和溫度。 AA、低于/低于B、低于 /高于C、低于/等于 D、無法確定28.噴水加濕過程可視為 過程。 DA 、定溫B、定相對濕度 C、含濕量D、定焓29.噴蒸汽加濕過程可視為 過程。 AA 、定溫B、定相對濕度 C、含濕量D

48、、定焓30.在夏季，由空氣調節(jié)裝置送入室內的濕空氣的焓值 ，含濕量 。 BA、增加/減少B、減少/減少C、增加/增加D、減少 /增加31.在冬季，由空氣調節(jié)裝置送入室內的濕空氣的焓值 ，含濕量 。 CA、增加/減少B、減少/減少 C、增加/增加D、減少 /增加32.空氣愈干燥，則干濕球溫度計的溫度差。 CA 、不變B、愈小C、愈大D、趨于零試說明為何不存在 400 度的水。 答：水的三相點度，因此高于三相點溫度的水都表現(xiàn)為氣態(tài)。 試說明單獨冷卻濕空氣，濕空氣將產生什么樣的變化。說明蒸汽動力循環(huán)為什么不采用卡諾循環(huán)而用郎肯循環(huán)（至少寫出2 條主要原因）。答： da 過程不易實現(xiàn)。將蒸氣壓縮成水，

49、耗功很大；壓縮機尺寸很大（ vd 比 va 大 12 千 倍）；壓縮汽水混合物對壓縮機損害很大。bc 過程，c 點的干度較小，對汽輪機不利。寫出 2 條作為制冷劑的工質應具備的最主要特性。判斷題：（正確的在括號內打上 ，錯誤的打上 。1 分/題，共 8分）1（ ）氣體吸熱時熵一定增加。 2（ ）采用增壓的目的是為了提高柴油機的循環(huán)熱效率。 3（ ）對溫度為 500的水蒸汽，可使用加壓方式凝結成為水。4（ ）空氣比較干燥的原因是空氣中含水蒸汽多。 5（ ）系統(tǒng)對外作功并放熱的過程是可以實現(xiàn)的。 6（ ）即使在不同溫度下， cp-cv和 cp/cv總是為定值。 7（ ）可逆過程的循環(huán)凈功越大，則循

50、環(huán)熱效率越大。 8（ ）理想氣體絕熱節(jié)流效應可能是冷效應、熱效應或零效應中之一。 傳熱學1.熱量傳遞的基本方式為 。A、熱傳導、熱對流、熱輻射C、導熱、復合換熱、傳熱A B、導熱、對流換熱、輻射換熱D、對流換熱、輻射換熱、復合換熱2.以下哪項是熱量傳遞的基本方式：。AA 、導熱B、對流換熱C、輻射換熱D、傳熱3.以下哪項不是熱量傳遞的基本方式：。DA 、導熱B、熱對流C、熱輻射D、傳熱4.溫度場最一般的數(shù)學描述為： _。AA 、t=f(x,y,z, )B 、t=f(x,y,z)C、t=f( ) D、t=f(x,y, )5.溫度梯度的方向為： _。BA、與導熱方向相同B、與導熱方向相反C、沿等溫

51、面的法向指向溫度減少的這一邊D、不一定6. 有下列說法，不正確的是A、由分子、原子或自由電子以熱運動的方式進行的熱量傳遞過程稱為導熱B、熱量傳遞的三種基本過程是導熱、熱對流、熱輻射C、熱流體通過金屬壁面把熱量傳給冷流體的過程稱為傳熱D、內燃機氣缸內壁面與高溫燃氣相接觸所發(fā)生的熱量傳遞過程為對流換熱7.熱流密度的單位是 。A、WB、W/C、W/D、W/m 28.付立葉定律表明：熱流密度與 成正比，但方向相反。A 、溫度差B、溫度梯度C、導熱系數(shù)D、導熱面積9.熱流線與等溫線 。A 、垂直B、相交C、平行D、無關D、導熱系數(shù)時保溫效果較好。B、導熱系數(shù)小的材料放在外層A、層流B、紊流C、臨界流D、

52、平流其它條件相同時 的對流換熱系數(shù)大導熱系數(shù)的單位是 。A、W/B、W/C、W/m2D、W/k其他條件相同，導熱系數(shù)較大的物體， 較大。A 、熱流密度B、溫度梯度C、溫度差D、熱阻當溫度下降時金屬固體、非金屬固體和氣體的導熱系數(shù)的變化分別依次為A 、下降，下降，升高B、升高，下降，下降C、下降，升高，升高D、升高，升高，下降多層平壁穩(wěn)態(tài)導熱時，溫差大的那層也大。A 、導熱面積B、導熱熱阻C、熱流量D、熱流密度多層圓筒壁穩(wěn)態(tài)導熱時， 是定值。A 、熱流量B、熱流密度C、導熱面積在圓筒壁敷設兩層厚度相同的保溫材料，A、導熱系數(shù)小的材料放在里層C、A 、B 兩種方案效果相同D、不一定多層圓筒壁穩(wěn)態(tài)導

53、熱時，熱阻大的那層， 大。A、熱流量B 、導熱系數(shù)C、溫差D、導熱面積多層平壁穩(wěn)態(tài)導熱時，熱阻大的那層， 大。A、導熱系數(shù)B 、熱流密度C、導熱面積D、溫差以下哪種材料的導熱系數(shù)最大： _。A 、銅B、鋁合金C、鐵D、不銹鋼以下哪種材料的導熱系數(shù)最小： _。A、金屬固體B 、非金屬固體C、液體D、氣體保溫材料的導熱系數(shù) _W/。A、100B、 40C、D、對流換熱系數(shù)的單位是 。A、W/ B、W/C、W/m 2D、W/k其它條件相同時 的對流換熱系數(shù)大10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.28.29.A 、空氣自然對流 B、

54、空氣強迫對流 Re 數(shù)的物理意義是。A、慣性力和粘性力的比值C、浮升力和粘性力的比值 Nu 數(shù)的物理意義是 。 A、慣性力和粘性力的比值 C、浮升力和粘性力的比值 Pr 數(shù)的物理意義是 。 A、慣性力和粘性力的比值 C、浮升力和粘性力的比值 Gr 數(shù)的物理意義是 。 A、慣性力和粘性力的比值 C、浮升力和粘性力的比值 管內強迫對流換熱有：短管的對流換熱C、水自然對流D、水強迫對流B、動量擴散率和熱量擴散率的比值D、反映對流換熱強度B、動量擴散率和熱量擴散率的比值D、反映對流換熱強度B、動量擴散率和熱量擴散率的比值D、反映對流換熱強度B、動量擴散率和熱量擴散率的比值D、反映對流換熱強度螺旋管的對

55、流換熱系數(shù)比比直管的對流換熱系數(shù)A、大 /大B、小 /大C、大/小D、小/小自然對流換熱的準則方程式為A、Nu=f（Re 、Pr）B、Nu=f（Gr、Pr）C、Nu=f（Re 、 Gr 、 Pr）D、Nu=f（Re 、Gr）強迫對流換熱的準則方程式為。A、Nu=f（Re 、Pr）B、Nu=f（Gr、Pr）C、Nu=f（Re 、 Gr 、 Pr）D、Nu=f（Re 、Gr）凝結換熱的主要形式有 凝結和 凝結 A、層流/紊流 B、泡態(tài) /膜態(tài)C、過冷/過熱珠狀凝結換熱系數(shù)比膜狀凝結。A 、大B、小C、 相同水蒸汽內含有不凝氣體時，凝結換熱系數(shù)將A 、減小B、增大C、不變D、珠狀 /膜狀D、不一定D、不一定水在大容器內沸騰的主要形式有A、泡態(tài)沸騰和膜態(tài)沸騰C、穩(wěn)態(tài)沸騰和非穩(wěn)態(tài)沸騰 工程上的熱射線是指A 、紅外線B、可見光B、珠狀沸騰和膜狀沸騰D、過冷沸騰和過熱沸騰C、紫外線D、A+B+C太陽輻射的熱射線包括 。 A 、紅外線B、可見光工程上的黑體是指的物體A、黑色C、對熱射線全部反射C、紫外線D、A+B+CB、對熱射線全部吸收D、讓熱射線全部穿透善于吸收的物體，必定 。 A 、善于反射B、善于輻射普朗克定律表明：黑體的單色輻射力 A 、溫度和波長B、波長和頻率C、是黑色的物體 D、是透明體 Eb 與有關。C、溫度的四次方 D、光譜發(fā)射率有效輻射是 與 之和A、輻射力 /黑度B