[注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析]一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17

1、注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17問題:1. 設(shè)某框架角柱截面尺寸bh=600mm600mm，抗震等級為一級。類場地，采用040混凝土，縱向受力鋼筋采用HRB335級，箍筋采用HPB235級。該柱截面配筋如圖6-70-1所示。設(shè)所配鋼筋均滿足柱的承載能力和變形要求，則配筋圖中標(biāo)有處，選項中全部有錯誤的是哪項? 提示：未標(biāo)注處不必判別正確或錯誤。 答案:C解析 (1)柱縱向受力鋼筋間距小于200mm，滿足高規(guī)第6.4.4條第2款的規(guī)定，故正確；

2、(2)根據(jù)高規(guī)第6.4.8條第2款，一級框架柱箍筋加密區(qū)的箍筋肢距不大于200mm，故錯； (3)根據(jù)高規(guī)第6.4.6條第5款，一級框架角柱箍筋應(yīng)在柱全高范圍內(nèi)加密，故錯。 點評 本題主要是考查對抗震設(shè)計的框架柱箍筋加密區(qū)的箍筋配置構(gòu)造要求。柱端箍筋加密是為了提高柱端塑性鉸區(qū)的延性、約束混凝土、防止柱縱向受力鋼筋壓屈。即為了提高框架柱的抗震性能。框架柱柱端箍筋的設(shè)置，除應(yīng)滿足抗震設(shè)計受剪力計算外，有關(guān)箍筋加密區(qū)的具體規(guī)定如下： (1)加密區(qū)范圍(高規(guī)第6.4.6條)； 抗震設(shè)計時，柱箍筋加密區(qū)的范圍應(yīng)符合下列要求： 底層柱的上端和其他各層柱的兩端，應(yīng)取矩形截面柱之長邊尺寸(或圓形截面柱之直徑)

3、、柱凈高之1/6和500mm三者之最大值范圍； 底層柱剛性地面上、下各500mm的范圍； 底層柱柱根以上1/3柱凈高的范圍； 剪跨比不大于2的柱和因填充墻等形成的柱凈高與截面高度之比不大于4的柱全高范圍； 一級及二級框架角柱的全高范圍； 需要提高變形能力的柱的全高范圍。 (2)加密區(qū)箍筋間距、直徑、肢距等(高規(guī)第6.4.3條第2款及第6.4.8條第2款) 抗震設(shè)計時，柱箍筋在規(guī)定的范圍內(nèi)應(yīng)加密，加密區(qū)的箍筋間距和直徑，應(yīng)符合下列要求： 箍筋的最大間距和最小直徑，應(yīng)按表6-70-1采用； 柱端箍筋加密區(qū)的構(gòu)造要求表6-70-1 抗震等級 箍筋最大間距(mm) 箍筋最小直徑(mm) 一級 6d和1

4、00的較小值 10 二級 8d和100的較小值 8 三級 8d和150(柱根100)的較小值 8 四級 8d和150(柱根100)的較小值 6(柱根8) 注：1.d為柱縱向鋼筋直徑(mm)； 2.柱根指框架柱底部嵌固部位。 一級框架柱的箍筋直徑大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二級框架柱箍筋直徑不小于10mm且肢距不大于200mm時，除根部外最大間距應(yīng)允許采用150mm；三級框架柱的截面尺寸不大于400mm時，箍筋最小柱直徑應(yīng)允許采用6mm；四級框架柱的剪跨比不大于2或柱中全部縱向鋼筋的配筋率大于3%時，箍筋直徑不應(yīng)小于8mm； 剪跨比不大于2的柱、箍筋間距不應(yīng)大于100mm。 (3)加

5、密區(qū)箍筋的體積配箍率，應(yīng)符合高規(guī)第6.4.7條及表6.4.7的規(guī)定。 問題:2. 框架柱頂梁柱節(jié)點采用托板支座與柱連接(托板刨平頂緊)，梁的支座端板用C級普通螺栓(4.6級)與局部加厚的柱翼緣板相連形成梁柱剛性節(jié)點。其螺栓布置如圖6-28-1所示。 已知：框架柱頂節(jié)點彎矩設(shè)計值為M=172.1kNm，試問應(yīng)選用以下何項公稱直徑的螺栓? 提示：假定螺栓連接的中和軸位于底排螺栓中心線上。 A.M27，Ac=459.4mm2B.M24，Ac=352.5mm2C.M22，Ac=303.4mm2D.M20，Ac=244.8mm2答案:A解析 根據(jù)力學(xué)平衡原理可知，連接頂部最外排的螺栓所承受的拉力最大，可

6、按下式計算(參見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊表4-14式(4-47)： 由鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范表3.4.1-4查得4.6級的C級普通螺栓的=170N/mm2，可計算出所需螺栓有效面積Ae=N/=72170/170=424.5mm2，由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊表4-9中查得M27的Ae=459mm2424.5mm2。故應(yīng)選用M27螺栓。 點評 根據(jù)提示，假定螺栓連接的中和軸位于底排螺栓中心線上，即可由各螺栓的軸拉力對中和軸產(chǎn)生的抵抗力矩與節(jié)點彎矩的平衡而求得最外排螺栓受最大拉力N的計算式；再根據(jù)算得的螺栓最大拉力N和由規(guī)范表3.4.1-4查得的，可算得單個螺栓所需的有效截面積Ae；最后可由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊的表4-9選定螺栓M27，

7、使其有效截面積Ae大于計算所需的Ae即可。 注：普通螺栓的有效直徑de可由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊表4-9中查得。 某修建在季節(jié)性凍土地區(qū)的輕型房屋，該房屋基礎(chǔ)為筏板式鋼筋混凝土承臺下設(shè)9根鋼筋混凝土灌注短樁基礎(chǔ)，短樁長5m，樁徑0.5m，樁位平面見圖6-54-1，標(biāo)準(zhǔn)凍深為承臺底面下3m，樁側(cè)極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk=80kPa，抗拔系數(shù)=0.7。 3. 試問該房屋標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下群樁呈整體破壞時，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tgk(kN)與下列何項數(shù)值最接近? A.150B.180C.220D.275答案:D解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.4.7條規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈整體破壞時，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值T

8、gk，按下式確定： 今ul=5.54=22m，n=9，i=0.7，qsik=80kPa，li=5-3=2m代入上式得： Tgk=220.7802=273.8kN 與D項最接近，其余均不接近。 點評 在確定季節(jié)性凍土地區(qū)輕型建筑樁基礎(chǔ)的抗凍穩(wěn)定性時，應(yīng)考慮兩種可能破壞情況：標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈整體破壞和呈非整體破壞，但兩種破壞情況的基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值通常并不相等。此外，應(yīng)注意在計算抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時，樁破壞面的高度(樁抗拔高度)應(yīng)取樁長減標(biāo)準(zhǔn)凍深，并非全樁長。 4. 條件同上，試問該房屋標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈非整體破壞時，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tuk(kN)與下列何項數(shù)值最接近?A.265

9、B.305C.350D.400答案:A解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范，標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下單樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值按下式確定： Tuk=iqsikuili (6-55-1) 今=0.7，qsk=80kPa，u=0.5=1.57m，li=6-3=2m，代入上式得： Tuk=0.7801.573=263.8kN 與A最接近，其余均不接近。 問題:5. 某承受集中荷載的獨立混凝土箱形截面梁，其支座截面由集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上，該截面的剪力計算值V=400kN，剪跨比=3.5，梁的截面尺寸如圖6-11-1所示，混凝土強(qiáng)度等級為C30，試問按計算支座截面腹板內(nèi)所需箍筋直徑(包括鋼材級別)及間距

10、與下列何項最接近? 提示as=35mm，fc=14.3N/mm2，f1=14.3N/mm2。 A210 100 B210 150 C210200 D212250 答案:B解析 箱形截面構(gòu)件由于截面形狀的特殊性，不同于一般的矩形、T形、I形截面構(gòu)件，其抗剪計算應(yīng)按混凝土規(guī)范第6.4.10條及6.4.1條計算。 首先應(yīng)檢查其截面尺寸是否符合6.4.1條的要求，由于hw/tw=600/100=6，應(yīng)采用式(6.4.1-2)的條件：=2.61N/mm20.2cfc=0.2114.3=2.86N/mm2符合要求。 其次，計算所需沿梁單位長度同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積Asr(假定采用HRB335級鋼

11、)，按規(guī)范式(6.4.10-3)，其中t按規(guī)范式(6.4.8-5)計算，但由于T=0，因此取t=0.5。 而A項Asv/s=278.5/100=1.564mm1.01mm(不正確) B項Asv/s=278.5/150=1.047mm與1.01mm(最接近) C項Asv/s=278.5/200=0.785mm1.01mm(不正確) D項Asv/s=2113/250=0.904mm1.01mm(不正確) 點評 (1)混凝土規(guī)范第6.4.10條的條文說明指出公式(6.4.10-1)公式(6.4.10-3)經(jīng)與箱形截面試件的試驗結(jié)果比較，證明所提供的方法相當(dāng)穩(wěn)妥。該方法的特點是，在受剪承載力計算時，對

12、混凝土貢獻(xiàn)的承載力按全截面計算，不按空心截面計算。因此公式(6.4.10-1)及公式(6.4.10-3)中的截面寬度取6而不取2tw，此特點必須引起注意，否則將引起計算錯誤。此外還應(yīng)注意公式(6.4.1-1)或公式(6.4.1-2)中的b應(yīng)取2tw，與公式(6.4.10-1)及公式(6.4.10-3)不相同。 (2)箱形截面獨立梁承受集中荷載產(chǎn)生的剪力，其受剪承載力計算時，并不區(qū)分集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的比重，均按公式(6.4.10-3)計算，這也是與矩形、I形、T形截面的獨立梁承受集中荷載的受剪承載力不相同處，也必須引起注意。 問題:6. 某雙向行駛的公路混凝土多跨簡支梁式橋橋面寬度

13、如圖6-79-1所示，試問該橋設(shè)計時，車道數(shù)應(yīng)與下列何項數(shù)值相符? A.3B.2C.1D.4答案:B解析 根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范第4.3.1條第7款規(guī)定：橋涵設(shè)計車道數(shù)應(yīng)符合表4.3.1-3要求。今橋面寬度W=13.5m，雙向行駛，查該表可得：橋涵設(shè)計車道數(shù)為2。與B項數(shù)值相符，為正確答案。其余A、C、D三項的設(shè)計車道數(shù)均不正確。 點評 按車輛行駛是單向或雙向，在一定橋面寬度情況下，對設(shè)計中考慮的車道數(shù)量可能不盡相同。規(guī)范表4.3.1-3反映了在一定橋面寬度情況下，根據(jù)車輛行駛時的不同要求，如何確定設(shè)計車道數(shù)。結(jié)構(gòu)工程師對此應(yīng)有所了解。 問題:7. 抗震設(shè)防烈度為7度的某高層建筑辦公樓，采用

14、鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用振型分解反應(yīng)譜法計算時，在單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值如表6-59-1所示。則在考慮雙向水平地震作用在扭轉(zhuǎn)效應(yīng)中，該框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，與下列何項數(shù)值最為接近? 單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)表6-59-1 單向水平地震作用方向 不進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時 進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時 X向 4500 4000 Y向 4800 4200A.5365.0B.5410.0C.6100.0D.6150.0答案:B解析 考慮雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)地震作用效應(yīng)，應(yīng)按高規(guī)式(4.3.10-7)、(4.3.10-8)計算。 式中Sx、Sy應(yīng)按進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的計算

15、結(jié)果取用。即 取大值，即S=5403.70kN 點評 考慮雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)地震作用效應(yīng)，應(yīng)按式(6-59-1)、式(6-59-2)中的較大值確定： 式中 Sx-僅考慮X向水平地震作用時的地震作用效應(yīng)； Sy-僅考慮Y向水平地震作用時的地震作用效應(yīng)。 問題:8. 某大直徑干作業(yè)挖孔擴(kuò)底混凝土灌注樁，柱外徑900mm，樁長9.8m，土層情況及樁外形如圖6-4 5-1所示，樁的極限側(cè)阻力及端阻力標(biāo)準(zhǔn)值見表6-45-1，試問該樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk(kN)與下列何項數(shù)值最接近? 樁的極限側(cè)阻力及極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值表6-45-1 土層號 土類別 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik 極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qp

16、k 黏性土 40kPa 粉砂 45kPa 中砂 70kPa 3000kPa A.6530B.8353C.8582D.7060答案:A解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.3.6條規(guī)定對大直徑灌注樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式確定： Quk=usiqsikli+pqpkAp (6-45-1) 今u=d=0.9=2.83m，s1=(0.8/0.9)1/5=0.977=2，qs1k=40kPa，l1=4m，qs2k=45kPa，l2=4-20.9=2.2m，p=(0.8/1.8)1/3=0.763，Ap=254m2，qpk=3000kPa。代入得： Quk=2.83(0.977404+0.977452

17、.2)+0.76330002.54=6530kN 與A項最接近。 B項由于未乘si及p，造成錯誤。 C項除未乘si及p外，也未按規(guī)定對擴(kuò)底樁變截面以上2d長度范圍不計側(cè)阻力，因而錯誤。 D項計算錯誤。 點評 (1)大直徑干作業(yè)挖孔擴(kuò)底混凝土灌注樁，當(dāng)樁徑大于800mm時，必須考慮樁成孔后產(chǎn)生應(yīng)力釋放，孔壁出現(xiàn)松弛變形，導(dǎo)致側(cè)阻力有所降低，側(cè)阻力隨樁徑增大呈雙曲線型減小且與土的類型有關(guān)。此外樁端阻力也由于樁徑增大而呈雙曲線減小，且與土的類型有關(guān)。規(guī)范以s及p反映其降低性質(zhì)。但在實際設(shè)計工作中有的結(jié)構(gòu)工程師忽視此性質(zhì)，因而造成計算錯誤。 (2)規(guī)范規(guī)定對此類樁的變截面處以上2倍樁徑長度范圍內(nèi)的側(cè)阻

18、力不計入樁的承載力。結(jié)構(gòu)工程師對此規(guī)定也應(yīng)引起重視。 問題:9. 某地震區(qū)配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖6-43-1所示，設(shè)計人采取了如下三種措施： 剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度取7.95m。 剪力墻水平分布筋為28400。 剪力墻豎向分布筋為22600。 試判斷下列哪組措施符合規(guī)范要求? A.、B.、C.、D.、答案:C解析 砌體規(guī)范第10.4.11條規(guī)定，配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強(qiáng)區(qū)的高度不小于房屋高度的1/6，且不少于兩層的高度。 50m/6=8.333m4+3.5+0.45=7.95m，因此措施工不符合規(guī)范要求。 由于該結(jié)構(gòu)高度為50m，根據(jù)規(guī)范表10.1.3只有當(dāng)抗震設(shè)防烈度為6度時才能修

19、建，此時根據(jù)表10.1.3規(guī)定抗震等級為三級。此情況下根據(jù)表10.4.11-1剪力墻水平分布鋼筋的最大間距為600mm，最小直徑為6mm，因此措施符合規(guī)范要求；此外，根據(jù)表10.4.11-2剪力墻豎向分布鋼筋的最大間距為600mm，措施符合規(guī)范要求。因此C組措施為正確選項，其余各組措施均不正確。 點評 本題沒有說明抗震設(shè)防烈度，但砌體規(guī)范第10.4.11條規(guī)定的配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強(qiáng)區(qū)的高度要求，是適用于抗震設(shè)防烈度為6、7、8度所有情況的。但是本題的房屋總高度為50m，按照表10.1.2配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)適用最大高度判斷，該結(jié)構(gòu)設(shè)防烈度可能為6度。而根據(jù)表10.1.3，抗震等級在

20、抗震設(shè)防烈度6度、高度為50m時抗震等級為三級。由此可根據(jù)表10.4.11-1、表10.4.11-2確定水平和豎向分布鋼筋的配筋構(gòu)造要求。 問題:10. 某承受土側(cè)壓力的柱式墩臺，柱的排列如圖6-80-1所示，柱總數(shù)n=10，柱直徑D=600mm，兩柱中距1500mm。試問作用在柱上的土壓力計算寬度b(mm)與下列何項數(shù)值相符? A.1140B.1500C.600D.1350答案:A解析 根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范第4.2.3條第5款規(guī)定，對承受土側(cè)壓力的柱式墩臺，作用在柱上的土壓力計算寬度，可按下列規(guī)定采用：當(dāng)柱凈距大于柱的直徑時，應(yīng)根據(jù)柱的直徑考慮柱間空隙折減，當(dāng)直徑1.0m時，作用在每一柱

21、上的土壓力計算寬度b可按下式計算： 6=D(2n-1)/n (6-80-1) 今柱數(shù)n=10，D=600mm，代入上式得： b=600(210-1)/10=1140mm，此值與A項數(shù)值相符，是正確答案，其余B、C、D各項均不相符。 點評 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范第4.2.3條的說明指出：當(dāng)柱間凈距大于柱直徑時，對D大于1.0m情況，其土壓力的計算寬度6的公式，并無理論或試驗的依據(jù)，只是比照實體橋臺避免在土壓力計算寬度上出現(xiàn)大的矛盾。在實際工程中應(yīng)用時結(jié)構(gòu)工程師對此應(yīng)有所了解。 問題:11. 某高層建筑設(shè)有一層地下室，層高3.5m，墻壁厚度300mm，墻內(nèi)壁取h0=270mm；混凝土強(qiáng)度等級C30，

22、采用HRB335級鋼筋；室外地面上作用有10kN/m2的均布活荷載，土的浮重度為11.4kN/m3，為計算方便，假設(shè)地下水位和土壓力均起始于地下室頂板面處；土壓力系數(shù)如下：主動土壓力系數(shù)K1=0.333；靜止土壓力系數(shù)K2=0.5；被動土壓力系數(shù)K3=3.0；地下室外墻壁假定按上、下簡支于地下室頂板面及底板處的單向板計算，并忽略作用于墻壁上的豎向壓力，則地下室外墻配筋與下列哪一數(shù)值最為接近?A.600mm2/mB.643.5mm2/mC.825mm2/mD.910mm2/m答案:C解析 (1)土壓力系數(shù) 因地下室外墻在水平荷載作用下變形很小，故應(yīng)取靜止土壓力系數(shù)K2。 (2)根據(jù)荷載規(guī)范規(guī)定，

23、土壓力應(yīng)作為永久荷載考慮；在此，地下水屬于水位變化的水壓力，應(yīng)按可變荷載考慮，分項系數(shù)取1.40。 (3)荷載組合，計算簡圖見圖6-8-1。 根據(jù)荷載規(guī)范，應(yīng)考慮下列荷載組合： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 g=GqGk+Q1qQ1k+cQ2qQ2k 式中 G=1.2，Q1=Q2=1.4，c=0.7。 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 g=GqGk+c(Q1qQ1k+Q2qQ2k) 式中 G=1.35，其余系數(shù)同上。 可變荷載效應(yīng)控制的組合(1) q1=1.4100.5=7kN/m2 q2=1.211.43.50.5+7+0.71.4103.5=65.24kN/m2 可變荷載效應(yīng)控制的組合(2) q1=0

24、.71.4100.5=4.9kN/m2 q2=1.211.43.50.5+4.9+1.4103.5=77.84kN/m2 永久荷載效應(yīng)控制的組合 q1=4.9kN/m2 q2=1.3511.43.50.5+4.9+0.71.4103.5=66.14kN/m2 經(jīng)計算，配筋由可變荷載效應(yīng)控制的組合(2)確定(略)。內(nèi)力計算簡圖見圖6-8-2。 (4)彎矩及配筋計算 q1=4.9kN/m2 q2=77.84kN/m2 根據(jù)混凝土規(guī)范公式(6.2.10-1)及公式(6.2.10-2) 根據(jù)混凝土規(guī)范第8.5.1條，受拉鋼筋的最小配筋率應(yīng)取0.2%和中的較大值。因此： As1=0.2%1000300=

25、600mm2，As2=0.451000300=643.5mm2 As=825mm2643.5mm2 所以選項C是正確的。 點評 (1)本題是一個假定的題目，如地下水位起始于地下室頂板面處，地下室外墻為簡支于地下室頂、底板的平面板等。在工程中應(yīng)根據(jù)實際情況確定。 (2)土的側(cè)壓力共分為三種：被動土壓力；靜止土壓力；主動土壓力。其中被動土壓力最大，靜止土壓力居中，主動土壓力最小，三者之間的關(guān)系見圖6-8-3及圖6-8-4。當(dāng)墻身位移為零時的土壓力稱為靜止土壓力，一般來說，如地下室埋得較深，墻身剛度較大，又被剛性樓板側(cè)向支撐著，僅可能產(chǎn)生很小的位移時，可按靜止土壓力計算。 (3)根據(jù)荷載規(guī)范第3.1

26、.1條文說明，只有水位不變的水壓力方可以認(rèn)為是永久荷載。 問題:12. 偏心受壓構(gòu)件均應(yīng)在其正截面受壓承載力計算中考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移和構(gòu)件撓曲引起的附加內(nèi)力，以下這些概念哪一項是不正確的?A.考慮材料非線性變形特征，對已變形結(jié)構(gòu)幾何形體進(jìn)行的結(jié)構(gòu)分析方法稱為考慮二階效應(yīng)的非線性分析法B.采用構(gòu)件的修正彈性抗彎剛度，按彈性理論分析方法近似對已變形結(jié)構(gòu)幾何形體進(jìn)行結(jié)構(gòu)側(cè)移引起的二階效應(yīng)分析的方法稱為采用構(gòu)件修正抗彎剛度近似計算側(cè)移的二階效應(yīng)的彈性分析法C.排架結(jié)構(gòu)近似考慮二階彎矩對軸向壓力偏心距的影響，將軸向壓力對截面重心的初始偏心距ei乘以規(guī)定的偏心距增大系數(shù)的方法稱為-l0，法D.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

27、在確定框架結(jié)構(gòu)因側(cè)移引起的附加內(nèi)力時，對全部作用在框架結(jié)構(gòu)上的荷載及作用均應(yīng)考慮其增大的附加內(nèi)力答案:D解析 (1)A是正確的(根據(jù)二階效應(yīng)的理論)。 (2)根據(jù)混凝土規(guī)范第B.0.5條條文說明，B正確。 (3)C也是正確的，見混凝土規(guī)范第B.0.4條條文說明。 (4)規(guī)范在確定框架結(jié)構(gòu)因側(cè)移引起的附加內(nèi)力時，只增大引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力，而不增大不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力(見第B.0.1條條文說明)。故D是錯誤的。 點評 二階效應(yīng)是指在結(jié)構(gòu)產(chǎn)生側(cè)移(層間位移)和受壓構(gòu)件產(chǎn)生縱向撓曲變形時，在構(gòu)件中由軸向壓力引起的附加內(nèi)力。 以框架結(jié)構(gòu)為例，在有側(cè)移框架中，二階效應(yīng)主要

28、是豎向荷載在產(chǎn)生了側(cè)移的框架中引起的附加彎矩，稱為p-效應(yīng)。在框架的各個柱段中，p-效應(yīng)將增大柱端截面(有可能是控制截面)水平荷載產(chǎn)生的彎矩而不增大豎向荷載產(chǎn)生的彎矩。在無側(cè)移的框架中，二階效應(yīng)是指軸向壓力在產(chǎn)生了縱向撓曲變形的柱段中引起的附加彎矩，稱為p-效應(yīng)，p-效應(yīng)將增大柱段中部的彎矩，但不增大柱端截面的彎矩。 二階效應(yīng)的計算本屬結(jié)構(gòu)力學(xué)的內(nèi)容，在考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析中需要知道的不是構(gòu)件的彈性剛度，而是各柱段在承載力極限狀態(tài)下的實際撓曲變形特征，也就是說要考慮材料的非線性變形特征，這就是考慮二階效應(yīng)的非線性分析方法，無疑這是最準(zhǔn)確的分析方法。但此方法是相當(dāng)復(fù)雜的，且計算工作量又十分浩大

29、。 退而求其次，采用經(jīng)過一定折減的彈性剛度來代替構(gòu)件的實際變形特征，按彈性桿件體系(考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性)來計算出包括二階效應(yīng)在內(nèi)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，這就是采用構(gòu)件修正抗彎剛度的考慮二階效應(yīng)的彈性分析法。所得到的計算結(jié)果令人滿意，能夠比較真實地反映結(jié)構(gòu)在承載力極限狀態(tài)下的實際內(nèi)力分布規(guī)律，又較第一種方法簡單，此方法也是近年來美國、加拿大等國的規(guī)范中所推薦的計算方法。 我國混凝土規(guī)范第B.0.5條規(guī)定采用這一方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時，構(gòu)件的彈性抗彎剛度應(yīng)乘以如下折減系數(shù)： 梁-0.4；柱-0.6；剪力墻與核心筒壁-0.45； 當(dāng)驗算表明剪力墻或核心筒底正截面不開裂時，可取0.70。 問題:13. 選擇建筑場地

30、時，不應(yīng)在危險地段建造甲、乙、丙類建筑，試問下列何項地段不屬于危險地段?A.地震時可能發(fā)生滑坡的地段B.地震時可能發(fā)生嚴(yán)重液化的地段C.地震時可能發(fā)生地陷的地段D.地震時可能發(fā)生泥石流的地段答案:B解析 根據(jù)抗震規(guī)范GB 50011-2010表4.1.1對場地有利、不利和危險地段的劃分，A、C、D三項的地段屬危險地段，而B項屬不利地段。 點評 抗震規(guī)范對建筑抗震設(shè)防類別為乙、丙、丁類的建筑根據(jù)液化等級提出了不同的抗液化措施，可減輕或消除液化產(chǎn)生的震害。由于地震時我國可能產(chǎn)生液化的地段較廣泛，實際工程中不可能采取回避方法處理，但應(yīng)根據(jù)可能液化嚴(yán)重的程度(等級)對不同設(shè)防類別房屋按抗震規(guī)范要求采取

31、相應(yīng)的處理措施。在實際設(shè)計工作中，有的結(jié)構(gòu)工程師往往忽略規(guī)范對可液化場地屬場地不利地段的規(guī)定，以及建筑物和地基應(yīng)采取相應(yīng)抗液化措施的要求，因此值得工程師在工作中加以注意。 問題:14. 某公路橋墩基礎(chǔ)的基坑施工時，由于為無水基坑且土層構(gòu)造均勻，未采取支護(hù)方法施工，試問當(dāng)基坑頂部無外加荷載，且基坑深度不大于5m，坑壁為砂類土?xí)r，施工采取的基坑坑壁坡度按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)與下列何項數(shù)值一致?A.1:1B.1:25C.1:1.5D.1:0.67答案:A解析 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第4.1.2條對不支護(hù)加固基坑坑壁的施工，要求其坑壁的坡度按坑頂有無荷載(包括靜荷載或動荷載)及坑壁土類確定。由于本

32、題坑頂無荷載、坑壁為砂類土且基坑深度不大于5m，因此可直接查規(guī)范表4.1.2得基坑坑壁坡度為1:1，因此A為正確選項。 點評 不支護(hù)加固的基坑坑壁坡度能否保證施工過程的人身安全非常重要，規(guī)范表4.1.2中的坡度總結(jié)了各地公路基坑的施工經(jīng)驗，值得參考。 問題:15. 在普通螺栓連接計算中，下列哪一條規(guī)定是正確的? A在普通螺栓受剪連接中，每個普通螺栓的承載力設(shè)計值應(yīng)取其受剪和承壓承載力設(shè)計值的較小者 B普通螺栓受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算： C普通螺栓承壓承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算： D在普通螺栓桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓的承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算： 答案:A解析 普通螺栓的受剪連接中，一

33、個螺栓的承載力設(shè)計值應(yīng)取螺栓抗剪和承壓(擠壓)承載力設(shè)計值的較小者，故答案A是正確答案。 答案B和C的計算公式中，每個螺栓的受剪承載力和承壓承載力設(shè)計值，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范第7.2.1條的規(guī)定，應(yīng)按螺栓桿直徑d計算，不應(yīng)按螺栓在螺紋處的有效直徑de來計算，故答案B和C是不正確的答案。 答案D的計算公式中，每個螺栓的抗拉承載力設(shè)計值應(yīng)按螺栓螺紋處的有效直徑de來計算，不應(yīng)按螺栓桿直徑d計算，故答案D也是不正確的答案。 點評 根據(jù)普通螺栓的傳力方式，普通螺栓連接可分為三種類型，即靠螺栓桿受剪和孔壁承壓傳力的受剪螺栓連接、靠沿螺栓桿軸方向受拉傳力的受拉螺栓連接和同時兼有上述兩種傳力方式的拉剪螺栓連接。

34、普通C級螺栓連接受剪性能較差，只能用于剪力較小的承受靜荷載或間接承受動荷載結(jié)構(gòu)中的次要連接(如次梁與主梁的鉸接連接，屋面支撐的連接，檁條與屋架的連接等)及臨時固定構(gòu)件的安裝連接等。 受剪連接是普通螺栓最常見的連接，達(dá)到極限荷載時，可能有四種破壞形式： (1)螺栓軸被剪斷(圖6-20-1a)； (2)孔壁被擠壓破壞(圖6-20-1b)； (3)板件端部沖剪破壞(圖6-20-1c)； (4)板在凈截面處拉斷(圖6-20-1d)。 第(3)種破壞形式通常由螺栓端距l(xiāng)1來保證(鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定l12d0，d0為螺栓孔直徑)，第(4)種破壞形式屬于構(gòu)件的強(qiáng)度計算，不屬于連接計算。因此，普通螺栓的受剪連接計

35、算時只考慮第(1)種和第(2)種破壞形式。 問題:16. 關(guān)于剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計，以下何項說法正確?A.有短肢剪力墻的結(jié)構(gòu)的房屋最大適用高度，7度和8度(0.2g)和8度(0.3g)抗震設(shè)計時，分別不應(yīng)大于100m、80m和60mB.抗震設(shè)計時，由短肢剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩達(dá)到結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的30%50%時，各剪力墻的抗震等級應(yīng)比高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表3.9.3規(guī)定的剪力墻抗震等級提高一級采用C.抗震設(shè)計時，短肢剪力墻截面的全部縱向鋼筋配筋率，一級、二級抗震等級時，底部加強(qiáng)部位不宜小于1.2%，其他部位不宜小于1.0%D.抗震設(shè)計時，短肢剪力墻的軸壓比限值，一級、二級

36、、三級時分別不宜大于0.5、0.6、0.7答案:C解析 (1)選項A不符合高規(guī)第7.1.8條第2款的規(guī)定，說法錯誤。 (2)選項B不符合高規(guī)第7.2.2條的規(guī)定，說法錯誤。 (3)選項C符合高規(guī)第7.2.2條第5款的規(guī)定，說法正確。 (4)選項D不符合高規(guī)第7.2.2條第2款的規(guī)定，說法錯誤。 點評 由于短肢剪力墻抗震性能較差，地震區(qū)應(yīng)用經(jīng)驗不多，為安全起見，高規(guī)對這種結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計的最大適用高度、使用范圍、抗震等級、簡體和一般剪力墻承受的地震傾覆力矩、墻肢厚度、軸壓比、截面剪力設(shè)計值、縱向鋼筋配筋率作了相應(yīng)規(guī)定。 對于非抗震設(shè)計，除要求建筑最大適用高度適當(dāng)降低外，對墻肢厚度和縱向鋼筋配筋率也作

37、了限值，目的是使墻肢不致過小。 一字形短肢剪力墻延性及平面外穩(wěn)定均十分不利，因此規(guī)定不宜布置單側(cè)樓面梁與之平面外垂直或斜交，同時要求短肢剪力墻盡可能設(shè)置翼緣。 具體規(guī)定是： (1)高規(guī)第7.1.8條規(guī)定： 抗震設(shè)計時，高層建筑結(jié)構(gòu)不應(yīng)全部采用短肢剪力墻；B級高度高層建筑以及抗震設(shè)防烈度為9度的A級高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應(yīng)采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)時，應(yīng)符合下列規(guī)定： 在規(guī)定的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔(dān)的底部傾覆力矩不宜大于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的50%； 房屋適用高度應(yīng)比本規(guī)程表3.3.1-1規(guī)定的剪力墻結(jié)構(gòu)的最大適用高度適當(dāng)降低

38、.7度、8度(0.2g)和8度(0.3g)時分別不應(yīng)大于100m、80m和60m。 注：1短肢剪力墻是指截面厚度不大于300mm、各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大 于8的剪力墻； 2具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)是指，在規(guī)定的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔(dān)的底 部傾覆力矩不小于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的30%的剪力墻結(jié)構(gòu)。 (2)高規(guī)第7.2.2條規(guī)定： 抗震設(shè)計時，短肢剪力墻的設(shè)計應(yīng)符合下列規(guī)定： 短肢剪力墻截面厚度除應(yīng)符合本規(guī)程第7.2.1條的要求外，底部加強(qiáng)部位尚不應(yīng)小于200mm，其他部位尚不應(yīng)小于180mm。 一、二、三級短肢剪力墻的軸壓比，分別不宜大于0.45、0.50、0

39、.55，一字形截面短肢剪力墻的軸壓比限值應(yīng)相應(yīng)減少0.1。 短肢剪力墻的底部加強(qiáng)部位應(yīng)按本節(jié)7.2.6條調(diào)整剪力設(shè)計值，其他各層一、二、三級時剪力設(shè)計值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.4、1.2和1.1。 短肢剪力墻邊緣構(gòu)件的設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程第7.2.14條的規(guī)定。 短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配筋率，底部加強(qiáng)部位一、二級不宜小于1.2%，三、四級不宜小于1.0%；其他部位一、二級不宜小于1.0%，三、四級不宜小于0.8%。 不宜采用一字形短肢剪力墻，不宜在一字形短肢剪力墻上布置平面外與之相交的單側(cè)樓面梁。 問題:17. 某冶煉車間轉(zhuǎn)爐檢修工作平臺，由檢修材料產(chǎn)生的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為20kN/m2，平臺自重標(biāo)

40、準(zhǔn)值為4kN/m2，問計算平臺柱時，以上均布荷載設(shè)計值(kN/m2)為與下列何項最接近?A.24.3B.25.8C.30.7D.32.5答案:A解析 按荷載規(guī)范第3.2.5條，由可變荷載效應(yīng)控制的組合.其自重分項系數(shù)取1.2，活載分項系數(shù)取1.3。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范第3.2.4條，計算平臺柱時應(yīng)將荷載乘以折減系數(shù)0.75。由此，平臺柱的均布荷載設(shè)計值可計算如下： q=1.24+0.751.320=24.3kN/m2 點評 由于平臺活載20kN/m2遠(yuǎn)大于自重4kN/m2，故可判定其為由可變荷載效應(yīng)控制的組合，從而根據(jù)荷載規(guī)范第3.2.5條可選定自重分項系數(shù)1.2和活荷載分項系數(shù)1.3。 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)

41、規(guī)范第3.2.4條規(guī)定，計算冶煉車間或其他類似車間的工作平臺結(jié)構(gòu)的柱時，其荷載應(yīng)乘以折減系數(shù)0.75。 問題:18. 關(guān)于板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計，以下何項說法不正確?A.抗震設(shè)計時，房屋的周邊應(yīng)設(shè)置框架梁B.無梁板可根據(jù)承載力和變形要求采用無柱帽或有柱帽板，采用托板式柱帽時，托板底部宜布置構(gòu)造鋼筋C.抗震設(shè)計時，板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)沿縱橫柱軸線在板內(nèi)設(shè)置暗梁D.板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的地震作用計算，各層剪力墻應(yīng)能承擔(dān)相應(yīng)方向該層100%地震剪力，板柱部分除應(yīng)符合計算要求外，尚不應(yīng)小于相應(yīng)方向該層20%地震剪力答案:B解析 (1)選項A符合高規(guī)第8.1.9條第2款的規(guī)定，說法正確。 (2)選項B不符合高

42、規(guī)第8.1.9條規(guī)定，說法不正確。 (3)選項C符合高規(guī)第8.2.4條第1款的規(guī)定，說法正確。 (4)選項D符合高規(guī)第8.1.10條規(guī)定，說法正確。 點評 板柱結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的受力特性與框架類似，但由于沒有梁，以柱上板帶代替了框架梁，因而是框架結(jié)構(gòu)的一種特殊情況。故板柱結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度比梁柱框架結(jié)構(gòu)差，板柱節(jié)點的抗震性能也不如梁柱節(jié)點的抗震性能。樓板對柱的約束弱，不像框架梁那樣，既能較好地約束框架節(jié)點，做到強(qiáng)節(jié)點，又能使塑性鉸出現(xiàn)在梁端，做到強(qiáng)柱弱梁。此外，地震作用產(chǎn)生的不平衡彎矩要由板柱節(jié)點傳遞，在柱邊將產(chǎn)生較大的附加剪應(yīng)力，當(dāng)剪應(yīng)力很大而又缺乏有效的抗剪措施時，有可能發(fā)生沖切破壞，甚

43、至導(dǎo)致結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌。因此，板柱結(jié)構(gòu)延性差，耗能能力弱，高規(guī)規(guī)定：抗震設(shè)計時，高層建筑不能單獨使用板柱結(jié)構(gòu)，而必須設(shè)置剪力墻(或剪力墻組成的簡體)來承擔(dān)水平力。 (1)高規(guī)第8.1.9條有關(guān)條款規(guī)定：板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的布置應(yīng)符合下列要求： 應(yīng)同時布置簡體或兩主軸方向的剪力墻以形成雙向抗側(cè)力體系，并應(yīng)避免結(jié)構(gòu)剛度偏心，其中剪力墻或簡體應(yīng)分別符合高規(guī)第7章和第9章的有關(guān)規(guī)定，且宜在對應(yīng)剪力墻或筒體的各樓層處設(shè)置暗梁。 抗震設(shè)計時，房屋的周邊應(yīng)設(shè)置邊梁形成周邊框架，房屋的頂層及地下室頂板宜采用梁板結(jié)構(gòu)。 有樓、電梯間等較大開洞時，洞口周圍宜設(shè)置框架梁或邊梁。 無梁板可根據(jù)承載力和變形要求采用無柱帽(柱

44、托)板或有柱帽(柱托)板形式。柱托板的長度和厚度應(yīng)按計算確定，且每方向長度不宜小于板跨度的1/6，其厚度不宜小于板厚度的1/4。7度時宜采用有柱托板，8度時應(yīng)采用有柱托板，此時托板每方向長度尚不宜小于同方向柱截面寬度和4倍板厚之和，托板總厚度尚不應(yīng)小于柱縱向鋼筋直徑的16倍。當(dāng)無柱托板且無梁板受沖切承載力不足時，可采用型鋼剪力架(鍵)，此時板的厚度并不應(yīng)小于200mm。 雙向無梁板厚度與長跨之比，不宜小于表6-71-1的規(guī)定。 雙向無梁板厚度與長跨的最小比值表6-71-1 非預(yù)應(yīng)力樓板 預(yù)應(yīng)力樓板 無柱托板 有柱托板 無柱托板 有柱托板 1/30 1/35 1/40 1/45 (2)高規(guī)第8.

45、2.4條有關(guān)條款規(guī)定：板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)中，板的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定： 抗震設(shè)計時，應(yīng)在柱上板帶中設(shè)置構(gòu)造暗梁，暗梁寬度取柱寬及兩側(cè)各1.5倍板厚之和，暗梁支座上部鋼筋截面積不宜小于柱上板帶鋼筋截面積的50%，并應(yīng)全跨拉通，暗梁下部鋼筋應(yīng)不小于上部鋼筋的1/2。暗梁箍筋的布置，當(dāng)計算不需要時，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不宜大于3h0/4，肢距不宜大于2h0；當(dāng)計算需要時應(yīng)按計算確定，且直徑不應(yīng)小于10mm，間距不宜大于h0/2，肢距不宜大于1.5h0。 設(shè)置柱托板時，非抗震設(shè)計時托板底部宜布置構(gòu)造鋼筋；抗震設(shè)計時托板底部鋼筋應(yīng)按計算確定，并應(yīng)滿足抗震錨固要求。計算柱上板帶的支座鋼筋時，可考慮托板厚度

46、的有利影響。 無梁樓板開局部洞口時，應(yīng)驗算承載力及剛度要求。當(dāng)未作專門分析時，在板的不同部位開單個洞的大小應(yīng)符合圖8.2.4的要求。若在同一部位開多個洞時，則在同一截面上各個洞寬之和不應(yīng)大于該部位單個洞的允許寬度。所有洞邊均應(yīng)設(shè)置補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。 (3)高規(guī)第8.1.10條規(guī)定：抗風(fēng)設(shè)計時，板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)中各層筒體或剪力墻應(yīng)能承擔(dān)不小于80%相應(yīng)方向該層承擔(dān)的風(fēng)荷載作用下的剪力；抗震設(shè)計時，應(yīng)能承擔(dān)各層全部相應(yīng)方向該層承擔(dān)的地震剪力，而各層板柱部分尚應(yīng)能承擔(dān)不小于20%相應(yīng)方向該層承擔(dān)的地震剪力，且應(yīng)符合有關(guān)抗震構(gòu)造要求。 因此根據(jù)以上規(guī)定，選項A、C、D均為正確說法。選項B不正確。 問題:19.

47、 某無梁樓蓋的中間層板柱節(jié)點，由柱傳遞至節(jié)點的單向不平衡彎矩設(shè)計值Munb，c=7.5kNm相應(yīng)的傳至節(jié)點的集中反力設(shè)計值Fl=400kN，板柱節(jié)點的尺寸如圖6-15-1所示，試問考慮不平衡彎矩影響作用在板柱節(jié)點處的等效集中反力值Fl，eq與下列何項數(shù)值最接近? 提示：不平衡彎矩作用平面與柱截面軸線z重合，樓板h0=175mm。 A.418kNB.430kNC.450kND.500kN答案:A解析 板柱節(jié)點計算用等效集中反力設(shè)計值應(yīng)按混凝土規(guī)范附錄F確定。對中柱節(jié)點本題不平衡彎矩情況應(yīng)按公式(6-15-1)計算： (6-15-1) 其中： (6-15-2) 今hc=500mm，b0=400mm

48、，h0=175mm，則 um=(500+175)+(400+175)2=2500mm 以上代入公式(6-15-2)得： Munb=Fleg+Munb，c (6-15-3) 今Munb，c=7.5106Nmm，F(xiàn)l=400000N，eg=0，代入公式(6-15-3)得Munh=7.5106Nmm。 (6-15-4) 今at=675mm，am=575mm，代入公式(6-15-4)得： 將0、Munb、Ic、um、h0及acD=400mm代入公式(6-15-1)得： Fl，eq=400000+0.42267.51064002500175/(3.1891010)=400000+17393=417393

49、N417.4kN 與A項最接近。其余B、C、D三項均與計算所得Fl，eq不接近。 點評 板柱節(jié)點是板柱結(jié)構(gòu)中最重要的部位，當(dāng)其遭受破壞時將可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體坍塌，因此節(jié)點的抗沖切承載力計算十分重要。特別是節(jié)點傳遞柱的不平衡彎矩時的計算方法對結(jié)構(gòu)工程師來說應(yīng)認(rèn)真學(xué)習(xí)和掌握。 問題:20. 混凝土規(guī)范第9.3.8條規(guī)定：非抗震計算時，框架頂層端節(jié)點處梁上部縱向鋼筋的截面面積As應(yīng)符合下列規(guī)定： (6-5-1) 式中bb-梁腹板寬度； h0-梁截面有效高度。 下列哪一項是不正確的? A.抗震計算時該部位的As也應(yīng)滿足式(6-5-1)要求B.抗震計算時無需對As進(jìn)行復(fù)核，而以驗算節(jié)點核心區(qū)的截面控制條件

50、代替C.該部位的梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點角部的彎弧內(nèi)半徑，當(dāng)鋼筋直徑d25mm時，不宜小于6dD.該部位的梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點角部的彎弧內(nèi)半徑，當(dāng)鋼筋直徑d25mm時，不宜小于8d答案:A解析 C、D都是混凝土規(guī)范第9.3.8條中的條文，因而是正確的，B也是正確的，理由見本題點評。上述規(guī)范第11章中并無當(dāng)抗震計算時要求對A。進(jìn)行復(fù)核的條文，因而不正確的是A。 點評 非抗震計算時，A。應(yīng)符合公式(6-5-1)的規(guī)定，主要是為了防止頂層端節(jié)點核心區(qū)混凝土的斜壓破壞；關(guān)于梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點角部的彎弧內(nèi)半徑的規(guī)定，也是防止在該處混凝土被壓壞?？拐鹩嬎銜r沒有

51、此項計算的要求，其原因是混凝土規(guī)范第11.6.3條以截面控制條件的計算公式(6-5-2)所代替。即： (6-5-2) 式中 Vj-節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值； bi-框架節(jié)點核心區(qū)的截面有效驗算寬度； hj-框架節(jié)點核心區(qū)的截面高度； j-正交梁對節(jié)點的約束影響系數(shù)。 問題:21. 某高層建筑結(jié)構(gòu)總高度58.8m，設(shè)首層框架梁AB在荷載效應(yīng)組合中，由各荷載工況作用下該梁A端產(chǎn)生的按規(guī)定經(jīng)內(nèi)力調(diào)整以后的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下：靜載：MGk=-90.0kNm；活載MQk=-40.0kNm；風(fēng)載：Mwk=20.0kNm；水平地震作用：MEhk=45.0kNm。其中樓面活載已考慮折減。當(dāng)考慮有地震效應(yīng)組合時，AB梁A端的最大組合彎矩設(shè)計值與以下哪項數(shù)值最為接近?A.-190.5kNmB.-196.1kNmC.-214.5kNmD.-218.5kNm答案:A解析 根據(jù)高規(guī)第5.6.3、5.6.4條，荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計值應(yīng)按高規(guī)公式(5.6.3)計算。結(jié)構(gòu)總高度58.8m60m，可不考慮風(fēng)荷載效應(yīng)組合。故有 MA=G(MGk+0.5