[注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析]一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17

1、注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷模擬17問(wèn)題:1. 設(shè)某框架角柱截面尺寸bh=600mm600mm，抗震等級(jí)為一級(jí)。類場(chǎng)地，采用040混凝土，縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)，箍筋采用HPB235級(jí)。該柱截面配筋如圖6-70-1所示。設(shè)所配鋼筋均滿足柱的承載能力和變形要求，則配筋圖中標(biāo)有處，選項(xiàng)中全部有錯(cuò)誤的是哪項(xiàng)? 提示：未標(biāo)注處不必判別正確或錯(cuò)誤。 答案:C解析 (1)柱縱向受力鋼筋間距小于200mm，滿足高規(guī)第6.4.4條第2款的規(guī)定，故正確；

2、(2)根據(jù)高規(guī)第6.4.8條第2款，一級(jí)框架柱箍筋加密區(qū)的箍筋肢距不大于200mm，故錯(cuò)； (3)根據(jù)高規(guī)第6.4.6條第5款，一級(jí)框架角柱箍筋應(yīng)在柱全高范圍內(nèi)加密，故錯(cuò)。 點(diǎn)評(píng) 本題主要是考查對(duì)抗震設(shè)計(jì)的框架柱箍筋加密區(qū)的箍筋配置構(gòu)造要求。柱端箍筋加密是為了提高柱端塑性鉸區(qū)的延性、約束混凝土、防止柱縱向受力鋼筋壓屈。即為了提高框架柱的抗震性能。框架柱柱端箍筋的設(shè)置，除應(yīng)滿足抗震設(shè)計(jì)受剪力計(jì)算外，有關(guān)箍筋加密區(qū)的具體規(guī)定如下： (1)加密區(qū)范圍(高規(guī)第6.4.6條)； 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱箍筋加密區(qū)的范圍應(yīng)符合下列要求： 底層柱的上端和其他各層柱的兩端，應(yīng)取矩形截面柱之長(zhǎng)邊尺寸(或圓形截面柱之直徑)

3、、柱凈高之1/6和500mm三者之最大值范圍； 底層柱剛性地面上、下各500mm的范圍； 底層柱柱根以上1/3柱凈高的范圍； 剪跨比不大于2的柱和因填充墻等形成的柱凈高與截面高度之比不大于4的柱全高范圍； 一級(jí)及二級(jí)框架角柱的全高范圍； 需要提高變形能力的柱的全高范圍。 (2)加密區(qū)箍筋間距、直徑、肢距等(高規(guī)第6.4.3條第2款及第6.4.8條第2款) 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱箍筋在規(guī)定的范圍內(nèi)應(yīng)加密，加密區(qū)的箍筋間距和直徑，應(yīng)符合下列要求： 箍筋的最大間距和最小直徑，應(yīng)按表6-70-1采用； 柱端箍筋加密區(qū)的構(gòu)造要求表6-70-1 抗震等級(jí) 箍筋最大間距(mm) 箍筋最小直徑(mm) 一級(jí) 6d和1

4、00的較小值 10 二級(jí) 8d和100的較小值 8 三級(jí) 8d和150(柱根100)的較小值 8 四級(jí) 8d和150(柱根100)的較小值 6(柱根8) 注：1.d為柱縱向鋼筋直徑(mm)； 2.柱根指框架柱底部嵌固部位。 一級(jí)框架柱的箍筋直徑大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二級(jí)框架柱箍筋直徑不小于10mm且肢距不大于200mm時(shí)，除根部外最大間距應(yīng)允許采用150mm；三級(jí)框架柱的截面尺寸不大于400mm時(shí)，箍筋最小柱直徑應(yīng)允許采用6mm；四級(jí)框架柱的剪跨比不大于2或柱中全部縱向鋼筋的配筋率大于3%時(shí)，箍筋直徑不應(yīng)小于8mm； 剪跨比不大于2的柱、箍筋間距不應(yīng)大于100mm。 (3)加

5、密區(qū)箍筋的體積配箍率，應(yīng)符合高規(guī)第6.4.7條及表6.4.7的規(guī)定。 問(wèn)題:2. 框架柱頂梁柱節(jié)點(diǎn)采用托板支座與柱連接(托板刨平頂緊)，梁的支座端板用C級(jí)普通螺栓(4.6級(jí))與局部加厚的柱翼緣板相連形成梁柱剛性節(jié)點(diǎn)。其螺栓布置如圖6-28-1所示。 已知：框架柱頂節(jié)點(diǎn)彎矩設(shè)計(jì)值為M=172.1kNm，試問(wèn)應(yīng)選用以下何項(xiàng)公稱直徑的螺栓? 提示：假定螺栓連接的中和軸位于底排螺栓中心線上。 A.M27，Ac=459.4mm2B.M24，Ac=352.5mm2C.M22，Ac=303.4mm2D.M20，Ac=244.8mm2答案:A解析 根據(jù)力學(xué)平衡原理可知，連接頂部最外排的螺栓所承受的拉力最大，可

6、按下式計(jì)算(參見(jiàn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)表4-14式(4-47)： 由鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范表3.4.1-4查得4.6級(jí)的C級(jí)普通螺栓的=170N/mm2，可計(jì)算出所需螺栓有效面積Ae=N/=72170/170=424.5mm2，由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)表4-9中查得M27的Ae=459mm2424.5mm2。故應(yīng)選用M27螺栓。 點(diǎn)評(píng) 根據(jù)提示，假定螺栓連接的中和軸位于底排螺栓中心線上，即可由各螺栓的軸拉力對(duì)中和軸產(chǎn)生的抵抗力矩與節(jié)點(diǎn)彎矩的平衡而求得最外排螺栓受最大拉力N的計(jì)算式；再根據(jù)算得的螺栓最大拉力N和由規(guī)范表3.4.1-4查得的，可算得單個(gè)螺栓所需的有效截面積Ae；最后可由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)的表4-9選定螺栓M27，

7、使其有效截面積Ae大于計(jì)算所需的Ae即可。 注：普通螺栓的有效直徑de可由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)表4-9中查得。 某修建在季節(jié)性凍土地區(qū)的輕型房屋，該房屋基礎(chǔ)為筏板式鋼筋混凝土承臺(tái)下設(shè)9根鋼筋混凝土灌注短樁基礎(chǔ)，短樁長(zhǎng)5m，樁徑0.5m，樁位平面見(jiàn)圖6-54-1，標(biāo)準(zhǔn)凍深為承臺(tái)底面下3m，樁側(cè)極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk=80kPa，抗拔系數(shù)=0.7。 3. 試問(wèn)該房屋標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下群樁呈整體破壞時(shí)，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tgk(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近? A.150B.180C.220D.275答案:D解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.4.7條規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈整體破壞時(shí)，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值T

8、gk，按下式確定： 今ul=5.54=22m，n=9，i=0.7，qsik=80kPa，li=5-3=2m代入上式得： Tgk=220.7802=273.8kN 與D項(xiàng)最接近，其余均不接近。 點(diǎn)評(píng) 在確定季節(jié)性凍土地區(qū)輕型建筑樁基礎(chǔ)的抗凍穩(wěn)定性時(shí)，應(yīng)考慮兩種可能破壞情況：標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈整體破壞和呈非整體破壞，但兩種破壞情況的基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值通常并不相等。此外，應(yīng)注意在計(jì)算抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，樁破壞面的高度(樁抗拔高度)應(yīng)取樁長(zhǎng)減標(biāo)準(zhǔn)凍深，并非全樁長(zhǎng)。 4. 條件同上，試問(wèn)該房屋標(biāo)準(zhǔn)凍深以下群樁呈非整體破壞時(shí)，基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tuk(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近?A.265

9、B.305C.350D.400答案:A解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范，標(biāo)準(zhǔn)凍深線以下單樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值按下式確定： Tuk=iqsikuili (6-55-1) 今=0.7，qsk=80kPa，u=0.5=1.57m，li=6-3=2m，代入上式得： Tuk=0.7801.573=263.8kN 與A最接近，其余均不接近。 問(wèn)題:5. 某承受集中荷載的獨(dú)立混凝土箱形截面梁，其支座截面由集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上，該截面的剪力計(jì)算值V=400kN，剪跨比=3.5，梁的截面尺寸如圖6-11-1所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，試問(wèn)按計(jì)算支座截面腹板內(nèi)所需箍筋直徑(包括鋼材級(jí)別)及間距

10、與下列何項(xiàng)最接近? 提示as=35mm，fc=14.3N/mm2，f1=14.3N/mm2。 A210 100 B210 150 C210200 D212250 答案:B解析 箱形截面構(gòu)件由于截面形狀的特殊性，不同于一般的矩形、T形、I形截面構(gòu)件，其抗剪計(jì)算應(yīng)按混凝土規(guī)范第6.4.10條及6.4.1條計(jì)算。 首先應(yīng)檢查其截面尺寸是否符合6.4.1條的要求，由于hw/tw=600/100=6，應(yīng)采用式(6.4.1-2)的條件：=2.61N/mm20.2cfc=0.2114.3=2.86N/mm2符合要求。 其次，計(jì)算所需沿梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積Asr(假定采用HRB335級(jí)鋼

11、)，按規(guī)范式(6.4.10-3)，其中t按規(guī)范式(6.4.8-5)計(jì)算，但由于T=0，因此取t=0.5。 而A項(xiàng)Asv/s=278.5/100=1.564mm1.01mm(不正確) B項(xiàng)Asv/s=278.5/150=1.047mm與1.01mm(最接近) C項(xiàng)Asv/s=278.5/200=0.785mm1.01mm(不正確) D項(xiàng)Asv/s=2113/250=0.904mm1.01mm(不正確) 點(diǎn)評(píng) (1)混凝土規(guī)范第6.4.10條的條文說(shuō)明指出公式(6.4.10-1)公式(6.4.10-3)經(jīng)與箱形截面試件的試驗(yàn)結(jié)果比較，證明所提供的方法相當(dāng)穩(wěn)妥。該方法的特點(diǎn)是，在受剪承載力計(jì)算時(shí)，對(duì)

12、混凝土貢獻(xiàn)的承載力按全截面計(jì)算，不按空心截面計(jì)算。因此公式(6.4.10-1)及公式(6.4.10-3)中的截面寬度取6而不取2tw，此特點(diǎn)必須引起注意，否則將引起計(jì)算錯(cuò)誤。此外還應(yīng)注意公式(6.4.1-1)或公式(6.4.1-2)中的b應(yīng)取2tw，與公式(6.4.10-1)及公式(6.4.10-3)不相同。 (2)箱形截面獨(dú)立梁承受集中荷載產(chǎn)生的剪力，其受剪承載力計(jì)算時(shí)，并不區(qū)分集中荷載產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的比重，均按公式(6.4.10-3)計(jì)算，這也是與矩形、I形、T形截面的獨(dú)立梁承受集中荷載的受剪承載力不相同處，也必須引起注意。 問(wèn)題:6. 某雙向行駛的公路混凝土多跨簡(jiǎn)支梁式橋橋面寬度

13、如圖6-79-1所示，試問(wèn)該橋設(shè)計(jì)時(shí)，車道數(shù)應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值相符? A.3B.2C.1D.4答案:B解析 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范第4.3.1條第7款規(guī)定：橋涵設(shè)計(jì)車道數(shù)應(yīng)符合表4.3.1-3要求。今橋面寬度W=13.5m，雙向行駛，查該表可得：橋涵設(shè)計(jì)車道數(shù)為2。與B項(xiàng)數(shù)值相符，為正確答案。其余A、C、D三項(xiàng)的設(shè)計(jì)車道數(shù)均不正確。 點(diǎn)評(píng) 按車輛行駛是單向或雙向，在一定橋面寬度情況下，對(duì)設(shè)計(jì)中考慮的車道數(shù)量可能不盡相同。規(guī)范表4.3.1-3反映了在一定橋面寬度情況下，根據(jù)車輛行駛時(shí)的不同要求，如何確定設(shè)計(jì)車道數(shù)。結(jié)構(gòu)工程師對(duì)此應(yīng)有所了解。 問(wèn)題:7. 抗震設(shè)防烈度為7度的某高層建筑辦公樓，采用

14、鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算時(shí)，在單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值如表6-59-1所示。則在考慮雙向水平地震作用在扭轉(zhuǎn)效應(yīng)中，該框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近? 單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)表6-59-1 單向水平地震作用方向 不進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計(jì)算時(shí) 進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計(jì)算時(shí) X向 4500 4000 Y向 4800 4200A.5365.0B.5410.0C.6100.0D.6150.0答案:B解析 考慮雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)地震作用效應(yīng)，應(yīng)按高規(guī)式(4.3.10-7)、(4.3.10-8)計(jì)算。 式中Sx、Sy應(yīng)按進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的計(jì)算

15、結(jié)果取用。即 取大值，即S=5403.70kN 點(diǎn)評(píng) 考慮雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)地震作用效應(yīng)，應(yīng)按式(6-59-1)、式(6-59-2)中的較大值確定： 式中 Sx-僅考慮X向水平地震作用時(shí)的地震作用效應(yīng)； Sy-僅考慮Y向水平地震作用時(shí)的地震作用效應(yīng)。 問(wèn)題:8. 某大直徑干作業(yè)挖孔擴(kuò)底混凝土灌注樁，柱外徑900mm，樁長(zhǎng)9.8m，土層情況及樁外形如圖6-4 5-1所示，樁的極限側(cè)阻力及端阻力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)表6-45-1，試問(wèn)該樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近? 樁的極限側(cè)阻力及極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值表6-45-1 土層號(hào) 土類別 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik 極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qp

16、k 黏性土 40kPa 粉砂 45kPa 中砂 70kPa 3000kPa A.6530B.8353C.8582D.7060答案:A解析 根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.3.6條規(guī)定對(duì)大直徑灌注樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式確定： Quk=usiqsikli+pqpkAp (6-45-1) 今u=d=0.9=2.83m，s1=(0.8/0.9)1/5=0.977=2，qs1k=40kPa，l1=4m，qs2k=45kPa，l2=4-20.9=2.2m，p=(0.8/1.8)1/3=0.763，Ap=254m2，qpk=3000kPa。代入得： Quk=2.83(0.977404+0.977452

17、.2)+0.76330002.54=6530kN 與A項(xiàng)最接近。 B項(xiàng)由于未乘si及p，造成錯(cuò)誤。 C項(xiàng)除未乘si及p外，也未按規(guī)定對(duì)擴(kuò)底樁變截面以上2d長(zhǎng)度范圍不計(jì)側(cè)阻力，因而錯(cuò)誤。 D項(xiàng)計(jì)算錯(cuò)誤。 點(diǎn)評(píng) (1)大直徑干作業(yè)挖孔擴(kuò)底混凝土灌注樁，當(dāng)樁徑大于800mm時(shí)，必須考慮樁成孔后產(chǎn)生應(yīng)力釋放，孔壁出現(xiàn)松弛變形，導(dǎo)致側(cè)阻力有所降低，側(cè)阻力隨樁徑增大呈雙曲線型減小且與土的類型有關(guān)。此外樁端阻力也由于樁徑增大而呈雙曲線減小，且與土的類型有關(guān)。規(guī)范以s及p反映其降低性質(zhì)。但在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中有的結(jié)構(gòu)工程師忽視此性質(zhì)，因而造成計(jì)算錯(cuò)誤。 (2)規(guī)范規(guī)定對(duì)此類樁的變截面處以上2倍樁徑長(zhǎng)度范圍內(nèi)的側(cè)阻

18、力不計(jì)入樁的承載力。結(jié)構(gòu)工程師對(duì)此規(guī)定也應(yīng)引起重視。 問(wèn)題:9. 某地震區(qū)配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖6-43-1所示，設(shè)計(jì)人采取了如下三種措施： 剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度取7.95m。 剪力墻水平分布筋為28400。 剪力墻豎向分布筋為22600。 試判斷下列哪組措施符合規(guī)范要求? A.、B.、C.、D.、答案:C解析 砌體規(guī)范第10.4.11條規(guī)定，配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強(qiáng)區(qū)的高度不小于房屋高度的1/6，且不少于兩層的高度。 50m/6=8.333m4+3.5+0.45=7.95m，因此措施工不符合規(guī)范要求。 由于該結(jié)構(gòu)高度為50m，根據(jù)規(guī)范表10.1.3只有當(dāng)抗震設(shè)防烈度為6度時(shí)才能修

19、建，此時(shí)根據(jù)表10.1.3規(guī)定抗震等級(jí)為三級(jí)。此情況下根據(jù)表10.4.11-1剪力墻水平分布鋼筋的最大間距為600mm，最小直徑為6mm，因此措施符合規(guī)范要求；此外，根據(jù)表10.4.11-2剪力墻豎向分布鋼筋的最大間距為600mm，措施符合規(guī)范要求。因此C組措施為正確選項(xiàng)，其余各組措施均不正確。 點(diǎn)評(píng) 本題沒(méi)有說(shuō)明抗震設(shè)防烈度，但砌體規(guī)范第10.4.11條規(guī)定的配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強(qiáng)區(qū)的高度要求，是適用于抗震設(shè)防烈度為6、7、8度所有情況的。但是本題的房屋總高度為50m，按照表10.1.2配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)適用最大高度判斷，該結(jié)構(gòu)設(shè)防烈度可能為6度。而根據(jù)表10.1.3，抗震等級(jí)在

20、抗震設(shè)防烈度6度、高度為50m時(shí)抗震等級(jí)為三級(jí)。由此可根據(jù)表10.4.11-1、表10.4.11-2確定水平和豎向分布鋼筋的配筋構(gòu)造要求。 問(wèn)題:10. 某承受土側(cè)壓力的柱式墩臺(tái)，柱的排列如圖6-80-1所示，柱總數(shù)n=10，柱直徑D=600mm，兩柱中距1500mm。試問(wèn)作用在柱上的土壓力計(jì)算寬度b(mm)與下列何項(xiàng)數(shù)值相符? A.1140B.1500C.600D.1350答案:A解析 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范第4.2.3條第5款規(guī)定，對(duì)承受土側(cè)壓力的柱式墩臺(tái)，作用在柱上的土壓力計(jì)算寬度，可按下列規(guī)定采用：當(dāng)柱凈距大于柱的直徑時(shí)，應(yīng)根據(jù)柱的直徑考慮柱間空隙折減，當(dāng)直徑1.0m時(shí)，作用在每一柱

21、上的土壓力計(jì)算寬度b可按下式計(jì)算： 6=D(2n-1)/n (6-80-1) 今柱數(shù)n=10，D=600mm，代入上式得： b=600(210-1)/10=1140mm，此值與A項(xiàng)數(shù)值相符，是正確答案，其余B、C、D各項(xiàng)均不相符。 點(diǎn)評(píng) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范第4.2.3條的說(shuō)明指出：當(dāng)柱間凈距大于柱直徑時(shí)，對(duì)D大于1.0m情況，其土壓力的計(jì)算寬度6的公式，并無(wú)理論或試驗(yàn)的依據(jù)，只是比照實(shí)體橋臺(tái)避免在土壓力計(jì)算寬度上出現(xiàn)大的矛盾。在實(shí)際工程中應(yīng)用時(shí)結(jié)構(gòu)工程師對(duì)此應(yīng)有所了解。 問(wèn)題:11. 某高層建筑設(shè)有一層地下室，層高3.5m，墻壁厚度300mm，墻內(nèi)壁取h0=270mm；混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，

22、采用HRB335級(jí)鋼筋；室外地面上作用有10kN/m2的均布活荷載，土的浮重度為11.4kN/m3，為計(jì)算方便，假設(shè)地下水位和土壓力均起始于地下室頂板面處；土壓力系數(shù)如下：主動(dòng)土壓力系數(shù)K1=0.333；靜止土壓力系數(shù)K2=0.5；被動(dòng)土壓力系數(shù)K3=3.0；地下室外墻壁假定按上、下簡(jiǎn)支于地下室頂板面及底板處的單向板計(jì)算，并忽略作用于墻壁上的豎向壓力，則地下室外墻配筋與下列哪一數(shù)值最為接近?A.600mm2/mB.643.5mm2/mC.825mm2/mD.910mm2/m答案:C解析 (1)土壓力系數(shù) 因地下室外墻在水平荷載作用下變形很小，故應(yīng)取靜止土壓力系數(shù)K2。 (2)根據(jù)荷載規(guī)范規(guī)定，

23、土壓力應(yīng)作為永久荷載考慮；在此，地下水屬于水位變化的水壓力，應(yīng)按可變荷載考慮，分項(xiàng)系數(shù)取1.40。 (3)荷載組合，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖6-8-1。 根據(jù)荷載規(guī)范，應(yīng)考慮下列荷載組合： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 g=GqGk+Q1qQ1k+cQ2qQ2k 式中 G=1.2，Q1=Q2=1.4，c=0.7。 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 g=GqGk+c(Q1qQ1k+Q2qQ2k) 式中 G=1.35，其余系數(shù)同上。 可變荷載效應(yīng)控制的組合(1) q1=1.4100.5=7kN/m2 q2=1.211.43.50.5+7+0.71.4103.5=65.24kN/m2 可變荷載效應(yīng)控制的組合(2) q1=0

24、.71.4100.5=4.9kN/m2 q2=1.211.43.50.5+4.9+1.4103.5=77.84kN/m2 永久荷載效應(yīng)控制的組合 q1=4.9kN/m2 q2=1.3511.43.50.5+4.9+0.71.4103.5=66.14kN/m2 經(jīng)計(jì)算，配筋由可變荷載效應(yīng)控制的組合(2)確定(略)。內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖6-8-2。 (4)彎矩及配筋計(jì)算 q1=4.9kN/m2 q2=77.84kN/m2 根據(jù)混凝土規(guī)范公式(6.2.10-1)及公式(6.2.10-2) 根據(jù)混凝土規(guī)范第8.5.1條，受拉鋼筋的最小配筋率應(yīng)取0.2%和中的較大值。因此： As1=0.2%1000300=

25、600mm2，As2=0.451000300=643.5mm2 As=825mm2643.5mm2 所以選項(xiàng)C是正確的。 點(diǎn)評(píng) (1)本題是一個(gè)假定的題目，如地下水位起始于地下室頂板面處，地下室外墻為簡(jiǎn)支于地下室頂、底板的平面板等。在工程中應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定。 (2)土的側(cè)壓力共分為三種：被動(dòng)土壓力；靜止土壓力；主動(dòng)土壓力。其中被動(dòng)土壓力最大，靜止土壓力居中，主動(dòng)土壓力最小，三者之間的關(guān)系見(jiàn)圖6-8-3及圖6-8-4。當(dāng)墻身位移為零時(shí)的土壓力稱為靜止土壓力，一般來(lái)說(shuō)，如地下室埋得較深，墻身剛度較大，又被剛性樓板側(cè)向支撐著，僅可能產(chǎn)生很小的位移時(shí)，可按靜止土壓力計(jì)算。 (3)根據(jù)荷載規(guī)范第3.1

26、.1條文說(shuō)明，只有水位不變的水壓力方可以認(rèn)為是永久荷載。 問(wèn)題:12. 偏心受壓構(gòu)件均應(yīng)在其正截面受壓承載力計(jì)算中考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移和構(gòu)件撓曲引起的附加內(nèi)力，以下這些概念哪一項(xiàng)是不正確的?A.考慮材料非線性變形特征，對(duì)已變形結(jié)構(gòu)幾何形體進(jìn)行的結(jié)構(gòu)分析方法稱為考慮二階效應(yīng)的非線性分析法B.采用構(gòu)件的修正彈性抗彎剛度，按彈性理論分析方法近似對(duì)已變形結(jié)構(gòu)幾何形體進(jìn)行結(jié)構(gòu)側(cè)移引起的二階效應(yīng)分析的方法稱為采用構(gòu)件修正抗彎剛度近似計(jì)算側(cè)移的二階效應(yīng)的彈性分析法C.排架結(jié)構(gòu)近似考慮二階彎矩對(duì)軸向壓力偏心距的影響，將軸向壓力對(duì)截面重心的初始偏心距ei乘以規(guī)定的偏心距增大系數(shù)的方法稱為-l0，法D.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

27、在確定框架結(jié)構(gòu)因側(cè)移引起的附加內(nèi)力時(shí)，對(duì)全部作用在框架結(jié)構(gòu)上的荷載及作用均應(yīng)考慮其增大的附加內(nèi)力答案:D解析 (1)A是正確的(根據(jù)二階效應(yīng)的理論)。 (2)根據(jù)混凝土規(guī)范第B.0.5條條文說(shuō)明，B正確。 (3)C也是正確的，見(jiàn)混凝土規(guī)范第B.0.4條條文說(shuō)明。 (4)規(guī)范在確定框架結(jié)構(gòu)因側(cè)移引起的附加內(nèi)力時(shí)，只增大引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力，而不增大不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力(見(jiàn)第B.0.1條條文說(shuō)明)。故D是錯(cuò)誤的。 點(diǎn)評(píng) 二階效應(yīng)是指在結(jié)構(gòu)產(chǎn)生側(cè)移(層間位移)和受壓構(gòu)件產(chǎn)生縱向撓曲變形時(shí)，在構(gòu)件中由軸向壓力引起的附加內(nèi)力。 以框架結(jié)構(gòu)為例，在有側(cè)移框架中，二階效應(yīng)主要

28、是豎向荷載在產(chǎn)生了側(cè)移的框架中引起的附加彎矩，稱為p-效應(yīng)。在框架的各個(gè)柱段中，p-效應(yīng)將增大柱端截面(有可能是控制截面)水平荷載產(chǎn)生的彎矩而不增大豎向荷載產(chǎn)生的彎矩。在無(wú)側(cè)移的框架中，二階效應(yīng)是指軸向壓力在產(chǎn)生了縱向撓曲變形的柱段中引起的附加彎矩，稱為p-效應(yīng)，p-效應(yīng)將增大柱段中部的彎矩，但不增大柱端截面的彎矩。 二階效應(yīng)的計(jì)算本屬結(jié)構(gòu)力學(xué)的內(nèi)容，在考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析中需要知道的不是構(gòu)件的彈性剛度，而是各柱段在承載力極限狀態(tài)下的實(shí)際撓曲變形特征，也就是說(shuō)要考慮材料的非線性變形特征，這就是考慮二階效應(yīng)的非線性分析方法，無(wú)疑這是最準(zhǔn)確的分析方法。但此方法是相當(dāng)復(fù)雜的，且計(jì)算工作量又十分浩大

29、。 退而求其次，采用經(jīng)過(guò)一定折減的彈性剛度來(lái)代替構(gòu)件的實(shí)際變形特征，按彈性桿件體系(考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性)來(lái)計(jì)算出包括二階效應(yīng)在內(nèi)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，這就是采用構(gòu)件修正抗彎剛度的考慮二階效應(yīng)的彈性分析法。所得到的計(jì)算結(jié)果令人滿意，能夠比較真實(shí)地反映結(jié)構(gòu)在承載力極限狀態(tài)下的實(shí)際內(nèi)力分布規(guī)律，又較第一種方法簡(jiǎn)單，此方法也是近年來(lái)美國(guó)、加拿大等國(guó)的規(guī)范中所推薦的計(jì)算方法。 我國(guó)混凝土規(guī)范第B.0.5條規(guī)定采用這一方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時(shí)，構(gòu)件的彈性抗彎剛度應(yīng)乘以如下折減系數(shù)： 梁-0.4；柱-0.6；剪力墻與核心筒壁-0.45； 當(dāng)驗(yàn)算表明剪力墻或核心筒底正截面不開(kāi)裂時(shí)，可取0.70。 問(wèn)題:13. 選擇建筑場(chǎng)地

30、時(shí)，不應(yīng)在危險(xiǎn)地段建造甲、乙、丙類建筑，試問(wèn)下列何項(xiàng)地段不屬于危險(xiǎn)地段?A.地震時(shí)可能發(fā)生滑坡的地段B.地震時(shí)可能發(fā)生嚴(yán)重液化的地段C.地震時(shí)可能發(fā)生地陷的地段D.地震時(shí)可能發(fā)生泥石流的地段答案:B解析 根據(jù)抗震規(guī)范GB 50011-2010表4.1.1對(duì)場(chǎng)地有利、不利和危險(xiǎn)地段的劃分，A、C、D三項(xiàng)的地段屬危險(xiǎn)地段，而B(niǎo)項(xiàng)屬不利地段。 點(diǎn)評(píng) 抗震規(guī)范對(duì)建筑抗震設(shè)防類別為乙、丙、丁類的建筑根據(jù)液化等級(jí)提出了不同的抗液化措施，可減輕或消除液化產(chǎn)生的震害。由于地震時(shí)我國(guó)可能產(chǎn)生液化的地段較廣泛，實(shí)際工程中不可能采取回避方法處理，但應(yīng)根據(jù)可能液化嚴(yán)重的程度(等級(jí))對(duì)不同設(shè)防類別房屋按抗震規(guī)范要求采取

31、相應(yīng)的處理措施。在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中，有的結(jié)構(gòu)工程師往往忽略規(guī)范對(duì)可液化場(chǎng)地屬場(chǎng)地不利地段的規(guī)定，以及建筑物和地基應(yīng)采取相應(yīng)抗液化措施的要求，因此值得工程師在工作中加以注意。 問(wèn)題:14. 某公路橋墩基礎(chǔ)的基坑施工時(shí)，由于為無(wú)水基坑且土層構(gòu)造均勻，未采取支護(hù)方法施工，試問(wèn)當(dāng)基坑頂部無(wú)外加荷載，且基坑深度不大于5m，坑壁為砂類土?xí)r，施工采取的基坑坑壁坡度按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值一致?A.1:1B.1:25C.1:1.5D.1:0.67答案:A解析 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第4.1.2條對(duì)不支護(hù)加固基坑坑壁的施工，要求其坑壁的坡度按坑頂有無(wú)荷載(包括靜荷載或動(dòng)荷載)及坑壁土類確定。由于本

32、題坑頂無(wú)荷載、坑壁為砂類土且基坑深度不大于5m，因此可直接查規(guī)范表4.1.2得基坑坑壁坡度為1:1，因此A為正確選項(xiàng)。 點(diǎn)評(píng) 不支護(hù)加固的基坑坑壁坡度能否保證施工過(guò)程的人身安全非常重要，規(guī)范表4.1.2中的坡度總結(jié)了各地公路基坑的施工經(jīng)驗(yàn)，值得參考。 問(wèn)題:15. 在普通螺栓連接計(jì)算中，下列哪一條規(guī)定是正確的? A在普通螺栓受剪連接中，每個(gè)普通螺栓的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)取其受剪和承壓承載力設(shè)計(jì)值的較小者 B普通螺栓受剪承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算： C普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算： D在普通螺栓桿軸方向受拉的連接中，每個(gè)普通螺栓的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算： 答案:A解析 普通螺栓的受剪連接中，一

33、個(gè)螺栓的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)取螺栓抗剪和承壓(擠壓)承載力設(shè)計(jì)值的較小者，故答案A是正確答案。 答案B和C的計(jì)算公式中，每個(gè)螺栓的受剪承載力和承壓承載力設(shè)計(jì)值，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范第7.2.1條的規(guī)定，應(yīng)按螺栓桿直徑d計(jì)算，不應(yīng)按螺栓在螺紋處的有效直徑de來(lái)計(jì)算，故答案B和C是不正確的答案。 答案D的計(jì)算公式中，每個(gè)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按螺栓螺紋處的有效直徑de來(lái)計(jì)算，不應(yīng)按螺栓桿直徑d計(jì)算，故答案D也是不正確的答案。 點(diǎn)評(píng) 根據(jù)普通螺栓的傳力方式，普通螺栓連接可分為三種類型，即靠螺栓桿受剪和孔壁承壓傳力的受剪螺栓連接、靠沿螺栓桿軸方向受拉傳力的受拉螺栓連接和同時(shí)兼有上述兩種傳力方式的拉剪螺栓連接。

34、普通C級(jí)螺栓連接受剪性能較差，只能用于剪力較小的承受靜荷載或間接承受動(dòng)荷載結(jié)構(gòu)中的次要連接(如次梁與主梁的鉸接連接，屋面支撐的連接，檁條與屋架的連接等)及臨時(shí)固定構(gòu)件的安裝連接等。 受剪連接是普通螺栓最常見(jiàn)的連接，達(dá)到極限荷載時(shí)，可能有四種破壞形式： (1)螺栓軸被剪斷(圖6-20-1a)； (2)孔壁被擠壓破壞(圖6-20-1b)； (3)板件端部沖剪破壞(圖6-20-1c)； (4)板在凈截面處拉斷(圖6-20-1d)。 第(3)種破壞形式通常由螺栓端距l(xiāng)1來(lái)保證(鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范規(guī)定l12d0，d0為螺栓孔直徑)，第(4)種破壞形式屬于構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算，不屬于連接計(jì)算。因此，普通螺栓的受剪連接計(jì)

35、算時(shí)只考慮第(1)種和第(2)種破壞形式。 問(wèn)題:16. 關(guān)于剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，以下何項(xiàng)說(shuō)法正確?A.有短肢剪力墻的結(jié)構(gòu)的房屋最大適用高度，7度和8度(0.2g)和8度(0.3g)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，分別不應(yīng)大于100m、80m和60mB.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，由短肢剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩達(dá)到結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的30%50%時(shí)，各剪力墻的抗震等級(jí)應(yīng)比高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表3.9.3規(guī)定的剪力墻抗震等級(jí)提高一級(jí)采用C.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，短肢剪力墻截面的全部縱向鋼筋配筋率，一級(jí)、二級(jí)抗震等級(jí)時(shí)，底部加強(qiáng)部位不宜小于1.2%，其他部位不宜小于1.0%D.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，短肢剪力墻的軸壓比限值，一級(jí)、二級(jí)

36、、三級(jí)時(shí)分別不宜大于0.5、0.6、0.7答案:C解析 (1)選項(xiàng)A不符合高規(guī)第7.1.8條第2款的規(guī)定，說(shuō)法錯(cuò)誤。 (2)選項(xiàng)B不符合高規(guī)第7.2.2條的規(guī)定，說(shuō)法錯(cuò)誤。 (3)選項(xiàng)C符合高規(guī)第7.2.2條第5款的規(guī)定，說(shuō)法正確。 (4)選項(xiàng)D不符合高規(guī)第7.2.2條第2款的規(guī)定，說(shuō)法錯(cuò)誤。 點(diǎn)評(píng) 由于短肢剪力墻抗震性能較差，地震區(qū)應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)不多，為安全起見(jiàn)，高規(guī)對(duì)這種結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的最大適用高度、使用范圍、抗震等級(jí)、簡(jiǎn)體和一般剪力墻承受的地震傾覆力矩、墻肢厚度、軸壓比、截面剪力設(shè)計(jì)值、縱向鋼筋配筋率作了相應(yīng)規(guī)定。 對(duì)于非抗震設(shè)計(jì)，除要求建筑最大適用高度適當(dāng)降低外，對(duì)墻肢厚度和縱向鋼筋配筋率也作

37、了限值，目的是使墻肢不致過(guò)小。 一字形短肢剪力墻延性及平面外穩(wěn)定均十分不利，因此規(guī)定不宜布置單側(cè)樓面梁與之平面外垂直或斜交，同時(shí)要求短肢剪力墻盡可能設(shè)置翼緣。 具體規(guī)定是： (1)高規(guī)第7.1.8條規(guī)定： 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，高層建筑結(jié)構(gòu)不應(yīng)全部采用短肢剪力墻；B級(jí)高度高層建筑以及抗震設(shè)防烈度為9度的A級(jí)高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應(yīng)采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定： 在規(guī)定的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔(dān)的底部?jī)A覆力矩不宜大于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的50%； 房屋適用高度應(yīng)比本規(guī)程表3.3.1-1規(guī)定的剪力墻結(jié)構(gòu)的最大適用高度適當(dāng)降低

38、.7度、8度(0.2g)和8度(0.3g)時(shí)分別不應(yīng)大于100m、80m和60m。 注：1短肢剪力墻是指截面厚度不大于300mm、各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大 于8的剪力墻； 2具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)是指，在規(guī)定的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔(dān)的底 部?jī)A覆力矩不小于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的30%的剪力墻結(jié)構(gòu)。 (2)高規(guī)第7.2.2條規(guī)定： 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，短肢剪力墻的設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列規(guī)定： 短肢剪力墻截面厚度除應(yīng)符合本規(guī)程第7.2.1條的要求外，底部加強(qiáng)部位尚不應(yīng)小于200mm，其他部位尚不應(yīng)小于180mm。 一、二、三級(jí)短肢剪力墻的軸壓比，分別不宜大于0.45、0.50、0

39、.55，一字形截面短肢剪力墻的軸壓比限值應(yīng)相應(yīng)減少0.1。 短肢剪力墻的底部加強(qiáng)部位應(yīng)按本節(jié)7.2.6條調(diào)整剪力設(shè)計(jì)值，其他各層一、二、三級(jí)時(shí)剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.4、1.2和1.1。 短肢剪力墻邊緣構(gòu)件的設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程第7.2.14條的規(guī)定。 短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配筋率，底部加強(qiáng)部位一、二級(jí)不宜小于1.2%，三、四級(jí)不宜小于1.0%；其他部位一、二級(jí)不宜小于1.0%，三、四級(jí)不宜小于0.8%。 不宜采用一字形短肢剪力墻，不宜在一字形短肢剪力墻上布置平面外與之相交的單側(cè)樓面梁。 問(wèn)題:17. 某冶煉車間轉(zhuǎn)爐檢修工作平臺(tái)，由檢修材料產(chǎn)生的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為20kN/m2，平臺(tái)自重標(biāo)

40、準(zhǔn)值為4kN/m2，問(wèn)計(jì)算平臺(tái)柱時(shí)，以上均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)為與下列何項(xiàng)最接近?A.24.3B.25.8C.30.7D.32.5答案:A解析 按荷載規(guī)范第3.2.5條，由可變荷載效應(yīng)控制的組合.其自重分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活載分項(xiàng)系數(shù)取1.3。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范第3.2.4條，計(jì)算平臺(tái)柱時(shí)應(yīng)將荷載乘以折減系數(shù)0.75。由此，平臺(tái)柱的均布荷載設(shè)計(jì)值可計(jì)算如下： q=1.24+0.751.320=24.3kN/m2 點(diǎn)評(píng) 由于平臺(tái)活載20kN/m2遠(yuǎn)大于自重4kN/m2，故可判定其為由可變荷載效應(yīng)控制的組合，從而根據(jù)荷載規(guī)范第3.2.5條可選定自重分項(xiàng)系數(shù)1.2和活荷載分項(xiàng)系數(shù)1.3。 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)

41、規(guī)范第3.2.4條規(guī)定，計(jì)算冶煉車間或其他類似車間的工作平臺(tái)結(jié)構(gòu)的柱時(shí)，其荷載應(yīng)乘以折減系數(shù)0.75。 問(wèn)題:18. 關(guān)于板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，以下何項(xiàng)說(shuō)法不正確?A.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，房屋的周邊應(yīng)設(shè)置框架梁B.無(wú)梁板可根據(jù)承載力和變形要求采用無(wú)柱帽或有柱帽板，采用托板式柱帽時(shí)，托板底部宜布置構(gòu)造鋼筋C.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)沿縱橫柱軸線在板內(nèi)設(shè)置暗梁D.板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的地震作用計(jì)算，各層剪力墻應(yīng)能承擔(dān)相應(yīng)方向該層100%地震剪力，板柱部分除應(yīng)符合計(jì)算要求外，尚不應(yīng)小于相應(yīng)方向該層20%地震剪力答案:B解析 (1)選項(xiàng)A符合高規(guī)第8.1.9條第2款的規(guī)定，說(shuō)法正確。 (2)選項(xiàng)B不符合高

42、規(guī)第8.1.9條規(guī)定，說(shuō)法不正確。 (3)選項(xiàng)C符合高規(guī)第8.2.4條第1款的規(guī)定，說(shuō)法正確。 (4)選項(xiàng)D符合高規(guī)第8.1.10條規(guī)定，說(shuō)法正確。 點(diǎn)評(píng) 板柱結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的受力特性與框架類似，但由于沒(méi)有梁，以柱上板帶代替了框架梁，因而是框架結(jié)構(gòu)的一種特殊情況。故板柱結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度比梁柱框架結(jié)構(gòu)差，板柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能也不如梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能。樓板對(duì)柱的約束弱，不像框架梁那樣，既能較好地約束框架節(jié)點(diǎn)，做到強(qiáng)節(jié)點(diǎn)，又能使塑性鉸出現(xiàn)在梁端，做到強(qiáng)柱弱梁。此外，地震作用產(chǎn)生的不平衡彎矩要由板柱節(jié)點(diǎn)傳遞，在柱邊將產(chǎn)生較大的附加剪應(yīng)力，當(dāng)剪應(yīng)力很大而又缺乏有效的抗剪措施時(shí)，有可能發(fā)生沖切破壞，甚

43、至導(dǎo)致結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌。因此，板柱結(jié)構(gòu)延性差，耗能能力弱，高規(guī)規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，高層建筑不能單獨(dú)使用板柱結(jié)構(gòu)，而必須設(shè)置剪力墻(或剪力墻組成的簡(jiǎn)體)來(lái)承擔(dān)水平力。 (1)高規(guī)第8.1.9條有關(guān)條款規(guī)定：板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)的布置應(yīng)符合下列要求： 應(yīng)同時(shí)布置簡(jiǎn)體或兩主軸方向的剪力墻以形成雙向抗側(cè)力體系，并應(yīng)避免結(jié)構(gòu)剛度偏心，其中剪力墻或簡(jiǎn)體應(yīng)分別符合高規(guī)第7章和第9章的有關(guān)規(guī)定，且宜在對(duì)應(yīng)剪力墻或筒體的各樓層處設(shè)置暗梁。 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，房屋的周邊應(yīng)設(shè)置邊梁形成周邊框架，房屋的頂層及地下室頂板宜采用梁板結(jié)構(gòu)。 有樓、電梯間等較大開(kāi)洞時(shí)，洞口周圍宜設(shè)置框架梁或邊梁。 無(wú)梁板可根據(jù)承載力和變形要求采用無(wú)柱帽(柱

44、托)板或有柱帽(柱托)板形式。柱托板的長(zhǎng)度和厚度應(yīng)按計(jì)算確定，且每方向長(zhǎng)度不宜小于板跨度的1/6，其厚度不宜小于板厚度的1/4。7度時(shí)宜采用有柱托板，8度時(shí)應(yīng)采用有柱托板，此時(shí)托板每方向長(zhǎng)度尚不宜小于同方向柱截面寬度和4倍板厚之和，托板總厚度尚不應(yīng)小于柱縱向鋼筋直徑的16倍。當(dāng)無(wú)柱托板且無(wú)梁板受沖切承載力不足時(shí)，可采用型鋼剪力架(鍵)，此時(shí)板的厚度并不應(yīng)小于200mm。 雙向無(wú)梁板厚度與長(zhǎng)跨之比，不宜小于表6-71-1的規(guī)定。 雙向無(wú)梁板厚度與長(zhǎng)跨的最小比值表6-71-1 非預(yù)應(yīng)力樓板 預(yù)應(yīng)力樓板 無(wú)柱托板 有柱托板 無(wú)柱托板 有柱托板 1/30 1/35 1/40 1/45 (2)高規(guī)第8.

45、2.4條有關(guān)條款規(guī)定：板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)中，板的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定： 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)在柱上板帶中設(shè)置構(gòu)造暗梁，暗梁寬度取柱寬及兩側(cè)各1.5倍板厚之和，暗梁支座上部鋼筋截面積不宜小于柱上板帶鋼筋截面積的50%，并應(yīng)全跨拉通，暗梁下部鋼筋應(yīng)不小于上部鋼筋的1/2。暗梁箍筋的布置，當(dāng)計(jì)算不需要時(shí)，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不宜大于3h0/4，肢距不宜大于2h0；當(dāng)計(jì)算需要時(shí)應(yīng)按計(jì)算確定，且直徑不應(yīng)小于10mm，間距不宜大于h0/2，肢距不宜大于1.5h0。 設(shè)置柱托板時(shí)，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)托板底部宜布置構(gòu)造鋼筋；抗震設(shè)計(jì)時(shí)托板底部鋼筋應(yīng)按計(jì)算確定，并應(yīng)滿足抗震錨固要求。計(jì)算柱上板帶的支座鋼筋時(shí)，可考慮托板厚度

46、的有利影響。 無(wú)梁樓板開(kāi)局部洞口時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算承載力及剛度要求。當(dāng)未作專門分析時(shí)，在板的不同部位開(kāi)單個(gè)洞的大小應(yīng)符合圖8.2.4的要求。若在同一部位開(kāi)多個(gè)洞時(shí)，則在同一截面上各個(gè)洞寬之和不應(yīng)大于該部位單個(gè)洞的允許寬度。所有洞邊均應(yīng)設(shè)置補(bǔ)強(qiáng)鋼筋。 (3)高規(guī)第8.1.10條規(guī)定：抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí)，板柱一剪力墻結(jié)構(gòu)中各層筒體或剪力墻應(yīng)能承擔(dān)不小于80%相應(yīng)方向該層承擔(dān)的風(fēng)荷載作用下的剪力；抗震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)能承擔(dān)各層全部相應(yīng)方向該層承擔(dān)的地震剪力，而各層板柱部分尚應(yīng)能承擔(dān)不小于20%相應(yīng)方向該層承擔(dān)的地震剪力，且應(yīng)符合有關(guān)抗震構(gòu)造要求。 因此根據(jù)以上規(guī)定，選項(xiàng)A、C、D均為正確說(shuō)法。選項(xiàng)B不正確。 問(wèn)題:19.

47、 某無(wú)梁樓蓋的中間層板柱節(jié)點(diǎn)，由柱傳遞至節(jié)點(diǎn)的單向不平衡彎矩設(shè)計(jì)值Munb，c=7.5kNm相應(yīng)的傳至節(jié)點(diǎn)的集中反力設(shè)計(jì)值Fl=400kN，板柱節(jié)點(diǎn)的尺寸如圖6-15-1所示，試問(wèn)考慮不平衡彎矩影響作用在板柱節(jié)點(diǎn)處的等效集中反力值Fl，eq與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近? 提示：不平衡彎矩作用平面與柱截面軸線z重合，樓板h0=175mm。 A.418kNB.430kNC.450kND.500kN答案:A解析 板柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算用等效集中反力設(shè)計(jì)值應(yīng)按混凝土規(guī)范附錄F確定。對(duì)中柱節(jié)點(diǎn)本題不平衡彎矩情況應(yīng)按公式(6-15-1)計(jì)算： (6-15-1) 其中： (6-15-2) 今hc=500mm，b0=400mm

48、，h0=175mm，則 um=(500+175)+(400+175)2=2500mm 以上代入公式(6-15-2)得： Munb=Fleg+Munb，c (6-15-3) 今Munb，c=7.5106Nmm，F(xiàn)l=400000N，eg=0，代入公式(6-15-3)得Munh=7.5106Nmm。 (6-15-4) 今at=675mm，am=575mm，代入公式(6-15-4)得： 將0、Munb、Ic、um、h0及acD=400mm代入公式(6-15-1)得： Fl，eq=400000+0.42267.51064002500175/(3.1891010)=400000+17393=417393

49、N417.4kN 與A項(xiàng)最接近。其余B、C、D三項(xiàng)均與計(jì)算所得Fl，eq不接近。 點(diǎn)評(píng) 板柱節(jié)點(diǎn)是板柱結(jié)構(gòu)中最重要的部位，當(dāng)其遭受破壞時(shí)將可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體坍塌，因此節(jié)點(diǎn)的抗沖切承載力計(jì)算十分重要。特別是節(jié)點(diǎn)傳遞柱的不平衡彎矩時(shí)的計(jì)算方法對(duì)結(jié)構(gòu)工程師來(lái)說(shuō)應(yīng)認(rèn)真學(xué)習(xí)和掌握。 問(wèn)題:20. 混凝土規(guī)范第9.3.8條規(guī)定：非抗震計(jì)算時(shí)，框架頂層端節(jié)點(diǎn)處梁上部縱向鋼筋的截面面積As應(yīng)符合下列規(guī)定： (6-5-1) 式中bb-梁腹板寬度； h0-梁截面有效高度。 下列哪一項(xiàng)是不正確的? A.抗震計(jì)算時(shí)該部位的As也應(yīng)滿足式(6-5-1)要求B.抗震計(jì)算時(shí)無(wú)需對(duì)As進(jìn)行復(fù)核，而以驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的截面控制條件

50、代替C.該部位的梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)角部的彎弧內(nèi)半徑，當(dāng)鋼筋直徑d25mm時(shí)，不宜小于6dD.該部位的梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)角部的彎弧內(nèi)半徑，當(dāng)鋼筋直徑d25mm時(shí)，不宜小于8d答案:A解析 C、D都是混凝土規(guī)范第9.3.8條中的條文，因而是正確的，B也是正確的，理由見(jiàn)本題點(diǎn)評(píng)。上述規(guī)范第11章中并無(wú)當(dāng)抗震計(jì)算時(shí)要求對(duì)A。進(jìn)行復(fù)核的條文，因而不正確的是A。 點(diǎn)評(píng) 非抗震計(jì)算時(shí)，A。應(yīng)符合公式(6-5-1)的規(guī)定，主要是為了防止頂層端節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土的斜壓破壞；關(guān)于梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)角部的彎弧內(nèi)半徑的規(guī)定，也是防止在該處混凝土被壓壞?？拐鹩?jì)算時(shí)沒(méi)有

51、此項(xiàng)計(jì)算的要求，其原因是混凝土規(guī)范第11.6.3條以截面控制條件的計(jì)算公式(6-5-2)所代替。即： (6-5-2) 式中 Vj-節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值； bi-框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的截面有效驗(yàn)算寬度； hj-框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的截面高度； j-正交梁對(duì)節(jié)點(diǎn)的約束影響系數(shù)。 問(wèn)題:21. 某高層建筑結(jié)構(gòu)總高度58.8m，設(shè)首層框架梁AB在荷載效應(yīng)組合中，由各荷載工況作用下該梁A端產(chǎn)生的按規(guī)定經(jīng)內(nèi)力調(diào)整以后的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下：靜載：MGk=-90.0kNm；活載MQk=-40.0kNm；風(fēng)載：Mwk=20.0kNm；水平地震作用：MEhk=45.0kNm。其中樓面活載已考慮折減。當(dāng)考慮有地震效應(yīng)組合時(shí)，AB梁A端的最大組合彎矩設(shè)計(jì)值與以下哪項(xiàng)數(shù)值最為接近?A.-190.5kNmB.-196.1kNmC.-214.5kNmD.-218.5kNm答案:A解析 根據(jù)高規(guī)第5.6.3、5.6.4條，荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值應(yīng)按高規(guī)公式(5.6.3)計(jì)算。結(jié)構(gòu)總高度58.8m60m，可不考慮風(fēng)荷載效應(yīng)組合。故有 MA=G(MGk+0.5