五層樓建筑設(shè)計(jì)計(jì)算書全套資料（帶cad圖）

1、第一章 建筑設(shè)計(jì)一、建筑概況1、設(shè)計(jì)題目： 陽光旅館2、建筑面積： 65003、建筑總高度：19.650（室外地坪算起）4、建筑層數(shù)： 五層5、結(jié)構(gòu)類型： 框架結(jié)構(gòu)二、工程概況： 該旅館為五層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為v字形。走廊寬度2.4m,標(biāo)準(zhǔn)層高3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡圖。三、設(shè)計(jì)資料1、氣象條件本地區(qū)基本風(fēng)壓 0.40kn/，基本雪壓0.35kn/2、抗震烈度：7度第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.01g3、工程地質(zhì)條件建筑地點(diǎn)冰凍深度0.7m；建筑場地類別：類場地土；建筑地層一覽表（標(biāo)準(zhǔn)值）序號巖 土分 類土層深度（m）厚度范

2、圍（m）地基承載力fk（kpa）樁端阻力（kpa）樁周摩擦力（kpa）1雜填土0.0-0.50.51102粉土0.5-1.51.0170103粗砂1.5-4.53.0250254礫砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-6m以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚5、樓面做法：水磨石地面： 120現(xiàn)澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚6、材料梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強(qiáng)度等級為c30，縱筋采用

3、hpb335，箍筋采用hpb235，板筋采用hpb235級鋼筋四、建筑要求建筑等級:耐火等級為級抗震等級為級設(shè)計(jì)使用年限50年五、采光、通風(fēng)、防火設(shè)計(jì)1、采光、通風(fēng)設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)中選擇合適的門窗位置，從而形成“穿堂風(fēng)”，取得良好的效果以便于通風(fēng)。2、防火設(shè)計(jì)本工程耐火等級為二級，建筑的內(nèi)部裝修、陳設(shè)均應(yīng)做到難燃化，以減少火災(zāi)的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設(shè)有三個(gè)，可以方便人員疏散。因該為旅館的總高度超過21m屬多層建筑，因而根據(jù)高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（2001版gb50045-95）規(guī)定，樓梯間應(yīng)采用封閉式，防止煙火侵襲。在疏散門處應(yīng)設(shè)有明顯的標(biāo)志。各層均應(yīng)設(shè)有手動(dòng)、自動(dòng)報(bào)警器及高壓滅火水槍

4、。六、建筑細(xì)部設(shè)計(jì)1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益。2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合現(xiàn)行的民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、客房之間的送風(fēng)和排風(fēng)管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設(shè)有三部樓梯。7、客房內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。七、參考資料總圖制圖標(biāo)準(zhǔn)（gb50103-2001）房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（gbj50001-2001）建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)（gbj50105-2001）高層

5、民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（gb50045-95）民用建筑設(shè)計(jì)通則（jgj37-87）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb50003-2001）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （gb50010-2002）鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程（jgj3-91）建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb50007-2001）建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（gb50011-2001）第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一節(jié) 框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)一、工程概況旅館為六層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為v字形。底層層高3.9m，其它層為3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，因畢業(yè)設(shè)計(jì)未給定0.000標(biāo)高所對應(yīng)絕對標(biāo)高，框架平面柱網(wǎng)

6、布置如圖21所示：圖2-1 框架平面柱網(wǎng)布置二、 設(shè)計(jì)資料1、 氣象條件基本風(fēng)壓0.40n/m2,基本雪壓0.35 n/m22、 抗震設(shè)防烈度7度第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.01g3、 工程地質(zhì)條件 地層由雜填土、粉土、粗砂、礫砂組成，地質(zhì)情況見表2-1，地下穩(wěn)定水位距地坪6m以下。 建筑地層一覽表 表2-1序號巖 土分 類土層深度（m）厚度范圍（m）地基承載fk（kpa）樁端阻力qp（kpa）樁周摩擦力qs（kpa）1雜填土0.0-0.50.51102粉 土0.5-1.51.0170103粗 砂1.5-4.53.0250254礫 砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-

7、6m以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。4、 屋面及樓面做法屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構(gòu)層：120mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚樓面做法：水磨石地面： 120現(xiàn)澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚5、 材料砼強(qiáng)度等級為c30，縱筋hrb335 篐筋hpb2356、 設(shè)計(jì)依據(jù)1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范gb500072001 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb500092001 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb5000102002 4、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范gb50001120015、混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范理

8、解與應(yīng)用北京：中國建筑工業(yè)出版社20026、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范算例中國建筑工業(yè)出版社20037、房屋結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南第二節(jié) 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算一、梁柱面、梁跨度及柱高的確定1、 初估截面尺寸板厚：取=97.5mm 取120mm橫梁：高=（）6900=862.5575 取600mm縱梁：高=（）6900=487.5325 取500mm梁寬：b=（） 且=11.5為了便于施工，統(tǒng)一取梁的寬度b=250mm2、 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算（1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值注： 考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)按簡支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似取14

9、kn/ m2 為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)（2）注： 為框架柱軸壓比限值，本方案為三級框架，則取0.9為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本方案為c30混凝土，則取14.3kn/ 2（3）計(jì)算過程對于邊柱：=1.313.5145=1228.5（kn）=1228.5103/0.914.3=95454.55（mm 2）對于內(nèi)柱：=1.218.18145=1527.12（kn）=1527.12103/0.914.3=118657.34（mm 2）因此：取柱bh=500mm500 mm即可滿足設(shè)計(jì)要求 柱：一、二、三、四、五層，bh500mm500mm 梁：梁編號見圖2-2其中：l1：bh250mm600mm l

10、2：bh250mm600mml3：bh250mm600mml4：bh250mm400mml5：bh250mm500mml6：bh250mm500mm圖2-2 框架梁編號3、 梁的計(jì)算跨度 如圖2-3所示，框架梁的計(jì)算跨度以上柱柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度不同。圖2-3 梁的計(jì)算跨度4、 柱高度底層高度h3.9m+0.45m4.35m，其中3.9m為底層層高，0.45為室內(nèi)外高差。其它柱高等于層高即3.6m，由此得框架計(jì)算簡圖（圖2-4）。圖2-4 橫向框架計(jì)算簡圖及柱編號二、載荷計(jì)算1、 屋面均布恒載按屋面得做法逐項(xiàng)計(jì)算均布載荷，計(jì)算時(shí)注意：吊頂處布做粉底，無吊

11、頂處做粉底，近似取吊頂粉底為相同重量。二氈三油防水層 0.35 kn/冷底子油兩道結(jié)合層 0.05 kn/ 200 mm厚水泥石保溫層 0.26.5=1.3 kn/20 mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 kn/120 mm鋼筋砼屋面板結(jié)構(gòu)層 0.12025=3 kn/ 粉底或吊頂 0.5 kn/共 計(jì) 5.6kn/屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值為：（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）5.6=2538kn2、 樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算水磨石地面 0.65kn/120mm厚鋼筋混凝土整澆層 0.1225=3 kn/粉底或吊頂 0.5 kn/共計(jì) 4.15 kn/ 樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)

12、值為：（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）4.15=1881 kn3、 屋面均布活載計(jì)算重力載荷代表值時(shí)，僅考慮屋面雪載荷0.35 kn/由于屋面雪荷載0.35 kn/ 0.5 kn/則屋面均布活荷載取0.5 kn/則屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 0.5(73.9+0.25)(6.92+2.4+0.25) =226 kn4、 樓面均布活荷載樓面均布活荷載對旅館的一般房間為1.5kn/m2，會議室、走廊、樓梯、門廳等處為2.0kn/m2。為方便計(jì)算，此處偏安全地統(tǒng)一取均布載荷為2.0kn/m2。樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：2.0（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）=906kn5、

13、 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱得抹灰重量）如表12所示梁側(cè)、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬考慮。例: 梁的凈長為則每根的重量為：其它梁柱自重見表2-2 梁柱自重 表2-2 編號截面長度m根數(shù)每根重量kn0.250.66.27545=2027.30.250.62.1525=109.40.250.66.275125=6027.30.250.42.1565=306.20.250.53.4145=7012.3編號截面長度m根數(shù)每根重量kn0.250.53.4145=7012.30.50.54.3584=3231.70.50.53.6844=12826.26、 墻體自重墻體均為250厚填充墻，

14、兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積墻體重量為： 0.295.5=1.6kn/墻體自重計(jì)算見表23 墻體自重 表23墻體每片面積（）片數(shù)重量kn底層縱墻3.43.426481底層橫墻3.36.311366標(biāo)準(zhǔn)層縱墻3.13.427455標(biāo)準(zhǔn)層橫墻36.3164847、 載荷分層總匯頂層重力載荷代表值包括：層面載荷，50屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻的自重。其它層重力載荷代表值包括：樓面恒載50樓面均布活載荷，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱墻的自重。將前述分項(xiàng)載荷相加，得集中于各層樓面得重力載荷代表值如下：第五層：第四層：第三層：第二層：第一層：建筑物總重力荷載代表

15、值 為：=67094.45 kn質(zhì)點(diǎn)重力載荷值見圖2-5圖2-5 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值三、水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算1、 橫梁線剛度混凝土c30，ec=3103 kn/在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小框架側(cè)移，為考慮這一有利作用，在計(jì)算梁截面慣性矩時(shí)，對現(xiàn)澆樓面的便框架梁取i=1.5i0（i0為梁的截面慣性矩），對中框架梁取i=2.0i0，若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則對邊框架梁取i=1.2i0，對中框梁取i=1.5i0。橫梁的線剛度計(jì)算結(jié)果列于表2-4：橫梁線剛度 表2-4梁號截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁0.250.66.774.510-36.7510

16、-32.991040.250.62.654.510-36.7510-37.641040.250.66.771.310-3910-33.991040.250.42.652.610-32.610-32.941040.250.53.902.610-33.910-331045.210-341040.250.53.902.610-33.910-331045.210-341042、 橫向框架柱的側(cè)移剛度d值柱線剛度列于表2-5，橫向框架柱側(cè)移剛度d值計(jì)算見表2-6柱線剛度 表2-5柱號截面柱高度慣性矩線剛度(knm)0.50.54.355.2110-33.591040.50.53.65.2110-34.3

17、4104橫向框架柱側(cè)移剛度d值計(jì)算 表2-6 項(xiàng)目柱 層 類型數(shù) 根數(shù)底層邊框架邊柱0.830.47106304邊框架中柱5.120.789178454中框架邊柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二三四五層邊框架邊柱0.690.257103284邊框架中柱2.450.55221044中框架邊柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.44517884124962443、 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。頂點(diǎn)位移法時(shí)求結(jié)構(gòu)基頻得一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿。導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式

18、，這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期 。式中：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，取0.8框架的定點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移。是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得假想框架的定點(diǎn)位移，然后由求出，再用求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見表2-7：橫向框架頂點(diǎn)位移 表27層次層間相對位移 5437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.

19、0390.09614991242154222160.0570.057 4、 橫向地震作用計(jì)算在類場地，7度設(shè)防烈度，結(jié)構(gòu)的特征周期和地震影響系數(shù)為：=0.35（s）=0.08由于，應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。由于固按計(jì)算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配給各層質(zhì)點(diǎn)，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實(shí)際，但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分析法求得的結(jié)果，特別對周期較長的結(jié)果相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)果上部往往震害嚴(yán)重，因此引入，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響，且使修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。因此引入n = =

20、0.080.53+0.07=0.112 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=注：為多質(zhì)點(diǎn)體系結(jié)構(gòu)等效總重力荷載按規(guī)定應(yīng)取總重力荷載代表值得85% 頂點(diǎn)附加水平地震作用： 各層橫向地震剪力計(jì)算見表2-8，其中：格層橫向地震作用及樓層地震剪力 表28層次53.618.754377820690.298426.82426.8243.615.154949749770.272273.66700.4833.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6114.354.354991217110.07979.481133.09注：

21、表中第五層中加入了橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2-6圖2-6橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力5、 橫向框架抗震變動(dòng)驗(yàn)算多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見表29，層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求 橫向變形驗(yàn)算 表2-9層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉(zhuǎn)角5426.824962440.000863.61/41864700.484962440.001413.61/25533909.754962440.001833.61/196721053.614962440.002123.61/169811133.094222160.002684.351/1623

22、四、水平地震作用下，橫向框架得內(nèi)力分析以中框架為例進(jìn)行計(jì)算，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法、步驟與橫向中框架完全相同。故不再在贅述?？蚣苤袅皬澗赜?jì)算，采用d值法，其結(jié)果見表210框架柱剪力及彎矩計(jì)算表 表2-10層 次54321層 高3.63.63.63.64.35層間剪力426.82700.48909.751053.61133.1層間剛度496244496244496244496244422216l軸柱（q）126591265912659126591171611182327310.920.920.920.921.110.350.400.450.500.6425.7438.8845.5448.

23、648.5513.8625.9237.2648.686.3m軸柱（p）178841788417884178841397715233338381.61.61.61.61.930.370.420.470.50.5734.0252.262.9668.471.0819.9837.855.8468.494.22注：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表211地震作用下框架深端彎矩及柱軸力 表2-11層次54321lm跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.1519.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.1

24、9mp跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱軸力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.97中柱兩側(cè)梁端彎矩按深線剛度分配，地震力作用下框架彎矩見圖2-7，剪力及柱軸力見圖2-8圖2-7 地震作用下框架彎矩圖（knm）圖2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kn）五、豎向荷載作用下橫梁框架的內(nèi)力分析仍取中柱架計(jì)算1、荷載計(jì)算第五層梁的均布線荷載lm跨屋面均布恒載傳給梁 5.63.9=21.

25、84kn/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kn/m恒載 26.19 kn/mmp跨屋面均布恒載傳給梁 5.63.9=21.84kn/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kn/m恒載 24.74 kn/m第五層活載： 0.53.9=1.95kn/m第一、二、三、四層梁均布線荷載：lm跨樓面均布恒載傳給梁 4.153.9=16.185 kn/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9 kn/m內(nèi)橫墻自重包括抹灰 0.295.5（3.6-0.6）=4.785 kn/m恒載 23.87 kn/mmp跨樓面均布恒載傳給梁 4.153.9=16.185 kn/m橫

26、梁自重（包括粉刷） 0.290.425=2.9 kn/m恒載 19.085 kn/m第一、二、三、四層活載 2.03.9=7.8 kn/m第一、二、三、四層集中荷載縱梁自重（包括抹灰） 0.290.5253.9=14.14 kn縱墻自重（包括抹灰） 0.295.53.9（3.6-0.5）=19.28kn柱自重（包括抹灰） 0.540.543.625=26.244 kn總計(jì) p = 59.67 kn第一層柱自重：0.540.544.3525=31.7 kn中框架恒載及活荷載見圖2-9 見圖2-9 框架豎向荷載示意（a）恒載示意（b）活載示意2、用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析

27、，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面陪筋時(shí)，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。（1）固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見表2-12固端彎矩計(jì)算表2-12lm跨mp跨簡 圖固端彎矩簡 圖固端彎矩（2）分配系數(shù)計(jì)算考慮框架計(jì)算性,取半框架計(jì)算,半框架的梁柱線剛度如圖2-10所示,切斷的橫梁線剛度為原來的一倍,分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算.圖2-10半框架梁柱剛度示意(kn/m)

28、例：l柱頂層節(jié)點(diǎn)。（3）傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定,傳遞系為1/2 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支傳遞系數(shù)為-1（4）彎矩分配恒荷載作用下,框架的彎矩分配計(jì)算見圖2-11，框架的彎矩圖見圖2-13活荷載作用下,框架的彎矩分配計(jì)算見圖2-12 框架的彎矩圖見圖2-14上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12

29、.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615

30、.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755

31、.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3

32、070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343圖2-11恒載彎矩分配圖（knm）13.19-11.28上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.1

33、2-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470

34、.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8

35、426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.

36、343圖2-12 活載彎矩分配圖（knm）4.49-3.53圖2-13恒荷載作用下框架彎矩圖(kn/m)圖2-14活荷載作用下框架彎矩圖(kn/m)3、梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力 梁上均布荷載引起的剪力, 梁端彎矩引起的剪力, 柱軸力 式中： 梁端剪力 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 以lm跨四、五層梁在恒荷載作用下,梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由框架豎向荷載示意圖查得梁上均布荷載為四層：集中荷載：柱自重：五層：由恒載作用下框架彎矩圖查得：四層梁端彎矩 五層梁端彎矩 括號內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)值五層兩端剪力調(diào)幅前 調(diào)幅后 同理可得四層梁端剪力調(diào)幅前 調(diào)幅后 五層l柱柱頂記柱底軸力四層l柱柱頂及柱底軸力其它梁端剪

37、力及柱軸力 見表2-13恒載作用下梁端剪力及柱軸里（kn） 表2-13層 次54321荷載引起剪力lm跨88.7280.8680.8680.8680.86mp跨32.7825.2825.2825.2825.28彎矩引起剪力lm跨-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）mp跨00000總剪力lm跨86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（

38、81.79）mp跨23.7825.2825.2825.2825.28柱軸力a柱86.78226.87366.58506.54646.14112.98253.07392.78532.74677.84b柱123.92290.28457.11623.64790.62150.12316.48483.31649.84822.32注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表2-14活載作用下梁端剪力及柱軸里（kn） 2-14層 次54321荷載引起剪力lm跨6.6126.4226.4226.4226.42mp跨2.5810.3410.3410.3410.34彎矩引起剪力lm跨-0.07（

39、-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）mp跨00000總剪力lm跨6.54（6.56）26.04（26.12）26.11（26.17）26.11（26.17）25.98（26.07）6.68（6.66）26.8（26.72）26.73（26.67）26.73（26.67）26.86（26.77）mp跨2.5810.3410.3410.3410.34柱軸力a柱=6.5632.6858.8585.02111.09b柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值六、內(nèi)力組合1、框架梁內(nèi)力組合在恒荷

40、載和活荷載作用下,跨間可近似取跨中的代替。式中：梁左右端彎矩，見圖2-13、2-14括號內(nèi)的數(shù)值，跨中若小于，應(yīng)取在豎向荷載與地震力組合時(shí),跨間最大彎矩采用數(shù)解法計(jì)算，則及其的具體取值見表2-15：mge及xi值計(jì)算 表2-15項(xiàng) 層 目 跨 次1.2（恒+0.5活）1.3地震qlm跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4mp跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.81

41、39.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92項(xiàng) 層 目 跨 次lm跨56.77599.38/116.773.05/3.58117.08/107.83494.07/130.262.82/3.91112.01/96.72386.9/136.592.61/4.1120.98/101.81281.84/142.242.46/4.27124.58/104.437179.54/147.642.39/4.43139.75/119.32mp跨52.65026.73/55.050.87/1.78-4.56/-4.5

42、746.5/66.590.24/2.4120.6/20.63-5.4/78.49-0.2/2.8534.88/34.882-15.17/88.26-0.55/3.247.77/47.771-21.51/94.6-0.78/3.4353.69/53.69注：當(dāng)或時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應(yīng)取或，用計(jì)算重力荷載作用下梁端的彎矩水平地震作用下梁端彎矩 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力梁內(nèi)力組合表 表2-16層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載活載地震何載1.2+1.41.2（+0.5）1.35-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.3286.786.566.69113.32116.77-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.3491.146.686.69118.72122.07-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.6632.78