單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計

1、工程索道課程設(shè)計說明書題 目： 單線循環(huán)吊椅式客運索道的設(shè)計單線循環(huán)吊椅式客運索道的設(shè)計 指導(dǎo)教師： 鄧旻涯鄧旻涯 20172017 年年 6 6 月月 8 8 日日目錄目錄1.給定參數(shù)給定參數(shù).11.1 線路參數(shù)線路參數(shù).11.2 吊椅參數(shù)吊椅參數(shù).12 運載索計算運載索計算.12.1 運載索初張力計算運載索初張力計算.12.2 確定下站從動輪處運載索張力確定下站從動輪處運載索張力.22.3 各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動輪處運載索張力計算各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動輪處運載索張力計算.33 慣性力計算慣性力計算.33.1 基礎(chǔ)資料基礎(chǔ)資料.33.2 線路重側(cè)、空側(cè)慣性力線路重側(cè)、空側(cè)慣性力 PZ、PK 的計

2、算的計算.44 鋼絲繩安全系數(shù)驗算鋼絲繩安全系數(shù)驗算.44.1 運載索運載索 .44.2 拉緊索拉緊索 .55 驅(qū)動機功率確定驅(qū)動機功率確定.55.1 當處于空上空下狀態(tài)時，上行的自重作用力方當處于空上空下狀態(tài)時，上行的自重作用力方.75.2 當處于空上重相狀態(tài)時，驅(qū)動機對空車的自重當處于空上重相狀態(tài)時，驅(qū)動機對空車的自重.75.3 當處于重上重下狀態(tài)時，當處于重上重下狀態(tài)時， .75.4 當處于重上空下狀態(tài)時當處于重上空下狀態(tài)時.76 線路設(shè)備選擇線路設(shè)備選擇.86.1 鋼絲繩類型的確定鋼絲繩類型的確定.86.2 驅(qū)動機型號的選用驅(qū)動機型號的選用.86.3 拉緊裝置的選擇拉緊裝置的選擇 .8

3、6.4 線路托（壓）索輪的選擇線路托（壓）索輪的選擇 .96.5 吊椅的選擇吊椅的選擇.97 運載索各跨張力的計算運載索各跨張力的計算 .97.1 重車側(cè)上行時各跨運載索張力（重車側(cè)上行時各跨運載索張力（N）.97.2 空車側(cè)下行時各跨運載索張力（空車側(cè)下行時各跨運載索張力（N）.107.3 重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力 Tz和和 Tk.108 拉緊裝置行程計算拉緊裝置行程計算 .119 各撓度計算各撓度計算 .1310各跨懸索曲線長度計算各跨懸索曲線長度計算.1411.線線路個支架的技術(shù)參數(shù)計算線線路個支架的技術(shù)參數(shù)計算 .1511.1 線路各跨彎折角線路各跨彎折角

4、.1511.2 運載索自重引起的傾角運載索自重引起的傾角 （ ） .1511.3 運載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角運載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角 .1611.4 運載索受運行過支架時荷載作用所引起的傾角運載索受運行過支架時荷載作用所引起的傾角 .1611.5 驗算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）驗算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）.1611.6 檢驗運載索作用于壓索輪的最小向上力檢驗運載索作用于壓索輪的最小向上力 V（總傾角（總傾角 Tmin 滿足要求211 當重錘靜止時，運載索初張力的計算Ta=Ga=4G 所以重錘的質(zhì)量符合要求。2.1.2 當重錘下降時的運載索初張

5、力的計算（取滾動軸承）由阻力系數(shù)公式 3-2：求得 f=0.003523 TB119132.36 TB2=19859.33TB3=19789.37 TB4=19719.66TB=39297.9 Tmin（B）=39648.95Tmin(B)Tmin,故重錘符合要求。2.1.3 當重錘上升時運載索初張力的計算Tc1=20060 Tc2=20120.18Tc3=20180.48 Tc4=20241.38Tc=80602.04 Tmin(c)=400301.02Tmin(c)Tmin,重錘符合要求,確定 G=20000 N工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 3 頁 共 22 頁2.2 確定下站從動輪處運

6、載索張力確定下站從動輪處運載索張力T1+T2=T； T1=T2+T2Fr=T2 (1+Fr) （3-2）套用公式 3-2 可求得運載索通過從動輪的阻力系數(shù) Fr,由式 3-3 可求得緊邊張力 T1，松邊拉力 T2。得 Fr=0.002905 T1=39960N T2=40136N2.3 各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動輪處運載索張力計算各種狀態(tài)下，上站驅(qū)動輪處運載索張力計算2.3.1 重吊椅上行，空吊椅下行入側(cè)：T 入 1=69686.32N 出側(cè)：T 出 1=62126.42N2.3.2 空吊椅上行，重吊椅下行入側(cè)：T 入 2=73686.56N出側(cè)：T 出 2=68277.68N2.3.3 重吊椅上行

7、，重吊椅下行入側(cè)：T 入 3=69686.22N 出側(cè)：T 出 3=68277.68N2.3.4 空吊椅上行，空吊椅下行入側(cè)：T 入 4=T 入 2=73686.56N出側(cè)：T 出 4=T 出 1=62126.42N單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 4 頁 共 22 頁3 慣性力計算慣性力計算慣性力計算的目的是考慮運載索安全性檢驗時，運載索最大張力需要考慮增加運載索的最大慣性力，即3.1 基礎(chǔ)資料基礎(chǔ)資料起動、制動時的平均加速度（m/s）：a 重力加速度（m/s）：g索道轉(zhuǎn)動部分的重量（包括驅(qū)動機的轉(zhuǎn)動部分、尾部拉緊裝置的滑輪、線路托索輪和站內(nèi)導(dǎo)向輪）：G電動機變位重量 G1 =(G1D12)i2/

8、D12聯(lián)軸節(jié)變位重量 G2 =(G2D22 )i2/ D22式中 D1、D2電動機和聯(lián)軸節(jié)各自的飛輪直徑； G1、G2電動機和聯(lián)軸節(jié)各自的飛輪自重； i 電動機的傳動比。電動機和聯(lián)軸節(jié)，并計及減速器的變位重量之和 G3=1.3(G1+ G2)3.2 線路重側(cè)、空側(cè)慣性力線路重側(cè)、空側(cè)慣性力 PZ、PK 的計算的計算PZ= QzL0/g+0.06G+ G3/ga; PK=QkL0/g+0.06G+ G3/ga (3-6)4 鋼絲繩安全系數(shù)驗算鋼絲繩安全系數(shù)驗算4.1 運載索運載索4.1.1 彎曲應(yīng)力 b1 與張應(yīng)力 k1(MPa)b1=1/E1Dq k1=（T 入 1+PZ）/F1工程索道課程設(shè)

9、計設(shè)計說明書 第 5 頁 共 22 頁4.1.2 安全系數(shù)純張應(yīng)力時 n1=b1/ k15綜合應(yīng)力時 n2=b1/( b1+k1)4 (3-7)以上式中 E1運載索的彈性模量(MPa)；1運載索表面鋼絲直徑（mm） ；Dq驅(qū)動輪直徑（mm） ；b1運載索的公稱抗拉強度(MPa)。4.2 拉緊索拉緊索4.2.1 彎曲應(yīng)力 b2 張應(yīng)力 k2 (MPa)b2 =2 /E2Dl k2=Tc4/F24.2.2 安全系數(shù)純張應(yīng)力時 n3=b2/ k 25.5綜合應(yīng)力時 n4=b2/( b2+k2)4 (3-8)以上式中 F2拉緊索的有效斷面積（mm2） ；E2拉緊彈性模量(MPa)；2拉緊索表面鋼絲直徑

10、（mm） ；Dl拉緊輪直徑（mm） ；b2拉緊索的公稱抗拉強度(MPa)。5 驅(qū)動機功率確定驅(qū)動機功率確定根據(jù)各種運行狀態(tài)所求的功率值，確定交流電動機型號，求出現(xiàn)最大功率單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 6 頁 共 22 頁時的運行狀態(tài)。運載索通過驅(qū)動輪阻力損失t 為t （3-9）rftT)(21式中驅(qū)動輪入側(cè)運載索張力（） ；t驅(qū)動輪出側(cè)運載索張力（） 。各種狀態(tài)下與 t 的計算公式，見表。表 3-3正常運行啟動制動運行狀態(tài)TTTtTt重上輕下1T入1T出Z1PT入KP1T出Z1P-T入K1PT出空上重下2T入2T出Z2PT入K2P-T出Z2PT入K2PT出重上重下1T入1T出Z1PT入KP1T出

11、Z1P入TK2PT出空上空下2T入2T出Z2PT入K2P-T出Z2PT入K1PT出驅(qū)動輪圓周力 P 為PTt+t電動機功率NKPV/式中 電動機的傳動效率，常取 0.95；K備用系數(shù)，常取 K1.2 驅(qū)動機防滑驗算為T/t （3-10）uae工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 7 頁 共 22 頁式中 附著安全系數(shù),啟動或制動時 1.25;e自然對數(shù)底;驅(qū)動輪上鋼索有效纏繞圈數(shù)的包角,一般 =180 度;u鋼索與驅(qū)動輪間的摩擦系數(shù),無襯 0.11-0.13,皮革襯,木襯 0.16,橡皮襯,塑料襯 0.20。將種狀態(tài)下的正常運行,啟動制動時的 T 與 t 值一一代入式(3-9),式(3-10)計算,

12、可得客運索道運行的最大功率和最大負功率,據(jù)此選取所需的電動機。在運載索運行的最大功率和最大負功率，據(jù)此選取所需的電動機。在運載索運行的 4 種狀態(tài)中，以重上空下最不利狀態(tài)，因此在確定單線循環(huán)吊椅式客運索道的電動機功率時，只需要算出重上空下狀態(tài)時的電動機輸出功率，其余運行狀態(tài)的電動機輸出功率都比重上空下運行狀態(tài)小。以下在不考慮風荷載的情況下，對這一結(jié)論加以證明。5.1 當處于空上空下狀態(tài)時，上行的自重作用力方當處于空上空下狀態(tài)時，上行的自重作用力方向與運行方向相反 ，電動機對上行側(cè)的自重作用輸出功率為，下行側(cè)1N自重作用力方向與運行方向相同 ，電動機的輸出功率為，因此電動機的輸1N出總功率。1N

13、1N5.2 當處于空上重相狀態(tài)時，驅(qū)動機對空車的自重當處于空上重相狀態(tài)時，驅(qū)動機對空車的自重作用輸出功率為，重車側(cè)荷式作用力及自重方向與運行方向相同，通過1N運載索作用可把動力傳遞到驅(qū)動機，即可以加到原動機的驅(qū)動力中，設(shè)回收功率為（）,此時電動機輸出功率，所以 2N|233NNN3N2N。5.4 當處于重上空下狀態(tài)時當處于重上空下狀態(tài)時上行側(cè)載荷作用力及自重方向與運行方向相反，電動機輸出功率為（3N，） ，對下行側(cè)的自重作用輸出功率為 ，因此電動機輸3N1N1 N2N1 N出總功率 ，所以。134 NNN3414,NNNN綜上所述，即處于空上重下狀態(tài)時驅(qū)動機輸234214,NNNNNN出功率值

14、為最小且做負功，起動力回收作用；處于重上空下狀態(tài)時，驅(qū)動機輸出功率值為最大，故最不利的運行狀態(tài)為重上空下。6 線路設(shè)備選擇線路設(shè)備選擇6.1 鋼絲繩類型的確定鋼絲繩類型的確定通過張力計算及安全系數(shù)的驗算，可確定出所需運載索和拉緊索的型號。運載索應(yīng)選用 625FI 或 636WS 等線接觸的順繞鋼絲繩；在腐蝕環(huán)境中工作的運載索，應(yīng)采用鍍鋅鋼絲繩；運載所采用重錘拉緊，拉拉緊索宜采用 4繩拉緊方式，并設(shè)置調(diào)節(jié)重錘的電動或手動絞車；拉緊索應(yīng)選用 625FI 或819 等線接觸的順繞鋼絲繩，拉緊索導(dǎo)向輪的繩槽內(nèi)應(yīng)設(shè)耐磨襯墊。運載索、拉緊索的公稱抗拉強度分別取 1870MPa、1960MPa。6.2 驅(qū)動

15、機型號的選用驅(qū)動機型號的選用一般采用單槽臥式，繩槽應(yīng)設(shè)耐磨襯墊；驅(qū)動裝置應(yīng)設(shè)主原動機和備用原動機，主原動機應(yīng)為電動機，備用原動機應(yīng)為內(nèi)燃機或電動機。備用原動機工作室，索道應(yīng)具有與 0.30.5m/s 檢修速度相近的運行速度。驅(qū)動裝置應(yīng)設(shè) 2工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 9 頁 共 22 頁套不同結(jié)構(gòu)的制動器，其中工作制動器設(shè)在高速軸上，安全制動器設(shè)在驅(qū)動輪上。拖牽索道和不會到轉(zhuǎn)的索道，可僅設(shè)工作制動器。當空車上行、中車下行時，工作制動器的平均制動減速度，不得小于 0.3m/s ；當重車上行、空車下2行時，工作制動器的平均制動減速度，不得大于 1.5m/s 。否則，工作制動器2應(yīng)采用制動力控制

16、、制動力調(diào)節(jié)或分級制動的方式。群動輪直徑按不小于運載索直徑的 100 倍，禍不小于運載索表層鋼絲直徑的 1000 倍選取。6.3 拉緊裝置的選擇拉緊裝置的選擇拉緊索水平放置便于吊椅迂回，其直徑選取條件與驅(qū)動輪相同；平衡錘常采用單錘懸掛式，其質(zhì)量按初張力計算與驗算的結(jié)果選??；拉緊索導(dǎo)向輪（滑輪）的直徑按不小于拉緊索直徑的 40 倍，或不小于拉緊索表層鋼絲繩直徑的6000 倍選取。6.4 線路托（壓）索輪的選擇線路托（壓）索輪的選擇索輪的輪槽內(nèi)設(shè)耐磨襯墊，索輪直徑 D 為運載索直徑的 1215 倍以上。每個有襯托索輪的允許徑向載荷P(N)為P=pd D （3-11）1式中 p耐磨襯墊的比壓（MPa

17、） ，p=0.20.5，由所選用襯墊的耐磨性確定； D-托索輪襯墊繩槽底部的直徑（mm） 。6.5 吊椅的選擇吊椅的選擇吊椅的選擇由吊桿或吊架的高度在最大坡度縱、橫向擺動 35%時，吊椅的頂篷、座椅或乘客伸出手的手部，不得接觸運載索或支架的任何部位的條件確定。座椅的有效寬度，單人吊椅不得小于 500mm；雙人吊椅不得小于 950mm；3人吊椅不得小于 1380mm；4 人吊椅不得小于 1800mm。吊椅座面和靠背應(yīng)向后傾單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 10 頁 共 22 頁斜。吊椅應(yīng)設(shè)活動式安全扶手與踏板，安全扶手與踏板應(yīng)聯(lián)動，便于乘客上、下車。7 運載索各跨張力的計算運載索各跨張力的計算對重上空

18、下最不利運行狀態(tài)（電動機耗用功率為最大者）進行具體分析，求出線路兩側(cè)各支架處張力和各跨平均張力，為后述各步驟設(shè)計計算提供數(shù)據(jù)。7.1 重車側(cè)上行時各跨運載索張力（重車側(cè)上行時各跨運載索張力（N）Tn=Tn-1+Qzhn+QZlonf3 (n=1,2,3,I+1) （3-12） T0=T1下站緊邊拉力由公式 T1+T2=T；T1=T2(1+fr)計算。 T1=T0+Q2h1+Qzl01f3=42228.5(N); T2=T1+Qzh2+Qzl02f3=444097(N); T3=T2+Qzh3+Qzl03f3=46765.5(N)； T4=T3+Qzh4+Qzl04f3=49034(N); T5

19、=T4+Qzh5+Qzl05f3=51302.5(N); T6=T5+Qzh6+Qzl06f3=53571(N); T7=T6+Qzh7+Qzl07f3=55839.5(N); T8=T7+Qzh8+Qzl08f3=58100(N); T9=T8+Qzh9+Qzl09f3=60376.5(N); T10=T9+Qzh10+Qzl10f3=62643(N);7.2 空車側(cè)下行時各跨運載索張力（空車側(cè)下行時各跨運載索張力（N）tn=tn-1+Qkhn-Qklonf3 (n=1,2,3,I+1) （3-13） t0=T2下站松邊拉力由公式 T1+T2=T；T1=T2(1+fr)計算。工程索道課程設(shè)計

20、設(shè)計說明書 第 11 頁 共 22 頁 t1=t0+Qkh1-Qkl01f3=41078.7(N); t2=t1+Qkh2-Qkl02f3=42021.4(N); t3=t2+Qkh3-Qkl03f3=42964.1(N); t4=t3+Qkh4-Qkl04f3=43906.8(N); t5=t4+Qkh5-Qkl05f3=44849.5(N); t6=t5+Qkh6-Qkl06f3=45792.2(N); t7=t6+Qkh7-Qkl07f3=46734.9(N); t8=t7+Qkh8-Qkl08f3=47677.6(N); t9=t8+Qkh9-Qkl09f3=48620.3(N); t

21、10=t9+Qkh10-Qkl10f3=49563(N);7.3 重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力 Tz和和 Tk重車側(cè)、空車側(cè)各跨平均張力，分別按重車側(cè)、空車側(cè)各跨相鄰兩支點張力和的平均值計算。重車側(cè)：T0-1=12(T0+T1)=41094.2(N);同理 T1-2=12(T1+T2)=44497(N); T2-3=12(T2+T3)=45631.2(N); T3-4=12(T3+T4)=47899.7(N); T4-5=12(T4+T5)=50168.2(N); T5-6=12(T5+T6)=52436.7(N); T6-7=12(T6+T7)=54705.2(N);

22、 T7-8=12(T7+T8)=56969.7(N); T8-9=12(T8+T9)=59238(N); T9-10=12(T9+T10)=61509.5(N);所以 Tz=53570.9(N)。空車側(cè)：T0-1=12(T0+T1)=40198.6(N);單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 12 頁 共 22 頁 T1-2=12(T1+T2)=41550.1(N); T2-3=12(T2+T3)=42492.7(N); T3-4=12(T3+T4)=43927.6(N); T4-5=12(T4+T5)=44378.1(N); T5-6=12(T5+T6)=45320.3(N); T6-7=12(T6+

23、T7)=46310.2(N); T7-8=12(T7+T8)=47679.4(N); T8-9=12(T8+T9)=48237.5(N); T9-10=12(T9+T10)=49013.4(N);所以 Tk=44861.9(N)。8 拉緊裝置行程計算拉緊裝置行程計算通過計算行程，可確定拉緊裝置的重錘距地面高度和支持重錘的導(dǎo)向輪之間的活動范圍，以避免重錘觸地或者碰撞導(dǎo)向輪，失去其平穩(wěn)拉緊的作用。S=ST+S+St+S （3-14） 負荷變化而產(chǎn)生的運載索長度的變化STST=(-)=0.120 （3-15）241222zQCPT21CP2TKQ11330cosInnl式中重錘下降時拉緊邊的平均張力

24、（N） ；1TCP重錘上升時拉緊邊的平均張力（N） ；2TCP各跨弦傾角（） 。n 當重錘下降時，運載索的重側(cè)下行、空側(cè)上行，即下行側(cè)為拉緊邊；當重錘上升時，運載索的重側(cè)上行、空側(cè)下行，即上行側(cè)為拉緊邊。在運載索計算中可求得，重錘下降（下行）和重錘上升（上行）時的下站運載索拉緊邊的張力分別為、，有公式得：1t下2t下工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 13 頁 共 22 頁+=；=+=(1+) （3-16）1t下1t下BT1下t1t下1下trf1下trf得出：=39490.7(N), = (1+)=39589.4(N) （3-17）1t下rBfT21t下1下trf同理：+=；=+=(1+)2t下2

25、t下CT2t下2t下2t下rf2t下rf=40411.6(N),= (1+)=40512.6(N)2t下rf2TC2t下2t下rf又上站運載索的拉緊邊的張力可以通過下式計算=+Qz+Qz( =1,2) （3-18）i上tit下11Inh113Inlfi得出：=54720.0(N),=55643.2(N)1t上2t上又=，= （3-19）1CPT2t11下上t2CPT2tt22下上運載索彈性伸長所引起的長度變化為S=0.00535 （3-20）S10111CP2CPcosFET-Tiinnl溫度變化引起的運載索長度變化為tS=0.00535 （3-21）tS110cosinnlt式中 運載索的膨

26、脹系數(shù)，為 0.000011;運載索投產(chǎn)時與安裝時的溫差，比安裝時的溫度高取正值，反t之取負值。運載索殘余伸長長度為yS=0.27 (0.00080.0001) （3-22）yS110cosinnlt單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 14 頁 共 22 頁綜上所述，=+=3.395SyTSSStS9 各撓度計算各撓度計算重側(cè)各跨度最大撓度 11maxmf=f 自大+f 集大maxff 自大= = f 集大= = nznTql220cosznTlq82nznzTlWcos40znzTlW4q= 21211000vPdQ 22APWWWZ索道出現(xiàn)故障后，要把乘客從吊椅上營救下來。此時，操作手動絞車，將拉

27、緊重錘提起，直到乘客懸空為止?？哲噦?cè)各最大撓度 （3-24）knkknTlWTqlfff482max集自 （3-25）kW22PAW nnlJmm0cos5 . 011nnJlmcos10對 m 將數(shù)據(jù)代入得：1，3，4，3，3，1m2m3m4m5m3，4，3，3，16m7m8m9m10m再代入可得各跨在重側(cè)的最大撓度分別為：maxf大集大自ff0.00857，0.4876，0.5187，0.403661maxf2maxf3maxf4maxf0.2124，0.12801，0.5187，0.487465maxf6maxf7maxf8maxf0.0955，0.0048229maxf10maxf空車

28、側(cè)各跨最大撓度： mfmax工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 15 頁 共 22 頁)nnnknknknlJmmTlWTqlfff00220maxcos5 . 01)(1 (cos4cos8集自則各跨在空車側(cè)最大撓度分別為：，009244. 01maxf2174. 02maxf，26435. 03maxf183. 04maxf，10686. 05maxf07434. 06maxf，26435. 07maxf2174. 08maxf，0426. 09maxf0052. 010maxf10各跨懸索曲線長度計算各跨懸索曲線長度計算重車側(cè)各跨懸索曲線長度 S（m） （3-26）232302024cos2

29、4cosznznnnnnTlQlHlqlS其中， nzTHcos式中各跨弦長（m） ；nlq均布載荷（N/m） ，。zQq 空車側(cè)各跨懸線曲線長度)(mS （3-27）232302024cos24cosKnKnnnnnTlQlHlqlS其中，KQq 代入各跨的相關(guān)數(shù)值，可將重車側(cè)和空車側(cè)各跨懸索曲線長度求出。11.線線路個支架的技術(shù)參數(shù)計算線線路個支架的技術(shù)參數(shù)計算 凸（凹）形指點用來托（壓）索輪承托（壓） ，而后再由支架支撐。為保單線循環(huán)吊椅式客運索道設(shè)計 16 頁 共 22 頁證固定抱索器及吊椅平穩(wěn)通過各支架，尤其是凸形支點為避免發(fā)生漂浮現(xiàn)象，力求安全靠貼。11.1 線路各跨彎折角線路各跨

30、彎折角 =z y (3-28)根據(jù)索道側(cè)形圖，從左到右，索道的玄傾角是仰角時為正值，俯角時為負值，代入式（3-28）計算。 當 0 時，線路為凹形;當 0 時，線路為凸形。11.2 運載索自重引起的傾角運載索自重引起的傾角 （ ） z=arcsin(Q1Lon 左)； （3-29） 11.3 運載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角運載索受支架間距內(nèi)載荷作用引起的傾角 按重車側(cè)計算 左=arcsin(Wz/Tz) 左； 右=arcsin(Wz/Tz) 右 （3-30）各跨 值的計算式為 =（m-1） （1-0.5mJcosnLon）式中 m各跨最多容許吊椅個數(shù)（取整） ， m=1+LonJcosn

31、 （3-31）11.4 運載索受運行過支架時荷載作用所引起的傾角運載索受運行過支架時荷載作用所引起的傾角 =arcsinWzTz （3-32）式（3-29） 。 （3-30） 。 （3-32）中，當支架采用壓縮輪時，重車側(cè)各跨平均張力 Tz 應(yīng)考慮張力減少 10%計算（避免凹形支點發(fā)生飄起現(xiàn)象） ；當支架采用托式索輪時。重車側(cè)各跨平均張力 Tz 按原值計算。工程索道課程設(shè)計設(shè)計說明書 第 17 頁 共 22 頁11.5 驗算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)）驗算支架左側(cè)最大爬坡角（左側(cè)指靠下站的一側(cè)） 總= 左+ 左+ 左+ （3-33）運載索重車側(cè)在支架上的傾角不得大于 110%。11.6 檢驗運載索作用于壓索輪的最小向上力檢驗運載索作用于壓索輪的最小向上力 V（總傾角（總傾角 0min時檢驗此步）時檢驗此步）=+ + + + + （3-34）LRLR V=T sin （3-35）minZ此時，T 不考