模板專項(xiàng)方案2

1、模板搭設(shè)拆除方案下沙智格社區(qū)經(jīng)濟(jì)聯(lián)合社外來人員公寓1標(biāo)工程位于杭州市下沙智格社區(qū)，由杭州下沙街道智格社區(qū)經(jīng)濟(jì)聯(lián)合社投資開發(fā)，杭州江南建筑設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)，浙江工程建設(shè)監(jiān)理公司監(jiān)理，包括1#5#共5幢地下1層、地上11層的小高層以及部分商鋪，工程總建筑面積約55229m2，建筑高度36.3m，其中地下建筑面積約4700 m2，0.000為7.0m，框架結(jié)構(gòu)。故對(duì)模板搭設(shè)拆除要求較高，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況和現(xiàn)行規(guī)范、規(guī)程制定以下專項(xiàng)施工方案：一、模板的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式： 根據(jù)施工組織設(shè)計(jì)和現(xiàn)場實(shí)際情況，為保證模板具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的前提下，考慮到經(jīng)濟(jì)安全的目的，擬采用木模板系統(tǒng)進(jìn)行配制，模板支

2、撐系統(tǒng)采用48直徑鋼管作為樓板模板支撐，上面用扣件固定橫向鋼管，再擱50100木擱柵，再鋪梁底模和板底模，模板工程安全施工方面需進(jìn)行安全施工防護(hù)措施，除木工嚴(yán)格按本工種安全操作規(guī)程進(jìn)行操作外，主要是對(duì)木模板支撐系統(tǒng)進(jìn)行荷載驗(yàn)算。二、木模板支承系統(tǒng)施工荷載驗(yàn)算： 柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計(jì)算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞

3、的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度b(mm):700.00；柱截面高度h(mm):400.00；柱模板的總計(jì)算高度:h = 3.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kn/m2；（一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度b方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度b方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度h方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度h方向豎楞數(shù)目:3；對(duì)拉螺栓直徑(mm):m12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):1；3.豎

4、楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型：木、竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(n/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(n/mm2):1.50； 柱模板設(shè)計(jì)示意圖 計(jì)算簡圖（二）、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝

5、土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計(jì)算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別為 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取較小值47.705 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 f1=47.705kn/m2；

6、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 f2= 2.000 kn/m2。(三)、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度b方向和h方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度b方向豎楞間距最大，為l= 320 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對(duì)柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距： 其中，

7、 m-面板計(jì)算最大彎距(n.mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.247.710.450.90=23.185kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kn/m；面板的最大彎距：m =0.125 24.319320320= 2.49105n.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -面板計(jì)算最

8、大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = m/w = 2.49105 / 2.43104 = 10.248n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =10.248n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13.000n/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， -面板計(jì)算最大剪力(n)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作

9、用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.247.710.450.90=23.185kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kn/m；面板的最大剪力： = 0.62524.319320.0 = 4863.726n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(n/mm2)； -面板計(jì)算最大剪力(n)： = 4863.726n； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面

10、板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =34863.726/(245018.0)=0.901n/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500n/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.901n/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.500n/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kn/m)： q = 47.710.4521.47 kn/m； l-計(jì)算跨度(

11、豎楞間距): l =320.0mm ； e-面板彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-面板截面的慣性矩(mm4)； i= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 320.0 / 250 = 1.280 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.52121.47320.04/(1009500.02.19105) = 0.564 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.564mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 1.280mm,滿足要求！(四)、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度

12、為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 608080/6 = 64.00cm3；i = 60808080/12 = 256.00cm4； 豎楞方木計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式： 其中， m-豎楞計(jì)算最大彎距(n.mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.247.710.320.90=16.487kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.

13、000.320.90=0.806kn/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kn/m；豎楞的最大彎距：m =0.18.647450.0450.0= 1.75105n.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -豎楞計(jì)算最大彎距(n.mm)； w -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，w=6.40104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = m/w = 1.75105/6.40104 = 2.736n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.736n/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13.000n/mm2

14、，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， -豎楞計(jì)算最大剪力(n)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.247.710.320.90=16.487kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.42.000.320.90=0.806kn/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kn/m；豎楞的最大剪力： = 0.68.647450.0 = 2334.588n；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； -豎楞

15、計(jì)算最大剪力(n)： = 2334.588n； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =32334.588/(260.080.0)=0.730n/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.730n/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.50n/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在

16、豎楞上的線荷載(kn/m)： q =47.710.32 = 15.27 kn/m； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； e-豎楞彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-豎楞截面的慣性矩(mm4)，i=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.800mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.67715.27450.04/(1009500.02.56106) = 0.174 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.174mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.800mm ，滿足要求！(五)、b方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩i和

17、截面抵抗矩w分別為: w = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； i = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡圖）： b方向柱箍計(jì)算簡圖其中 p - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)，豎楞距離取b方向的； p = (1.2 47.710.90 + 1.4 2.000.90)0.320 0.45/1 = 7.78 kn； b方向柱箍剪力圖(kn)最大支座力: n = 11.225 kn； b方向柱箍彎矩圖(kn.m)最大彎矩: m = 0.304 kn.m； b方

18、向柱箍變形圖(mm)最大變形: v = 0.054 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: m = 0.30 kn.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: w = 133.33 cm3；b邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 2.17 n/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000 n/mm2；b邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.17n/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000n/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: = 0.054 mm；柱箍最大容許撓度: = 350.0 / 250 = 1.400 mm；柱箍的最大撓度

19、 =0.054mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.400mm，滿足要求!(六)、b方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下: 其中 n - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； a - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000 n/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的型號(hào): m12 ； 對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對(duì)拉螺栓的有效面積: a= 76.00 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: n = 11.225 kn。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: n = 1.701057.6010-5 = 12.920 kn；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 n=11.225kn 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力

20、值 n=12.920kn，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!(七)、h方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； i = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡圖）： h方向柱箍計(jì)算簡圖其中 p - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)，豎楞距離取h方向的； p = (1.247.710.90+1.42.000.90)0.170 0.45/1 = 4.13 kn； h方向柱箍剪力圖(kn)最大支座力: n = 6

21、.744 kn； h方向柱箍彎矩圖(kn.m)最大彎矩: m = 0.115 kn.m； h方向柱箍變形圖(mm)最大變形: v = 0.009 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: m = 0.12 kn.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: w = 133.33 cm3；h邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 0.824 n/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000 n/mm2；h邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =0.824n/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000n/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到: v =

22、0.009 mm；柱箍最大容許撓度: v = 200.000 / 250 = 0.800 mm；柱箍的最大撓度 v =0.009mm 小于 柱箍最大容許撓度 v=0.800mm，滿足要求!(八)、h方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下: 其中 n - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； a - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000 n/mm2；查表得： 對(duì)拉螺栓的直徑: m12 ； 對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對(duì)拉螺栓有效面積: a= 76.00 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: n = 1.701057.6010-5 = 12.920 kn；對(duì)拉螺栓所受的

23、最大拉力: n = 6.744 kn。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: n=6.744kn 小于 n=12.920kn，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:l1。 (一)、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.24；梁截面高度 d(m):0.47混凝土板厚度(mm):100.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）la(m):1.00；立桿上

24、端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：3.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.03.材料參數(shù)木

25、材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量e(n/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：205.0；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞

26、龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；次楞合并根數(shù)：2；(二)、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

27、h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別為 44.343 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。(三)、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖1.抗彎驗(yàn)算 其中， -

28、面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 m=

29、0.110.98300.002 = 9.88104n.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.660n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18.000.50 = 9.00n/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 50.001.8

30、01.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！(四)、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 406060/6 = 24.00c

31、m3；i = 40606060/12 = 72.00cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/2=3.29kn/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.13.29500.002= 8.24104n.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 8

32、.24104/2.40104 = 3.431 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 3.431 n/mm2 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 小于 f=17.000n/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.30/2= 2.70 n/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； i-面板的截面慣性矩：e = 7.20105n/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6772.70500.004/(1001

33、0000.007.20105) = 0.159 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.159mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 608080/6 = 64.00cm3；i = 60808080/12 = 256.00cm4； 外楞計(jì)算簡圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w

34、 - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。最大彎矩m按下式計(jì)算： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.65kn； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：m = 0.1751647.000300.000 = 8.65104n.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 8.65104/6.40104 = 1.351 n/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.351n/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=

35、17.000n/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算 其中 e - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00n/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： p =18.000.500.30/2= 1.35 kn； l-計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； i-面板的截面慣性矩：i = 2.56106mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.1461.35103300.003/(10010000.002.56106) = 0.016mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求

36、！(五)、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =18.0000.5000.3002 =5.400 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170.00076/1000 = 12.920 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=5.400kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.920kn，滿足要求！(六)、梁底模板

37、計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； i = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m -

38、 計(jì)算的最大彎矩 (kn.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.470.90=12.94kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 + q2 + q3=12.94+0.38+2.52=15.84kn/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: mmax = 0.1015.8420.0802=0.010kn.m； =0

39、.010106/5.40104=0.188n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.188 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000n/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.470+0.35）1.00= 12.34kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =

40、 0.67712.33580.04/(1009500.04.86105)=0.001mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 80.0 / 250 = 0.320mm，滿足要求！(七)、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24.000+1.500)0.4700.080=0.959 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0

41、.3500.080(20.470+0.240)/ 0.240=0.138 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.500+2.000)0.080=0.360 kn/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.20.959+1.20.138=1.316 kn/m；活荷載設(shè)計(jì)值 p = 1.40.360=0.504 kn/m； 方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； i=5.0008.0008.0008

42、.000/12 = 213.33 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.316+0.504=1.820 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.11.3161.0001.000= 0.132 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.132106/53333.3 = 2.467 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 2.467 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.000 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其

43、中最大剪力: v = 0.61.3161.000 = 0.789 kn； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3789.456/(250.00080.000) = 0.296 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.700 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.296 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.700 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 0.959 + 0.138 = 1.096 kn/m；方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6771.0961000.0004 /(10010000.000213.333104)=0.3

44、48mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.348 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.470= 11.985 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(11.985 + 0.350

45、 )+ 1.44.500 = 21.102 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 ra = rb=2.730 kn；最大彎矩 mmax=0.626 kn.m；最大撓度計(jì)算值 vmax=0.885 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.626106/5080.0=123.305 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 123

46、.305 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 n/mm2,滿足要求!(八)、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。(九)、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=2.730 kn；r 6.40

47、kn , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! (十)、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =2.730 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1293.000=0.465 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.60-0.24)/2)1.000.35=0.286 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(0.60-0.24)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.081 kn； n =2.730+0.465+0.2

48、86+2.081=5.561 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 n/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)