方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱的承載力

1、方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱的承載力 第 27 卷第 2 期 2010年 6 月 建筑科學(xué)與 Journa1ofArchitecture 工程 andCivilEngineering VolI27NO.2 June2010 文章編號：16732049(2010)02- 0083 06 O 方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱的承載力 肖海兵 .,趙均海 ,孫珊珊,周蓉 (1. 長安大學(xué)建筑工程學(xué)院,陜西西安 710061;2.武漢市建筑設(shè)計院 ,湖北武漢 430014) 摘要 ：采用雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論 ,綜合考慮方形薄壁鋼管的局部屈曲效應(yīng)以及輕骨料 混凝土-3普通混 凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則差異的影響 ,推導(dǎo)出

2、了方形薄壁鋼管輕骨料混凝土軸壓短柱的 極限承載力計算 公式 ,同時分析了拉壓比 ,材料強(qiáng)度參數(shù) ,寬厚比和混凝土強(qiáng)度對極限承栽力的影 響.結(jié)果表明 :該 計算結(jié)果與文獻(xiàn)試驗結(jié)果吻合良好 ,驗證了公式的合理性 ;該結(jié)果為方形薄壁鋼管 輕骨料混凝土軸 壓短柱的承載力分析計算提供了理論依據(jù) ,具有工程參考價值 . 關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)工程;統(tǒng)一強(qiáng)度理論 ;方形薄壁鋼管 ;輕骨料混凝土 ;極限承載力 中圖分類號 :TU529.59 文獻(xiàn)標(biāo)志碼 :A BearingCapacityofShortColumnofLigh ConcretefilledSquareThin-walled tweightAggrega

3、te SteelTube XIAOHai bing ,ZHAOJu n hai.SUNShar sha n.ZHOURo ng (1.SchoolofCivilEngineering,ChanganUniversity,XiSKI710061,Shaanxi,China; 2.WuhanArchitecturalDesignInstitute,Wuhan430014,Hubei,China) Abstract:Based0I1thetwinshearunifiedstrengththeory,consideringtheeffectsoflocal bucklingofthesquarethi

4、nwalledsteeltubeandthemulti axialstrengthcriterionforlightweight aggregateconcrete,thecalculationformulaeofultimatebearingcapacityofshortcolumnof lightweightaggregateconcretefilledsquarethin walledsteeltubewerededuced,meanwhile.the influencesoftension compressionstrengthratio,materialstrengthparamet

5、er,width thickness ratio,aswellasconcretestrengthontheultimatebearingcapacitywereanalyzed.Resuitssho thatthecalculatedresultsobtainedinthepaperagreewellwithtestresultsfromthereferences, anditcanverifytherationalityoftheformulae.ItcanprovidethetheoreticalbasisforcalcuIati ng thebearingcapacityofshort

6、columnoflightweightaggregateconcretefilledsquarethin wa11ed steeltube,andthissolutionhasanimportantpracticalvalueforengineeringapplications. Keywords:structureengineering;unifiedstrengththeory;squarethin walledsteeltube:light weightaggregateconcrete;ultimatebearingcapacity 引言 冷彎薄壁型鋼是一種輕型材料,由于其具備卓 越的

7、結(jié)構(gòu)性能及延性 ,被廣泛用于別墅 ,農(nóng)村建筑 , 活動房,商業(yè)建筑 ,體育場(館)和工業(yè)廠房等輕型結(jié) 構(gòu)中,通常為1層或2層川，但空心薄壁鋼管柱在受 壓時易發(fā)生局部屈曲而失穩(wěn).輕骨料混凝土具有自 重輕,保溫,隔熱,抗火性能好等優(yōu)點 ,被廣泛應(yīng)用于 收稿日期 :20100423 基金項目 :教育部高等學(xué)校博士學(xué)科點專項科研基金項日(20040710001);陜西省 自然科學(xué)基礎(chǔ)研究計劃項目 (SJ08E04) 作 者 簡介 :肖 海 兵(1984 一 ), 男, 湖 南益 陽 人, 長安 大 學(xué)工 學(xué)碩 士 研究 生, Email:mailongwan 1 63.cOrrl 84建筑科學(xué)與工程

8、2010正 工業(yè)與民用建筑 ,橋梁結(jié)構(gòu)和海洋工程中 , 但輕骨 料混凝土強(qiáng)度低 ,塑性和韌性差 ,變形較大 ,施工工 期長,如果在薄壁鋼管中澆灌輕骨料混凝土,組成薄 壁鋼管輕骨料混凝土構(gòu)件 ,使 2種材料在受力過程 中相互作用 ,不僅可以彌補(bǔ)2種材料各自的缺點 ,還 能充分發(fā)揮二者的優(yōu)勢 .與普通鋼管混凝土相比 , 薄壁鋼管輕骨料混凝土可以大幅度降低結(jié)構(gòu)自重 使建筑物最大限度保持 輕質(zhì)的優(yōu)越性 ,從而具有 較好的抗震性能 .此外 ,在多低層建筑中 ,由于結(jié)構(gòu) 構(gòu)件承載力要求相對較低 ,對于普通鋼管混凝土而 言，其經(jīng)濟(jì)效果不是很理想3.,而薄壁鋼管輕骨料 混凝土結(jié)構(gòu)在多低層建筑中可以充分發(fā)揮它的

9、優(yōu) 勢,具有較好的經(jīng)濟(jì)效益 .目前各國對薄壁鋼管輕 骨料混凝土的研究較少 ,基本上以試驗研究為 主_1,缺乏深入,系統(tǒng)的理論分析.為了進(jìn)一步研 究薄壁鋼管輕骨料混凝土的力學(xué)性能 ,使該結(jié)構(gòu)體 系快速地在工程中得以應(yīng)用 ,本文中采用雙剪統(tǒng)一 強(qiáng)度理論 ,綜合考慮薄壁鋼管的薄壁效應(yīng)以及輕骨 料混凝土與普通混凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則差異的影響 對方形薄壁鋼管輕骨料混凝土軸壓短柱的力學(xué)性能 進(jìn)行研究 . 1 統(tǒng)一強(qiáng)度理論 俞茂宏在雙剪強(qiáng)度理論的基礎(chǔ)上 ,建立了一種 全新的考慮主應(yīng)力影響的適用于各種不同材料 的雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論 ,其數(shù)學(xué)表達(dá)式為口 F 一盯 I 一(6dz+)盯 2旦 I(1)1lu1l a 一

10、 ,6 =/:5,B fa 一,D_，一一 lc 口 s rs Irsl 式中:F,F為主應(yīng)力強(qiáng)度理論函數(shù),.,.為3個 主應(yīng)力;a為材料的拉壓比為材料拉伸屈服極限 應(yīng)力為材料的壓縮屈服極限應(yīng)力 ;為材料剪 切屈服極限應(yīng)力;b為反映中間主剪應(yīng)力以及相應(yīng) 面上的正應(yīng)力對材料破壞影響程度的材料強(qiáng)度參 數(shù) ;B 為剪應(yīng)力系數(shù) . 2極限承載力計算 2.I 考慮冷彎效應(yīng)的鋼板強(qiáng)度提高值 對于冷彎薄壁鋼管而言 ,鋼管經(jīng)冷加工成型 ,由 于冷作用硬化的影響 ,屈服強(qiáng)度有所提高 ,其提高的 幅度與鋼管的材質(zhì) ,截面形狀 ,尺寸及成型工藝 ,加 工方式等因素有關(guān) ,因此 ,考慮冷彎效應(yīng)的鋼板強(qiáng)度 提高值可按式

11、（2）進(jìn)行計算1_1,即 El+,（2） 式中 :呀為成型方式系數(shù) ,對于冷彎高頻焊 （圓變） 方,矩形鋼管,取刁一 1.7,對于圓鋼管和其他開 I:1 型 鋼，取77 1。為鋼材抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度的比 值對于Q235鋼，取v=1.58,對于16Mn鋼，取一 l.48;t為型鋼的壁厚;Z為型鋼截面中心線的長度, 可取作型鋼截面面積與壁厚的比值 ;為型鋼截面 所含棱角數(shù) ;為型鋼截面第 i 個棱角所對應(yīng)的圓 周角;為鋼管的屈服強(qiáng)度 . 2.2方形薄壁鋼管的承載力 薄壁鋼管混凝土是相對壁較厚的普通鋼管混凝 土而言的 ,其主要差別在于薄壁鋼管混凝土需要考 慮薄壁鋼管的局部屈曲對構(gòu)件力學(xué)性能的影響.要

12、 判斷薄壁鋼管發(fā)生局部屈曲的臨界條件,通常采用 臨界徑厚比 （圓鋼管 ）或?qū)捄癖?（方鋼管）來判斷,但 由于受殘余應(yīng)力 ,初始缺陷和混凝土離散等因素的 影響,該比值很難通過試驗直接加以確定 ,一般只能 得出一個大致范圍 .另外,對薄壁鋼管混凝上構(gòu)件 的鋼管屈曲時的臨界徑 （寬）厚比尚沒有一種較好的 計算方法來求解 ,因此,各國研究者對薄壁鋼管進(jìn)行 計算時需考慮局部屈曲時的臨界徑 （寬 ）厚比差異 , 如文獻(xiàn)1820中計算的鋼管混凝土軸壓下寬厚 比限值分別為 90,64,86.3.當(dāng)鋼管的徑 （寬 ）厚比 超過其界限時 ,則需要考慮鋼管局部屈曲對鋼管與 核L2,混凝土組合作用的影響. 由于薄壁鋼

13、管混凝土構(gòu)件還處于研發(fā)階段 ,目 前中國規(guī)范對薄壁鋼管混凝土構(gòu)件抗壓強(qiáng)度的計算 尚沒有做出規(guī)定 ,同時現(xiàn)有的計算方法種類繁多且 復(fù)雜.因此,本文中采用一種全新的計算方法 ,不考 慮薄壁鋼管局部屈曲對構(gòu)件力學(xué)性能的影響 ,直接 采用雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論進(jìn)行計算 . 考慮到方形薄壁鋼管輕骨料混凝土內(nèi)部約束機(jī) 理的復(fù)雜性 ,參考文獻(xiàn)21的方法,將方形薄壁鋼管 等效為圓形薄壁鋼管的受力情況進(jìn)行分析 ,則等效 圓鋼管處于軸壓 ,環(huán)拉和徑向受壓的三向應(yīng)力狀態(tài) 將方鋼管混凝土的鋼與混凝土面積按等面積方法分 別轉(zhuǎn)化為等效圓鋼管混凝土的鋼與混凝土面積 ,其 計算公式為 22 D2t2（一）.一丌 rf r 一 0.

14、5642D, r=0.5642（D 一 2t）L（4） 第2期肖海兵 ,等:方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱的承載力 式中:D為方鋼管的外邊長；r,t分別為等效圓 鋼管的外半徑 ,內(nèi)半徑和壁厚 . 由于等效薄壁圓鋼管為薄壁圓筒 ,按文獻(xiàn)22, 應(yīng)用統(tǒng)一強(qiáng)度理論對薄壁圓筒進(jìn)行分析 ,得到等效 圓鋼管的內(nèi)壓力統(tǒng)一極限荷載 P 為 p 一蘭 !/r 4(1+6)ri 一 2a6r+4t(), 由文獻(xiàn) 23可知,方形薄壁鋼管在軸壓下的極 限承載力 ,為 Nl 一E4(1+6)r7c+4abrit. 丁(P 4(1+6)rt.7【-廠 v/(2a)(6) 2.3 核心輕骨料混凝土的承載力 近年來 ,中國許多

15、科研院校對輕骨料混凝土的 多軸強(qiáng)度特性和變形規(guī)律進(jìn)行了大量的試驗研究 , 并根據(jù)試驗結(jié)果建立了相應(yīng)的本構(gòu)關(guān)系和破壞準(zhǔn) 則.同時,由文獻(xiàn) 2可知,輕骨料混凝土在三向應(yīng) 力作用下應(yīng)力一應(yīng)變曲線有明顯的應(yīng)力平臺區(qū),并且 在應(yīng)力平臺區(qū)輕骨料混凝土的內(nèi)部結(jié)構(gòu)已遭到大范 圍破壞,因此,在實際應(yīng)用中 ,把應(yīng)力平臺區(qū)流塑段 作為多軸壓狀態(tài)下輕骨料混凝土的極限強(qiáng)度,這樣 , 輕骨料混凝土的拉 ,壓子午線相交 ,極限強(qiáng)度面為一 閉合的空間曲面 ,并且該空間曲面與靜水應(yīng)力軸相 交于兩點 ,即三軸等壓極限強(qiáng)度點和三軸等拉極限 強(qiáng)度點 ,這與一般認(rèn)為的普通混凝土極限強(qiáng)度面為一 開口空間曲面的結(jié)論是截然不同的 ,因此 ,

16、根據(jù)普通 混凝土建立的強(qiáng)度準(zhǔn)則已不再適用于輕骨料混凝土 . 由以上結(jié)論可知 ,鋼管約束下普通混凝土的強(qiáng) 度計算公式并不能很好地適應(yīng)于核心輕骨料混凝土 的強(qiáng)度計算 .因此 ,針對輕骨料混凝土 ,采用文獻(xiàn) 24中從統(tǒng)一強(qiáng)度理論推導(dǎo)出的混凝土三向應(yīng)力狀 態(tài)下的軸向抗壓強(qiáng)度計算公式 ,即 /一+是 l_(7) k 一(1 十 sin)/( sin)l 式中:為混凝土的內(nèi)摩擦角;k的取值在1.07.0 之間,具體由試驗確定 ;/為混凝土三向應(yīng)力狀態(tài) 下的軸向抗壓強(qiáng)度 ;.廠為混凝土圓柱體的單軸抗壓 強(qiáng)度為混凝土受到的側(cè)向約束應(yīng)力 . 研究表明 ,方鋼管對內(nèi)部混凝土的約束可分為 有效約束區(qū)和非有效約束區(qū)

17、,考慮到其混凝土的約 束計算比較復(fù)雜 ,本文中將方形薄壁鋼管輕骨料混 凝土的受力情況等效為圓形薄壁鋼管輕骨料混凝土 的受力情況進(jìn)行分析 ,為彌補(bǔ)轉(zhuǎn)化后圓鋼管對核心 混凝土的約束效應(yīng) ,引入混凝土強(qiáng)度折減系數(shù) 2 ),yu 一 1.67D2.,其中D為等效圓鋼管混凝土 鋼管的內(nèi)徑 .混凝土強(qiáng)度折減系數(shù) ),考慮了尺寸 效應(yīng)的影響 . 輕骨料混凝土由于受到鋼管的約束作用而處于 三向應(yīng)力狀態(tài)，并且側(cè)向約束力為.一 P將其代人 式,同時引入混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)y,得到核心 輕骨料混凝土的承載力為 N.一 A),_廠 c 一丌 ryu(廠 +kP)(8) 式中 :A 為核心輕骨料混凝土截面面積 . 2.4

18、 方形薄壁鋼管輕骨料混凝土軸壓短柱的極限 承載力 方形薄壁鋼管輕骨料混凝土柱的軸向極限承載 力為薄壁鋼管 ,核心輕骨料混凝土的極限承載力之 和,即 NN】+N2(9) 式中 :N 為極限承載力 . 將式(6),(8)代入式(9),得到方形薄壁鋼管輕 骨料混凝土柱的軸向極限承載力 N 為 N 一E4(1+6)r4abr.to 兀P4X (1+6)Yit.7c_廠 v)/(2a)+丌 r),(re+kP)(10) 3 公式驗算 采用文獻(xiàn) 14,15的試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行極限承載 力計算 ,試驗所用的鋼管考慮冷彎效應(yīng)的鋼板強(qiáng)度 提高值可由式 (2)計算得出 ,結(jié)果如表 1 所示. 表 1 考慮冷彎效應(yīng)的鋼板

19、強(qiáng)度提高值 Tab.1IncreasingStrengthValuesofSteel ConsideringCold-formedEffect 試件編號 D?f1f/MPafy/MPa?, 數(shù)據(jù)來源 1OO1O8.7229.3235.261.O26 120134.8229.3234.121.021 文獻(xiàn)14 15O103.4223.4229.431.027 4_1Q120.8222.7227.881.023 42QI03.4222.7228.751.027 文獻(xiàn)15 43Q93.8222.7229.381.030 44Q80.5222.7230.501.035 考慮到大多數(shù)金屬類材料都有明顯的

20、屈服點 , 并且韌性金屬材料拉壓比a一般為0.771.O0,因 此，取k 一 3.0,a一 0.8,b-1.0時式(10)的計算結(jié)果 與文獻(xiàn)14,E15中試驗結(jié)果進(jìn)行比較，此時統(tǒng)一強(qiáng) 度理論退化為雙剪屈服準(zhǔn)則 ,比較結(jié)果如表 2所示. 從表 2 可以看出 ,基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論推導(dǎo)的方形薄 壁鋼管輕骨料 ?昆凝土軸壓短柱的承載力計算公式所 得的結(jié)果與試驗結(jié)果吻合良好 ,說明將統(tǒng)一強(qiáng)度理 論應(yīng)用于方形薄壁鋼管輕骨料混凝土柱的承載力計 算是可行的 . 86建筑科學(xué)與工程 2010阜 表 2 文獻(xiàn) El4,15 試驗結(jié)果與本文計算結(jié)果的對比 Tab.2ComparisonsofTestResultsfr

21、omReferences14,15andCalculatedResultsinthePa per 試件編號 D/ramt/lTlmD?t1fy/MPafo/MPaN/kNNhj/kNN?N 五 數(shù)據(jù)來源 1001l0O0.921O8.70235.3l7.67376.07377.00.9975 10021OO0.921O8.70235.317.67376.O7398.00.9449 10031OO0.921O8.7O235.317.67376.07369.01.0192 10041O00.921O8.70235.322.31420.19403.01.0426 1O051O00.92lO8.702

22、35.322.3142O.19429.00.9795 10061OOO.921O8.70235.322.31420.19434.00.9682 120112O0.89134.83234.117.67476.51483.00.9866 120 一 21200.89134.83234.117.67476.51471.01.0117 文獻(xiàn)14 12031200.89l34.83234.122.3l539.18533.01.0116 120一 41200.89134.83234.122.31539.18527.01.0231 150一 11501.45l03.45229.4l7.67823.62877

23、.00.9391 15021501.45103.45229.4l7.67823.62893.00.9223 15031501.45103.45229.417.67823.62887.00.9285 l50 一 4l501.45103.45229.422.3l9l8.31958.00.9586 15051501.45103.45229.422.31918.3l976.00.9409 15061501.45103.45229.422.3l9l8.31941.00.9759 41Q1801.49120.81228.019.291119.651082.51.0343 4-2Q1501.45103.45

24、229.0l9.29855.95943.00.9077 文獻(xiàn)154- 3Q1351.4493.75229.022.65792.82779.81.0167 4-4Q1201.4980.54230.022.65685.74536.01.2794 注:Nhi為文獻(xiàn)14,15中的承載力試驗值. 4 影響因素分析 4.1 拉壓比與材料強(qiáng)度參數(shù) 對于材料的承載力 ,只要確定了 a,b 的值 ,就能 得到更準(zhǔn)確的計算結(jié)果 ,并且對于不同的外包材料 , 考慮 a,b 的影響是非常有必要的 .本文中取參數(shù) D/t108.7, 235.3MPa,fc 17.67MPa 對 式(10)的結(jié)果進(jìn)行分析，拉壓比a和材料

25、強(qiáng)度參數(shù) b對方形薄壁鋼管輕骨料混凝土柱的極限承載力的 影響如圖1所示由圖I可知:當(dāng)一定時，極限承 載力隨b的增大而增大;當(dāng)b 一定時，極限承載力隨 a 的增大而增大 . 4.2寬厚比與混凝土強(qiáng)度 為了分析方便 ,定義 S 為方形薄壁鋼管輕骨料 混凝土的承載力提高系數(shù),S 一,/N.,其中N.為 試件名義軸壓強(qiáng)度承載力 I_2,N.A.+A_ 廠 c,A. 為鋼管的截面面積 ,-廠 5為鋼管的抗壓強(qiáng)度 ,.廠.為混 凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 .對式(10)承載力提高系 數(shù)進(jìn)行分析時，取尼一 3.0,a=0.8,b 1.0, 廠y=235.3MPa,則寬厚比和混凝土強(qiáng)度對承載力 提高系數(shù)的影響如圖

26、 2所示.由圖 2可知,承載力 Z 奎 b 圖1N與口 ,b的關(guān)系 Fig.1ReIationsAmongNanda.b 圖2S-與DIt,fc的關(guān)系 Fig.2ReIationsAmongsIandD/t.fo 提高系數(shù)隨著寬厚比的增大和混凝土強(qiáng)度的提高而 減小,這主要是因為隨著寬厚比的增大和混凝土強(qiáng) 度的提高 ,鋼管混凝土的套箍指標(biāo)減小所引起的 第 2 期肖海兵 ,等 :方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱的承載力 87 5 結(jié)語 (1) 基于雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論 ,綜合考慮方形薄壁 鋼管的薄壁效應(yīng)以及輕骨料混凝土與普通混凝土多 軸強(qiáng)度準(zhǔn)則差異的影響 ,推導(dǎo)出了方形薄壁鋼管輕 骨料混凝土軸壓短柱的極限

27、承載力計算公式.該公 式考慮了中間主應(yīng)力的影響 ,應(yīng)用該公式時可以依 據(jù)不同的材料選取相應(yīng)的屈服準(zhǔn)則和強(qiáng)度準(zhǔn)則 . (2) 將本文計算結(jié)果與文獻(xiàn)試驗結(jié)果進(jìn)行比較, 兩者吻合良好 ,說明不考慮薄壁鋼管局部屈曲的影 響,直接將雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論用于方形薄壁鋼管輕 骨料混凝土柱的承載力計算是可行的 ,為工程設(shè)計 提供了理論依據(jù) . (3) 結(jié)合本文理論計算公式分析了拉壓比 ,材料 強(qiáng)度參數(shù) ,寬厚比和混凝土強(qiáng)度對方形薄壁鋼管輕 骨料混凝土柱極限承載力的影響 .極限承載力隨拉 壓比和材料強(qiáng)度參數(shù)增大而增大 ,承載力提高系數(shù) 隨著寬厚比的增大和混凝土強(qiáng)度的提高而減小 . 參考文獻(xiàn) : References

28、: 1高欣建 ,俞繼前 ,林敏忠.冷彎型鋼在輕鋼建筑中的應(yīng) 用J.新型建筑材料，1999:8-10,11. 2 3 4 5 GA0Xin-jian.YUJi qian，LINMin-zhong.Applica tionofColdFormingSectionsinLightSteelCon structionJ.NewBuildingMaterials，1999(4):8-10， l1. 宋玉普 .多種混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系和破壞準(zhǔn)則 M. 北京 :中國水利水電出版社 ,2002. SONGYu pu.ConstitutiveRelationsandFailureCri terionofMult

29、ipleConcreteMaterialsM.Beijing: ChinaWaterPowerPress,2002. 韓林海.鋼管昆凝土結(jié)構(gòu)理論與實踐 M. 北京: 科學(xué)出版社 ,2004. HANIin hai.ConcreteFilledSteelTubularStruc tures:TheoryandPracticeM.Beijing:Science Press,2004. 張常光，趙均海,張慶賀.CFRP鋼管混凝土核心柱的 力學(xué)性能EJ.西安建筑科技大學(xué)：自然科學(xué)版， 2008,40(6):830834. ZHANGChangguang,ZHAOJunhai,ZHANG Qinghe.

30、MechanicBehaviorofConcentricallyRe inforcedofColumnsConcreteFilledCFRPsteelTube J.JournalofXianUniversityofArchitecture Technology：NaturalScienceEdition,2008,40(6)： 830 834. 杜國鋒,徐禮華,徐浩然,等.鋼管混凝土組合 T 形短 6 7 8 9 10 11 柱軸壓力學(xué)性能研究J.西安建筑科技大學(xué)：自 然科學(xué)版 ,2008,40(4)：549555. DUGuo feng,XULi hua,XUHao ran,eta1.Stu

31、dy onBehaviorofCompositeT-shapedConcreteFilled SteelTubularShortColumnsUnderAxialCompres sionJ.JournalofXianUniversityofArchitecture Technology:NaturalScienceEdition,2008,40(4): 549555. 馬淑芳 ,趙均海,魏雪英 .雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論下鋼管混 凝土承載力的理論分析及試驗研究J.西安建筑科 技大學(xué):自然科學(xué)版 ,2007,39(2):206212. MAShufang.ZHA0Jun-hai,WEIXueying.E

32、xperi mentalandTheoreticalInvestigationofLoadCap acitiesofConcreteFilledSteelTubeBasedonthe TwinShearUnifiedStrengthTheoryJ.Journalof XianUniversityofArchitectureTechnology:Nat uralScienceEdition,2007,39(2):206212. 閆月梅,杜曉巍.鋼管混凝土柱加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點的有限 元分析J.西安科技大學(xué)，2005,25(1):2427. YANYuemei,DUXiao wei.FiniteEleme

33、ntAnalysis forEnforcedIoopJ ointofConcreteFilledSteel tubu larColumnJ.JournalofXianUniversityofScience andTechnology , 2 0 0 5 , 2 5 ( 1 ) : 2 4 2 7 . 魏錦,趙均海,劉彥東,等.鋼管混凝土軸壓短柱的 極限承載力分析EJ.建筑科學(xué)與工程,2008,25 (3):8I-86. WEIJin,ZHA0Junhai,LIUYan-dong,eta1.Analy sisofUltimateBearingCapacityofConcrete filled S

34、teelTubularAxialCompressionShortColumnsJ. JournalofArchitectureandCivilEngineering,2008, 25(3):81-86. 韓林海 ,陶忠,劉威,等.長期荷載作用對方鋼管 混凝土柱承載力的影響EJ.中國公路,2001,14 (3):57-61. HANLir 卜 hai.TAOZhong.LIUWei,eta1.Effectsof LongtermLoadsontheStrengthofConcrete-filled SteelBoxColumnsJ.ChinaJournalofHighwayand Transpo

35、rt,2001,14(3):5761. 韓林海,陶忠,劉威,等.長期荷載作用下方鋼管 混凝土軸心受壓柱的變形特性 EJ.中國公路， 2001,14(2):5257. HANLin hai.TAOZhong,LIUWei,eta1.Longterm EffectsinConcretefilledSteelBoxColumnsUnder SustainedLoadingJ.ChinaJournalofHighwayand Transport,2001,14(2):5257. 韋建剛,陳寶春.鋼管混凝土拱橋拱肋剛度設(shè)計取值 分析J.交通運(yùn)輸工程，2008,8(2):34 39. WEIJiangan

36、g.CHENBaochun.AnalysisonRibRi 88 建筑科學(xué)與工程 2010血 12 13 14 15 16 17 18 gidityofConcreteFilledSteelTubularArchBridge J.JournalofTrafficandTransportationEngineer ing,2008,8(2):3439. 余志武,丁發(fā)興.圓鋼管混凝土偏壓柱的力學(xué)性能 J.中國公路,2008,21(i):4046. YUZhi wu.DINGFaxing.MechanicalBehaviorof ConcreteFilledCircularSteelTubularC

37、olumns UnderEccentricCompressionJ.ChinaJournalof HighwayandTransport,2008,21(1):4046. 李小偉,趙均海,朱鐵棟,等.方鋼管混凝土軸壓短柱 的力學(xué)性能J.中國公路,2006,19:77 81. LIXiaowei,ZHAOJunhai,ZHUTiedong,eta1. MechanicsBehaviorofAxiallyLoadedShortColumns withConcretefilledSquareSteelTubeJ.China JournalofHighwayandTransport,2006,19(4

38、):77 81. 何明勝,劉新義.方形薄壁鋼管輕骨料混凝土短柱軸 壓性能的試驗研究J.四川建筑科學(xué)研究,2008,34 (2):18-21. HEMingsheng,LIUXinyi.StudyoilBehaviorof LightweightAggregateConcreteFilledSquareThin walledSteelTubesUnderAxialLoadJ.Sichuan BuildingScience,2008,34(2):1821. 王秋萍 .薄壁鋼管混凝土軸壓短柱力學(xué)性能的試驗研 究D.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué),2005. WANGQiuping.StudyonBehavi

39、oroftheConcrete filledThinwalledSteelTubeShortColumnUnder AxialLoadED.Harbin:HarbinInstituteofTechnol ogy,2005. YUMaohong.UnifiedStrengthTheoryandItsAp plicationsM.Berlin:SpringerPress,2004. 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊編著組 .冷彎薄壁型鋼 結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊 M. 北京:中國建筑工業(yè)出版社 , 1996:16-17. CompilingGroupofDesignersHandbookforCold formedT

40、hin-wallSteelStructures.DesignersHand bookforColdformedThinwallSteelStructuresM. Beijing:ChinaArchitecture.BuildingPress,I996: 1617. 曹寶珠 ,張耀春.方形薄壁鋼管混凝土柱管壁的寬厚 比限值J.哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2004,36(12): 17l31716. CAOBaozhu,ZHANGYaochun.IimitofWidth 一 19 2O 212 E22 23 24 25 26 thicknessRatioofSteelPlatesinConcrete-filled SquareThinwalledSteelTubeColum