化工項目預評價報告模板

1、1概述 1.1 預評價目的1、本次預評價的目的在于搞清楚本工程投產(chǎn)運行后存在的主要危險、有害因素及其 產(chǎn)生危險、危害后果的主要條件。2、對本工程投產(chǎn)后運行過程中的固有危險、有害因素進行定性或定量的評價，對其 控制手段進行分析，同時預測其安全等級。3、補充提出消除、預防或減弱裝置危險性、提高裝置安全運行等級的對策措施，為 工程下一步的勞動安全衛(wèi)生設計提供依據(jù)， 以最終實現(xiàn)工程的本質(zhì)安全化。4、為本工程改造裝置的生產(chǎn)運行及日常勞動安全衛(wèi)生管理提供依據(jù)。5、為安全生產(chǎn)綜合管理部門實施監(jiān)督、管理提供依據(jù)。同時，預評價的結論可為安 全生產(chǎn)綜合管理部門審批工程初步設計文件提供依據(jù)。1.2 預評價依據(jù)1、中

2、華人民共和國安全生產(chǎn)法 （2002年 11月實施）2、危險化學品安全管理條例 （國務院第 344 號令）3、建設項目（工程）勞動安全衛(wèi)生監(jiān)察規(guī)定（原勞動部第 3 號令）4、建設項目(工程)勞動安全衛(wèi)生預評價管理辦法 (原勞動部第 10號令)5、關于進一步加強建設項目(工程)勞動安全衛(wèi)生預評價工作的通知 (國家安全生 產(chǎn)監(jiān)督管理局文件 安監(jiān)管辦字 200139 號)6、安全預評價導則(國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理局， 2003年 5月)7、中國石油天然氣華東勘探設計研究院提供的 中國石油天然氣股份有限公司大港石化分公司300 xi04t/a完善配套改造工程可行性研究報告8、“中國石油天然氣股份有限公司大

3、港石油分公司300X104t/a完善配套改造工程安全預評價”委托書。1.3 預評價標準及規(guī)范1、生產(chǎn)設備安全衛(wèi)生設計總則 (GB5083- 1 999)2、石油化工企業(yè)職業(yè)安全衛(wèi)生設計規(guī)范 (SH3047-93)3、石油化工生產(chǎn)建筑設計規(guī)范 (SH30 1 7- 1 999)4、石油化工企業(yè)廠區(qū)總平面布置設計規(guī)范 ( SH/T3053-2002)5、石油化工企業(yè)衛(wèi)生防護距離 (SH3093-1999)6、建筑設計防火規(guī)范 (GBJ16-87 2001 年版)7、石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范 (GB50160-92 及 1999 年局部修改條文)8、石油化工儲運系統(tǒng)罐區(qū)設計規(guī)范 (SH3007-19

4、99)9、爆炸和火災危險環(huán)境電力裝置設計規(guī)范 ( GB50058-92)10、建筑滅火器配置設計規(guī)范 (GBJ 1 40-90 1 997 年版)11、火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范 (GB50116-98)12、壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程 (1999 版)13、鋼制管道及儲罐腐蝕控制設計規(guī)范 ( SY0007-1999)14、建筑物防雷設計規(guī)范 (GB50057-94)(2000 版)15、防止靜電事故通用導則 (GB12158-90)16、石油化工靜電接地設計規(guī)范 ( SH3097-2000)17、建筑抗震設計規(guī)范 ( GB50011-2001)18、石油化工企業(yè)采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范 (SH

5、3004-1999)19、工業(yè)企業(yè)照明設計標準 (GB50034-92)20、工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準 (GBZ1-2002)21、石油化工緊急停車及安全聯(lián)鎖系統(tǒng)設計導則 (SHB-Z06-1999)22、石油化工企業(yè)可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規(guī)范 (SH3063-1999)23、壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類 (HG/T20660-2000)24、職業(yè)性接觸毒物危害程度分級 (GB5044-85)25、工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計規(guī)范 ( GBJ87-85)26、高溫作業(yè)允許持續(xù)接觸熱時間限值 ( GB935-89)27、高處作業(yè)分級(GB/T3608-93)28、 固定式鋼直梯、鋼斜

6、梯、工業(yè)固定式防護欄桿、鋼平臺( GB4053.13-93GB4053.4-83)29、工作場所有害因素職業(yè)接觸限值 ( GBZ2-2002)1.4 預評價范圍根據(jù)工程的可行性研究報告，確定本次預評價的評價范圍為 3OOX1O4t/a常減壓蒸 餾裝置、14OX1O4t/a蠟油催化裂化裝置、1OOX1O4t/a延遲焦化裝置、16x104t/a焦化石腦油 加氫精制裝置及其配套公用工程和生產(chǎn)輔助設施。1.5 預評價重點根據(jù)工程的可行性研究報告和工程各部分危險、危害程度的經(jīng)驗比較，本次預評 價將常減壓蒸餾裝置、蠟油催化裂化裝置、延遲焦化裝置、焦化石腦油加氫精制裝置以及 公用工程及輔助生產(chǎn)設施確定為本工

7、程的重點評價裝置和設施。由于資料等方面的限制， 對于常減壓蒸餾裝置、蠟油催化裂化裝置、焦化石腦油加氫精制裝置，本次預評價只對脫 瓶頸改造所涉及的工藝流程及與之相關的關鍵設備進行重點評價。1.6 預評價工作原則本次預評價將遵循下列原則：1、嚴格執(zhí)行國家、地方與行業(yè)現(xiàn)行有關勞動安全衛(wèi)生方面的法律、法規(guī)和標準，保 證預評價的科學性與公正性。2、采用可靠、先進、適用的預評價技術，確保預評價質(zhì)量。1.7 預評價工作程度本項目預評價報告的編制工作主要是以項目可行性研究報告為研究對象，分析研究原輔材料、中間產(chǎn)品、成品、生產(chǎn)工藝過程、工藝條件、主要設備等的固有危險、有害因素； 然后應用安全系統(tǒng)工程方法對建設項

8、目中存在的危險、有害因素作定性或定量分析，確定其危害程度，并依據(jù)有關標準評價建設項目能否滿足國家規(guī)定的勞動安全標準的要求；提出消減、減弱和預防危險、有害因素的對策措施，最后給出預評價結論和建議。本項目安全預評價報告的主要編制工作程序詳見圖1-1。本項目安全預評價可行性研究報告工程技術資料技術標準、規(guī)范自然條件資料火災、爆炸、毒性指標法危險、有害因素分析J預評價單元劃分預評價方】法的詵擇6.3 勞動安全預評價方法簡介6.3.1 危險度評價方法簡介本評價法是在日本勞動省頒布的六階段安全評價法基礎上，結合我國石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范(GB50161-92)、壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分

9、類(HGJ43-91)等有關標準、規(guī)范，針對石油化工企業(yè)工程建設項目的安全評價進行部分修改后制訂的定性評價和定量評價相結合的綜合評價方法，其評價的具體步驟如下：1 、資料準備根據(jù)評價單位劃分和危險度評價取值表確定各評價單元的主要工藝參數(shù)。2、定量評價對各評價單元的物質(zhì)、容量、溫度、壓力和操作條件等五項進行評定，每項分為A、B、C、D四個分段，分別對應分值10分、5分、2分、0分，對單元的各項按取值賦分標準進行賦分，最后按照這些分值之和來評定該單元的危險程度等級，等級劃分具體見表6-2危險程度分級表表6-2分值危險程度等級16高度危險I1115中度危險n110低度危險出危險度評價取值標準見表6-

10、3。分值項目A（ 10 分）B （5 分）C （ 2 分）D （0 分）1、乙類可燃氣體1、乙 B、丙 A. B1、甲類可燃氣體2）2、甲B、乙A類類可燃氣體2、甲A類可燃液體不屬于AC項物物質(zhì)1）3、甲類固體可燃液體2、丙類固體質(zhì)3、乙類固體3、中、輕度危害介4、極度危害介質(zhì)3）4、高度危害介質(zhì)質(zhì)氣體1000m3以上液體氣體 5001000m3;氣體 100500m3;氣體 1000m3單元容量4）100m3以上液體 50100m3液體 1050m3液體2050N裝置內(nèi)部爆炸指數(shù)：E=1+ M_PS100氣體爆炸指數(shù)A :A=B x（1+_m_）xQXH XE x_t_ X1 P100300

11、1000單元毒性指數(shù)：U= T （1+ M PS ）100 100主毒性事故指數(shù)；C=QU1）單元危險性的初期評價依據(jù)各單元的危險性系數(shù)表，可以計算出各單元的 DOW/ICI總指標（D）、火災負 荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、單元毒性指標（U ）、 主毒性事故指標（C），最后求出全體危險性評分（R）。DOW/ICI總指標D的計算D值用來表示火災、爆炸危險性潛力能的大小，其值按下式計算：D=B+ （ 1 + M） （ 1 +旦）（1+ S Q L + T ）100100100400式中：B 重要物質(zhì)的物質(zhì)系數(shù)；M特殊物質(zhì)危險性系數(shù)合計;P般工藝過程危險性系數(shù)合計;S特

12、殊工藝過程危險性系數(shù)合計；Q量的危險性系數(shù)；L配置危險性系數(shù)合計；T毒性危險性系數(shù)合計。它們的取值分別按ICI公司蒙德部的技術守則所建議的數(shù)值選取。總指數(shù)D值劃分為9個等級，見表6-4。DOW/ICI總指標登記劃分表表6-4DOW/ICI總指標D的范圍范疇020緩和的2040輕度的4060中等的6075稍重的7590重的90115極端的115150非常極端的150200潛在災難性的200以上高度災難性的 火災負荷F的計算F表示火災的潛在危險性，是單元面積（1平方英尺）內(nèi)的燃燒熱值（英熱量單位）。其值的大小可以預測發(fā)生火災時火災的持續(xù)時間。其計算式如下:F=BK X2050 （英熱量單位/英尺）

13、N式中：B 重要物質(zhì)的物質(zhì)系數(shù)；K 單元中的燃物料的總量（t）;N 單元中的通常作業(yè)區(qū)域（m2）火災負荷F分為8個等級，見表6-5?；馂呢摵傻燃墑澐直肀?-5火災負荷F （英熱量單位/英尺2）范疇預計火災持續(xù)時間（h）備注050 000輕1/41/250 000100 000低1/21儀宅100 000200 000中等12工廠200 000400 000高24工廠400 0001 000 000非常咼410對使用建筑物最大1 000 0002 000 000強的1020橡膠倉庫2 000 0005 000 000極端的20505 000 00010 000 000非常極端的50100 裝置內(nèi)

14、部爆炸指標E的計算裝置內(nèi)部爆炸的內(nèi)部危險性與裝置內(nèi)物料的危險性和工藝條件有關，故其指標E用下式計算：e=i + m p s式中：M 特殊物質(zhì)危險性系數(shù)合計;P般工藝過程危險性系數(shù)合計；S特殊工藝過程危險性系數(shù)合計。內(nèi)部爆炸指標E分為5個等級，見表6-6。裝置內(nèi)部爆炸危險性等級劃分表表6-6裝置內(nèi)部爆炸指標 E范疇01輕微12.5低2.54中等46高6非常咼 環(huán)境氣體爆炸指標A的計算裝置環(huán)境氣體爆炸指標A用下式計算：A=B X(1 + _m)XQXH XEX_L XL_P1003001000式中：B重要物質(zhì)的物質(zhì)系數(shù)m重要物質(zhì)的混合與擴散特性系數(shù)Q量的系數(shù)H單元高度E裝置內(nèi)部爆炸指數(shù)t工程溫度(

15、絕對溫度 K) p咼壓危險系數(shù)環(huán)境氣體爆炸指標A分成5個等級，見表6-7環(huán)境氣體爆炸危險性等級劃分表表6-7環(huán)境氣體爆炸指標 A范疇010輕微1030低30100中等100500高500非常咼 單元毒性指標U的計算U按下式計算:U=T E100式中：T毒性危險性系數(shù)合計E裝置內(nèi)部爆炸指標單元毒性指標U分成5個等級，見表6-8。單元毒性危害等級劃分表6-8單元毒性指標E范疇01輕微13低36中等1010高10非常咼 主毒性事故指標C的計算將單元毒性指標U和量的系數(shù)Q結合起來，即可得出主毒性事故指標C,計算式如下：C=Q XU主毒性事故指標C分為5個等級，見表6-9。主毒性事故指標登記劃分表6-9

16、主毒性事故指標C范疇020輕微2050低50200中等200500高500非常咼 總危險性評分R的計算總危險性評分是以DOW/ICI總指標D為主，并綜合考慮到火災符合 F、單元 毒性指標U、裝置內(nèi)部爆炸指標E和環(huán)境氣體爆炸指標 A的影響而提出的。其計算式如下：R=D （1 +上衛(wèi) ）1000式中：F、U、E、A的最小值為1總危險性評分R分成8個等級，見表6-10?？偽ｋU性等級（R）劃分表表6-10全體危險性評分R全體危險性范疇020緩和的20100低100500中等5001 100高（1類）1 1002 500高（2類）2 50012 500非常高12 50065 000極端65 000非常極

17、端2）單元危險性的最終評價 補償系數(shù)的確定根據(jù)工程設計中提出的安全對策措施，按蒙德法規(guī)定求出單元內(nèi)各類安全措施 的補償系數(shù)Ki、K2、K3、K4、K5、K6,由于安全對策措施降低了事故發(fā)生的 頻率，減小了事故珠規(guī)模，故各補償系數(shù)均小于 1。 求補償值然后根據(jù)單元初期評價結果和補償系數(shù)，計算出火災負荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、總危險性評分（R）補償后的值F2、E2、A2、R2。補償值反映了工程在現(xiàn)有設計水平下各危險單元和場所和火災、爆炸、 毒性危險程度 補償裝置內(nèi)部爆炸指標E2=EXK2XK3補償環(huán)境氣體爆炸指標A2=A XKi XK5XK6 補償總危險性評分 R2

18、=RXK1XK2XK3XK4XK53）簡要地列出必要的安全對策措施和預防手段6.3.3預先危險性分析方法簡介6.3.3.1 方法簡介（ PHA）預先危險性分析（簡稱PHA ）是在進行某項工程活動（包括設計、施工、生產(chǎn)、維修等）之前，對系統(tǒng)存在的各種危險因素（類別、分布） 、出現(xiàn)條件和事故可能造成的后果進行宏觀、概略分析的系統(tǒng)安全分析方法。該方法是一種應用范圍較廣的定性評價方法。6.3.3.2分析評價目的采用預先危險性分析方法的目的是早期發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)的潛在危險因素，確定系統(tǒng)的危險性等級，提出相應的防范措施，防止這些危險因素成為事故，避免考慮不周所造成的損失。6.3.3.3分析步驟1、熟悉對象系統(tǒng)確切

19、了解對象系統(tǒng)的生產(chǎn)目的、工藝流程、生產(chǎn)設備、物料、操作條件、輔助設施、環(huán)境狀況等資料，搜集類似系統(tǒng)、設備和事故統(tǒng)計、分析資料，以彌補早期 分析系統(tǒng)存在的危險、有害因素2、分析危險、有害因素和觸發(fā)事件1）從有害物質(zhì)、工藝條件、設備故障、人員失誤及外界影響等方面分析系統(tǒng)存在 的危險、有害因素。2）分析觸發(fā)事件觸發(fā)事件是系統(tǒng)危險、有害因素導致事故、危害發(fā)生的條件，是事故、危害發(fā) 生的直接原因。3、推測可能導致的事故類型和危險危害程度4、確定危險、有害因素后果的危險等級按危險、有害因素導致的事故、危害的危險（危害）程度，將危險、有害因素劃 分為四個危險等級。危險程度等級劃分見表6-11。系統(tǒng)危險、有害

20、因素危險程度等級劃分表表6-11危險等級可能造成的傷害和損失1級安全的、可以忽略2級臨界的。處于事故邊緣狀態(tài)，暫時尚不能造成傷亡和財產(chǎn)損失，應予以排除或采 取控制措施3級危險的，會造成人員傷亡和系統(tǒng)損壞，要立即采取措施4級破壞性的，會造成火難性事故，必須立即排除5、制定相應安全措施按危險、有害因素后果危險等級的輕、重、緩、急，采取相應的對策措施6.3.5事故樹簡介 1、確定頂上事件通過經(jīng)驗分析、事件樹分析及故障類型和影響分析確定頂上事件，明確對象系統(tǒng)邊界、分析深度、初始條件、前提條件和不考慮條件，熟悉系統(tǒng)、收集相關資料（工藝、設備、操作、環(huán)境、事故等方面的情況和資料） 。2、調(diào)查原因事件調(diào)查與

21、事故有關的所有直接原因和各種因素（設備故障、人員失誤和環(huán)境不良因 素）。3、編制故障樹 頂上事件放在最上端，將其所有直接原因事件（中間事件）列在第二層，并用邏 輯門連接上下層事件（輸出、輸入事件） ；再將第二層各事件的所有原因事件寫在 對應事件的下面（第三層） ，用適當?shù)倪壿嬮T把第二、三層事件連接起來；如此層 層向下，直至找到全部基本事件（或根據(jù)需要分析到必要的事件）為止，從而構 成一株完整的故障樹。完成每個邏輯門的全部輸入事件后再去分析其他邏輯門的輸入事件。兩個邏輯門不能直接連接，必須經(jīng)過中間事件連接。4、定性分析應用數(shù)學方法對故障樹中在不同位置重復的基本事件進行簡化，求出最小割集， 分析各

22、基本事件的結構重要度。1）最小割集在故障樹中凡能導致頂上事件發(fā)生的基本事件的集合稱作割集， 最小割集是能 導致頂上事件發(fā)生的最低限度的基本事件的集合 （即割集中任一基本事件不發(fā)生，頂上事件應不會發(fā)生） 。故障樹中最小割集越多，頂上事件發(fā)生的可能性 就越多，系統(tǒng)就越危險。 對于已經(jīng)化簡的故障樹， 可將故障樹結構函數(shù)式展開， 所得各項即為各最小割集； 對于尚未化簡的故障樹， 結構函數(shù)式展開后的各項， 尚需用布爾代數(shù)運算法則進行處理，方可得到最小割集。2）最小徑集最小徑集又稱最小通集。 在故障樹中凡是不能導致頂上事件發(fā)生的最低限度的 基本事件的集合， 稱作最小徑集。 從用最小徑集表示的故障樹的等效圖

23、可以看 出，只要控制一個最小徑集不發(fā)生，就可使頂上事故不發(fā)生。因此最小徑集表 達了系統(tǒng)的安全性，最小徑集越多，頂上事件不發(fā)生的途徑就越多，系統(tǒng)也就 越安全。 最小徑集的求法是將故障樹轉(zhuǎn)化為對偶的成功樹， 求成功樹的最小割 集即故障樹的最小徑集。 而成功樹的轉(zhuǎn)化方法是將故障樹內(nèi)各邏輯門作如下改 變：或門變成與門，與門變成或門，基本樹形不變，其中或門表示 B1 或 B2 任一事件單獨發(fā)生（輸入）時， A 事件都可以發(fā)生（輸出） ；與門表示 B1、B2 兩個事件同時發(fā)生（輸入）時， A 事件才能發(fā)生（輸出） 。3）結構重要度分析結構重要度分析方法歸納起來有兩種， 一種是計算出各基本事件的結構重要系

24、數(shù)，將系數(shù)由大到小排列各基本事件的重要順序； 第二種是用最小割集近似判 斷各基本事件的結構重要系數(shù)的大小， 并排列次序。第二種分析方法較為常用。在基本事件結構重要系數(shù)大小的近似比較中遵循以下原則： 單事件最小割（徑）集中基本事件結構重要度系數(shù)最大； 僅出現(xiàn)在同一最小割（徑）集中的所有基本事件結構重要度系數(shù)相等; 當兩個基本事件所在割（徑）集的基本事件個數(shù)相同時，則兩事件結 構重要度大小由它們在不同割（徑）集中出現(xiàn)的次數(shù)多少決定，出現(xiàn) 次數(shù)多的則其結構重要度系數(shù)大；出現(xiàn)次數(shù)少的則其結構重要度系數(shù) 小;出現(xiàn)次數(shù)相等的則其結構重要度系數(shù)相等。 兩個基本事件出現(xiàn)在基本事件個數(shù)不等的若干個最小割（徑）集

25、中， 其結構重要度系數(shù)依下列情況而定：若它們在各自最小割（徑）集中重復出現(xiàn)的次數(shù)相等，貝恠少事 件最小割（徑）集中出現(xiàn)的基本事件結構重要度系數(shù)大；若它們在少事件最小割（徑）中出現(xiàn)的次數(shù)少，在多事件最小割（徑）集中出現(xiàn)的次數(shù)多，以及其它更為復雜的情況下，可用下列近似判別式計算：I（i)= 1x Pj 2nj 1式中：Xi 基本事件；Pj 最小割（徑）集；nj表示基本中件Xi所在最小割集Pj中包含的基本事件的個數(shù)；I 一Xi的結構重要度系數(shù)5、故障樹符號的意義1）事件符號11頂上事件或中間事件符號，需要進一步往下分析的事件 基本事件符號，不能再往下分析的事件。省略事件符號，不能或不需要向下分析的事

26、件。OQ 正常事件符號，正常情況下存在的事件。2）邏輯門符號或門，表示Bi或B2任一事件單獨發(fā)生（輸入）時，A事件都可以發(fā) 生（輸出）與門，表示Bi、B2兩個事件同時發(fā)生（輸入）時，A事件才能發(fā)生 （輸出）條件或門，表示Bi或B2任一事件單獨發(fā)生（輸入）時，還必須滿足條件a，A事件才發(fā)生（輸出）條件與門，表示Bi、B2兩個事件同時發(fā)生（輸入）時，還必須滿足條件a, A事件才發(fā)生（輸出）7.1常減壓蒸餾裝置對常減壓蒸餾裝置中電脫年年鹽罐、初餾塔、常壓塔、減壓塔單元進行定量評價，對不便于定量的機泵單元和加熱爐單元分別用預先危險性分析法(PHA)和故障樹分析法進行評價分析。7.1.1危險度評價7.1

27、.1.1評價單元工藝參數(shù)的確定表6-1所列的常減壓蒸餾裝置中4個評價單元，根據(jù)每個單元設備的危險性大小選出 危險性較大的設備作為該評價單元的評價設備，這些預評價單元設備的工藝參數(shù)詳見表 7-1-1。評價單元工藝參數(shù)表 7-1-1S參數(shù)單元名稱主要介質(zhì)規(guī)格內(nèi)徑x切線長(mm)溫度(C)壓力(MPa)可燃物質(zhì)的總量(t)電脫鹽罐原油$3200 X23510X261302.2136初餾塔原油$2600 X28402X122270.07108常壓塔常渣$3800 X41738X183560.035163減壓塔渣油$4600/7400/8200/4200 X42265 X183720.00131637.

28、1.1.2危險度計算依據(jù)危險度評價取得賦分標準和危險程度分級表，得出本裝置各評價單元的危險度計算值和危險度等級，見表 7-1-2。迪目主要介質(zhì)設備容量溫度壓力操作總分危險裝置危險度單元名稱分值m3分值C分值MPa分值分值等級電脫鹽罐原油51891013002.22219I初餾塔原油51501022700.070217II常壓塔渣油、油氣54701035620.0350219I減壓塔渣油、油氣520181037220.00130521I7.1.1.3評價結果及分析本裝置各預評價單元的危險度等級見表7-1-3。預評價單元危險度等級表表7-1-3危險度等級In出單元名稱電脫鹽罐初餾塔常壓塔減壓塔由表

29、7-1-3可知，電脫鹽罐、初餾塔、常壓塔、減壓塔單元危險度等級為I級,整個裝置中所有預評價單元的危險度等級均為高度。根據(jù)以所有預評價單元的最大 危險度等級作為裝置的危險度等級這一原則， 本裝置總的危險度等級為 I 級。7.1.2火災、爆炸危險指數(shù)評價由生產(chǎn)過程危險、有害因素分析可知，火災、爆炸危險是本裝置的主要危險因素，針 對這一特點，本次預評價采用道化學公司（ DOW ）火災、爆炸危險指數(shù)評價法（第七版） ， 選取危險度評價等級為l、U級的單元進行定量評價。即：電脫鹽罐、初餾塔、常壓塔、 減壓塔單元。其評價結果將作為本裝置采取勞動安全衛(wèi)生對策措施的依據(jù)。1、評價單元危險系數(shù)的確定各工藝單元危

30、險系數(shù)的確定及火災、爆炸危險指數(shù) F&E1 的計算見表 7-1-4表7-1-5。裝置名稱：常減壓烝餾裝置電脫鹽初餾塔物質(zhì)名稱原油（130 C）原油（227 C）確定MF的物質(zhì)21211） 一般工藝危險危險系數(shù)范圍采用危險系數(shù)采用危險系數(shù)基本系數(shù)1.001.001.00A、放熱反應0.302.2500B、吸熱反應0.200.4000C、物料處理與輸送0.251.0500D、密閉或室內(nèi)工藝單元0.250.9000E、通道0.200.3500F、排放和泄漏控制0.250.500.250.25一般工藝危險系數(shù)（F1）1.251.252）特殊工藝危險基本系數(shù)1.001.001.00A、毒性物質(zhì)0.200

31、.800.200.20B、負壓（絕壓500mmHg）0.5000C、爆炸極限范圍內(nèi)或其附近的操作1、罐裝置易燃液體（無惰性氣體保護）0.50002、控制失靈或惰性氣體吹掃故障0.300.300.303、一直在爆炸極限范圍內(nèi)或其附近0.80D、粉塵爆炸0.252.0000E、壓力0.161.500.560.16F、低溫0.200.3000G、易燃和不穩(wěn)定物質(zhì)的重量（kg） 工藝過程總熱量（BUT）1、工藝過程中的液體或氣體2.92.32、貯存中的液體或氣體003、貯存中的可燃固體和工藝中的粉塵00H、腐蝕與侵蝕0.100.750.100.10I、泄漏一接頭和填料0.101.500.100.10J

32、使用明火設備00K、熱油交換系統(tǒng)0.151.1500L、轉(zhuǎn)動設備0.5000特殊工藝危險系數(shù)（F2）5.164.16工藝單元危險系數(shù) F3= （ F1XF2）6.455.2火災、爆炸指數(shù) F&E仁F3XMF135109火災、爆炸危險等級很大中等單元火災、爆炸指數(shù)F&E1計算表表7-1-5裝置名稱：常減壓烝餾裝置常壓塔減壓塔物質(zhì)名稱原油（356 C）原油（372 C）確定MF的物質(zhì)21211） 一般工藝危險危險系數(shù)范圍采用危險系數(shù)采用危險系數(shù)基本系數(shù)1.001.001.00A、放熱反應0.302.2500B、吸熱反應0.200.4000C、物料處理與輸送0.251.0500D、密閉或室內(nèi)工藝單元

33、0.250.9000E、通道0.200.3500F、排放和泄漏控制0.250.500.250.25一般工藝危險系數(shù)（F1）1.251.252）特殊工藝危險基本系數(shù)1.001.001.00A、毒性物質(zhì)0.200.800.200.20B、負壓（絕壓500mmHg）0.5000.50C、爆炸極限范圍內(nèi)或其附近的操作1、罐裝置易燃液體（無惰性氣體保護）0.50002、控制失靈或惰性氣體吹掃故障0.300.300.303、一直在爆炸極限范圍內(nèi)或其附近0.8000D、粉塵爆炸0.252.0000E、壓力0.161.5000F、低溫0.200.3000G、易燃和不穩(wěn)定物質(zhì)的重量（kg） 工藝過程總熱量（BU

34、T）1、工藝過程中的液體或氣體2.42.42、貯存中的液體或氣體3、貯存中的可燃固體和工藝中的粉塵H、腐蝕與侵蝕0.100.750.200.20I、泄漏一接頭和填料0.101.500.100.10J使用明火設備0.500.50K、熱油交換系統(tǒng)0.151.15L、轉(zhuǎn)動設備0.50特殊工藝危險系數(shù)（F2）4.75.2工藝單元危險系數(shù) F3= （ F1XF2 ）5.886.5火災、爆炸指數(shù) F&E仁F3XMF123137火災、爆炸危險等級很大中等2、安全措施補償系數(shù)的確定在安全技術措施中，補償系數(shù)共分十九類，在系數(shù)選取時，與本單元無關或本單元沒有的安全措施，系數(shù)為1.000為了預防嚴重事故的發(fā)生、降

35、低事故的發(fā)生概率和危害、裝置設計中除了滿足各種規(guī)范和標準要求外，還有工藝控制、物質(zhì)隔離和防火防爆方面采取了安全補償措施，這些措施在工藝單元評價中可以作為確定安全措施補償系數(shù)C的依據(jù)。具體過程見表7-1-67-1-7。3、評價單元危險分析根據(jù)各評價單元的火災、爆炸危險指數(shù)F&E1和安全措施補償系數(shù)，我們可以推出其安全措施補償后的火災、爆炸指數(shù)F&E1以及危險暴露半徑、暴露區(qū)域面積，由此確定各評價單元的危險等級及其危害嚴重程度。各單元的危險指標匯總于表7-1-8，安全措施補償前后的火災、爆炸指數(shù)F&E1對比圖見7-1 o （圖略）評價單元電脫鹽初餾塔安全項目補償系數(shù)范圍補償系數(shù)補償系數(shù)1、工藝控制

36、a、應急電源0.980.980.98b、冷卻裝置0.970.99C、抑爆裝置0.840.98d、緊急停車裝置0.960.990.980.98e、計算機控制0.930.990.930.93f、惰性氣體保護0.940.96g、操作規(guī)程0.910.990.920.92h、化學活潑性物質(zhì)檢查0.910.980.980.98I、其它工藝危險分析0.910.980.960.96工藝控制安全補償系數(shù)匯總（Ci）0.770.772、物質(zhì)隔離安全系數(shù)a、遙控器0.960.980.980.98b、卸料/排空裝置0.960.980.980.98C、排放系統(tǒng)0.910.97d、聯(lián)鎖裝置0.980.980.98物質(zhì)隔離

37、安全補償系數(shù)匯總（C2）0.760.763、防火設施安全系數(shù)a、泄漏檢測裝置0.940.980.980.98b、結構鋼0.950.980.980.98C、消防水供應系統(tǒng)0.940.970.940.94d、特殊滅火系統(tǒng)0.91e、噴灑火火系統(tǒng)0.740.97f、水幕0.970.98g、泡沫滅火裝置0.920.97h、手提式滅火器材/噴水槍0.930.980.970.97i、電纜防護0.940.980.980.98防火設施安全補償系數(shù)匯總（C3）0.860.86安全補償系數(shù)C=CiXC2XC30.630.63補償火災、爆炸危險指數(shù)（F&E1 ） =F&E1 XC8569補償火災、爆炸危險等級較輕較

38、輕評價單元安全措施補償系數(shù)表7-1-7評價單元常壓塔減壓塔安全項目補償系數(shù)范圍補償系數(shù)補償系數(shù)1、工藝控制a、應急電源0.980.980.98b、冷卻裝置0.970.99C、抑爆裝置0.840.98d、緊急停車裝置0.960.990.980.98e、計算機控制0.930.990.930.93f、惰性氣體保護0.940.96g、操作規(guī)程0.910.990.920.92h、化學活潑性物質(zhì)檢查0.910.980.980.98I、其它工藝危險分析0.910.980.960.96工藝控制安全補償系數(shù)匯總（Ci）0.780.782、物質(zhì)隔離安全系數(shù)a、遙控器0.960.980.980.98b、卸料/排空裝

39、置0.960.980.980.98C、排放系統(tǒng)0.910.97d、聯(lián)鎖裝置0.980.980.98物質(zhì)隔離安全補償系數(shù)匯總（C2）0.940.943、防火設施安全系數(shù)a、泄漏檢測裝置0.940.980.980.98b、結構鋼0.950.980.980.98C、消防水供應系統(tǒng)0.940.970.940.94d、特殊滅火系統(tǒng)0.91e、噴灑火火系統(tǒng)0.740.97f、水幕0.970.98g、泡沫滅火裝置0.920.97h、手提式滅火器材/噴水槍0.930.980.970.97i、電纜防護0.940.980.980.98防火設施安全補償系數(shù)匯總（C3）0.860.86安全補償系數(shù)C=CixC2XC3

40、0.630.63補償火災、爆炸危險指數(shù)（F&E1 ） =F&E1 XC7786補償火災、爆炸危險等級較輕較輕常減壓蒸餾裝置各評價單元危險分析匯總表表7-1-8危險指標單位評價單元名稱電脫鹽初餾塔常壓塔減壓塔初始火災、爆炸指數(shù)（F&E1）135109123137很大中等中等很大安全措施補償系數(shù)C0.630.630.630.63安全措施補償后火災、爆炸指數(shù)（F&E1 ）85697786較輕較輕較輕較輕暴露半徑Rm35283235.3暴露區(qū)域面積Am23847246232153920財產(chǎn)價值（萬元）A1A2A3A4危害系數(shù)0.800.740.770.81基本MPPD （萬元）%80%74%77%81

41、%補償系數(shù)（C）0.630.630.630.63實際MPPD （萬元）0.50A10.47 A20.48 A30.51 A44、評價結果分析從各評價單元的火災、爆炸危險指數(shù) F&E1的分析過程及計算結果可知：1）各評價單元中電脫鹽罐單元、 初餾塔單元、常壓塔單元及減壓塔單元的一般工 藝危險系數(shù)F1相同，說明電脫鹽罐單元、初餾塔單元、常壓塔單元及減壓塔 單元的事故危害程度相當；2）特殊的工藝危險是影響火災、爆炸事故發(fā)生概率的主要因素。電脫鹽罐單元和減壓塔單元的表征影響事故發(fā)生概率的特殊工藝危險系數(shù)F2均較大，說明電脫鹽罐單元及減壓塔單元的火災、爆炸事故發(fā)生概率較大，在生產(chǎn)中應注意加 以防范。3）

42、5個評價單元中減壓塔單元的火災、爆炸危險指數(shù) F&E1最高，其次為脫鹽罐 單元、常壓塔單元及初餾塔單元；由F&E1值推算得出的暴露半徑和暴露區(qū)域 面積表明減壓塔單元、電脫鹽罐單元若發(fā)生火災、爆炸事故，其危害半徑最大、 危害面最廣、后果最為嚴重。從實際生產(chǎn)運行經(jīng)驗來看，各評價單元的火災、爆炸危險指數(shù)也與其實際危險程度趨于一致。因此，減壓塔單元、電脫鹽罐單 元應是本裝置生產(chǎn)運行中防火防爆的重中之重。4）經(jīng)安全措施補償后，各單元均在“較輕”以下，說明采取措施的條件下裝置的 火災、爆炸危險程度較低，在正常生產(chǎn)運行下，其安全能得到較為有效的保障。 但從安全措施補償項來看，安全保障體系是一個綜合體系，必須

43、有良好的職工 素質(zhì)和正確的操作規(guī)程指導相結合，才能確保裝置安全7.1.3預先危險性評價（PHA）根據(jù)本裝置的工藝過程及火災、爆炸危險因素分析結果，按PHA方法要求，主要以危險系統(tǒng)（單元）為評價對象，列表對裝置的危險、有害因素危險程度進行分析。主要對 油泵房火災、爆炸危險因素進行分析和評價。泵房單元是設備集中、操作頻繁、最容易泄漏和散發(fā)油氣的地方，在通風不良和電氣 設備不符合防爆要求的情況下，會發(fā)生火災爆炸事故。油泵的超溫超壓運轉(zhuǎn)，泵體、油封 泄漏，防爆等級不夠，操作失誤等，均能引起跑油、著火以及泵損壞等事故。本工程泵房單元操作崗位預先危險性分析見表7-1-9。其他裝置的泵房預先危險性分析類似，不再進行分析。油泵房操作崗位預先危險性分析表表7-1-9危險危害因素觸發(fā)事件現(xiàn)象形成事故原因事件事故情況結果