固定架沖壓模

1、畢業(yè)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計( (論文論文) )任務(wù)書任務(wù)書 專業(yè) 班級 姓名 下發(fā)日期 2013 年 3 月 3 日 題目題目固定架沖壓模設(shè)計 專題專題 主主 要要 內(nèi)內(nèi) 容容 及及 要要 求求 固定架因其形狀復(fù)雜(多為空間曲面)，外輪廓尺寸大。 材料相對薄，表面質(zhì)量要求高等特點(diǎn)，用傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)法進(jìn)行模 具設(shè)計很難保證拉延工藝和參數(shù)選擇的合理性，然而拉延工 序卻是決定覆蓋件質(zhì)量的關(guān)鍵工序。隨著計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展， CADCAE技術(shù)在汽車模具設(shè)計中發(fā)揮越來越重要的作用，成 為彌補(bǔ)傳統(tǒng)設(shè)計方法不足的重要途徑，同時又提高設(shè)計效率， 降低設(shè)計成本，縮短模具開發(fā)周期。 重點(diǎn)需要解決的問題是變壓器套筒工藝設(shè)計、模具設(shè)計

2、及數(shù)控加工。 圖紙要求：累計大于 2.5 張 0 號圖；論文字?jǐn)?shù)：3060 千字(約 35 頁)。 主要主要 技術(shù)技術(shù) 參數(shù)參數(shù) 材料：08 號鋼 厚度：1.5mm 進(jìn)進(jìn) 度度 及及 完完 成成 日日 期期 第 1-2 周 查閱相關(guān)資料。 第 3 周 沖壓工藝設(shè)計。 第 4-5 周 計算剪切力、壓料力、搭邊值。 第 6-7 周 壓料體彈簧的選擇和確定。 第 8-9 周 沖壓設(shè)備的選擇與校核。 第 10-12 周 繪制二維圖紙 第 14-15 周 撰寫畢業(yè)論文 答辯 教學(xué)院長簽 字 日 期 教研室主任 簽字 日 期 指導(dǎo)教師簽 字 日 期 摘要摘要 沖壓是通過模具對板材施加壓力或拉力，使板材塑性

3、成形，有時對板 材施加剪切力而使板材分離，從而獲得一定尺寸、形狀和性能的一種零件 加工方法。沖壓加工需研究沖壓工藝與模具兩個方面的問題。目前，沖壓 件在各行各業(yè)中均占相當(dāng)大的比重，尤其在汽車、電機(jī)、儀表、軍工、家 用電器等方面所占比重更大。 本文主要介紹了通過給定沖壓件利用 UG NX 中的級進(jìn)模向?qū)гO(shè)計一副 級進(jìn)模，達(dá)到可以對給定的沖壓件進(jìn)行沖裁的目的，包括制件沖壓工藝性 分析和確定，沖壓模設(shè)計計算，主要有相關(guān)工藝計算，凸、凹模零件以及 主要零部件結(jié)構(gòu)的設(shè)計，還有模具總體設(shè)計等方面。通過對沖裁件的工藝 分析，可以用最小的材料消耗，最少的工序數(shù)量和工時，穩(wěn)定的活的符合 要求的優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品，并使模具

4、結(jié)構(gòu)簡單，模具壽命高，因而可以減少勞動量 和沖裁成本。本文較為詳細(xì)地敘述了定位方式的選用、沖壓模具工作零件 的設(shè)計計算、卸料裝置的設(shè)計等。 通過對給定沖壓件的分析，結(jié)合沖壓模具的各種資料一步步的進(jìn)行沖 壓模具的設(shè)計，在設(shè)計過程中注意各個沖壓過程的優(yōu)化，排樣設(shè)計合理， 使定位更加精確，從而達(dá)到材料生產(chǎn)率高的目的。 關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：設(shè)計；UG NX；級進(jìn)模；排樣 Abstract Stamping and punching is a manufacturing method in which we gain some size, shape and performance by pressure

5、or tension to sheet metal forming or exerting shear force on sheet to separation. Stamping and punching machining required to study two issues, stamping process and die. Currently, stampings in all kinds of industry account for a large proportion, especially in the automotive, electrical, instrument

6、ation, military, household appliances and so on. This paper describes design of complex stamping in a progressive die stamping, including analysis of the workpiece stamping process and definition, stamping die design and calculation, the main is relevant process calculation, convex, concave mold par

7、ts and the main components structural design, mold design as well and so on.By process analysis to hedge and cutting pieces,you can use the smallest material consumption,minimum quantity and working hours,stable work meets the requirements of quality products,and to make the mould structure simple,l

8、ong service simple,long sevice life of the mould,so can reduce the labor and cutting costs. Describes in detail selection of positioning way, the design and calculation of the stamping die parts, unloading device design, etc. Through the analysis of a given stamping parts, combined with various data

9、 of the stamping die for stamping die design, step by step in the design process pay attention to the optimization of stamping process, layout design is reasonable, the more accurate positioning, so as to achieve the aim of material productivity high. K Ke ey y w wo or rd ds s: Design; UG NX; progre

10、ssive die; layout 目錄目錄 摘要摘要 .I I AbstractAbstract .IIII 目錄目錄 .IIIIII 第第 1 1 章章 緒論緒論 .1 1 1.1 模具工業(yè)的概況和發(fā)展方向.1 1.2 級進(jìn)模概述.3 1.3 PROGRESSIVE DIE WIZARD(PDW)簡介.4 第第 2 2 章章 制件的工藝分析制件的工藝分析 .6 6 2.1 產(chǎn)品介紹.6 2.2 制件的工藝性分析.6 2.3 制件的經(jīng)濟(jì)性分析.7 第第 3 3 章章 工藝方案及模具結(jié)構(gòu)的確定工藝方案及模具結(jié)構(gòu)的確定 .8 8 3.1 方案種類.8 3.2 方案比較.8 3.3 方案確定.8

11、3.4 模具結(jié)構(gòu)確定.9 第第 4 4 章章 級進(jìn)模排樣設(shè)計級進(jìn)模排樣設(shè)計 .1010 4.1 產(chǎn)品展開尺寸計算.10 4.2 排樣的設(shè)計原則.11 4.3 載體的形式與選擇.12 4.4 工序順序安排.13 4.5 排樣設(shè)計.14 第第 5 5 章章 壓力中心及工藝力計算壓力中心及工藝力計算 .1515 5.1 沖壓力的計算.15 5.2 壓力中心的計算與確定.16 第第 6 6 章章 主要零件的尺寸計算主要零件的尺寸計算 .1818 6.1 沖裁凸凹模刃口尺寸的計算原則.18 6.2 沖裁凸凹模刃口尺寸的計算.18 6.2.1 沖小孔.18 6.2.2 沖大孔.19 6.2.3 沖導(dǎo)正銷孔

12、.19 6.2.4 沖方孔.20 6.2.5 沖異型孔一.21 6.2.6 沖異型孔二.26 6.2.7 沖異型孔三.30 第第 7 7 章章 多工位級進(jìn)模工藝零件的設(shè)計多工位級進(jìn)模工藝零件的設(shè)計 .3434 7.1 工藝零件的設(shè)計原則.34 7.2 工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計.34 7.3 導(dǎo)料裝置的設(shè)計.36 7.4 定距與定位方式.36 7.5 卸料裝置的設(shè)計.37 第第 8 8 章章 多工位級進(jìn)模結(jié)構(gòu)零件設(shè)計多工位級進(jìn)模結(jié)構(gòu)零件設(shè)計 .3838 8.1 模架設(shè)計.38 8.2 模架導(dǎo)向零件設(shè)計.38 8.3 支承零件設(shè)計.39 8.4 其他零件的設(shè)計.40 第第 9 9 章章 模具總體結(jié)構(gòu)模具

13、總體結(jié)構(gòu) .4141 9.1 沖模的總體高度.41 9.2 模具的工作原理.42 第第 1010 章章 壓力機(jī)的選擇與校核壓力機(jī)的選擇與校核 .4343 10.1 壓力機(jī)的選擇 .43 10.2 壓力機(jī)的校核 .43 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn) .4545 致謝致謝 .4646 附件附件 1 1 .4747 附件附件 2 2 .6161 第第 1 1 章章 緒論緒論 1.11.1 模具工業(yè)的概況和發(fā)展方向模具工業(yè)的概況和發(fā)展方向 模具是現(xiàn)代工業(yè)的重要工藝設(shè)備，隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步，它在國 民經(jīng)濟(jì)中占有越來越重要的地位，發(fā)展前景十分廣闊。模具技術(shù)水平在很 大程度上決定了人才的整體水平，而模具技術(shù)水平的高

14、低，又決定著產(chǎn)品 的質(zhì)量，效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力，因此模具技術(shù)已經(jīng)成為衡量一個國家 產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志。 隨著科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步和工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，許多新技術(shù)、新工 藝、新設(shè)備、新材料不斷涌現(xiàn)，因而促進(jìn)了沖壓技術(shù)的不斷革新和發(fā)展。 其主要表現(xiàn)和發(fā)展方向如下: (1)沖壓成形理論及沖壓工藝方面 沖壓成形理論的研究是提高沖壓技術(shù)的基礎(chǔ)。目前，國內(nèi)外對沖壓成 形理論的研究非常重視，在材料沖壓性能研究、沖壓成形過程應(yīng)力應(yīng)變分 析、板料變形規(guī)律研究及坯料與模具之間的相互作用研究等方面均取得了 較大的進(jìn)展。特別是隨著計算機(jī)技術(shù)的飛躍發(fā)展和塑性變形理論的進(jìn)一步 完善，近年來國內(nèi)外已開始應(yīng)用塑性成形

15、過程的計算機(jī)模擬技術(shù)，即利用 有限元(FEM)等有值分析方法模擬金屬的塑性成形過程，根據(jù)分析結(jié)果， 設(shè)計人員可預(yù)測某一工藝方案成形的可行性及可能出現(xiàn)的質(zhì)量問題，并通 過在計算機(jī)上選擇修改相關(guān)參數(shù)，可實(shí)現(xiàn)工藝及模具的優(yōu)化設(shè)計。這樣既 節(jié)省了昂貴的試模費(fèi)用，也縮短了制模具周期。 (2)沖模是實(shí)現(xiàn)沖壓生產(chǎn)的基本條件. 在沖模的設(shè)計制造上,目前正朝著以下兩方面發(fā)展:一方面,為了適應(yīng) 高速、自動、精密、安全等大批量現(xiàn)代生產(chǎn)的需要，沖模正向高效率、高 精度、高壽命及多工位、多功能方向發(fā)展，與此相比適應(yīng)的新型模具材料 及其熱處理技術(shù)，各種高效、精密、數(shù)控自動化的模具加工機(jī)床和檢測設(shè) 備以及模具CAD/CAM

16、技術(shù)也在迅速發(fā)展；另一方面，為了適應(yīng)產(chǎn)品更新?lián)Q 代和試制或小批量生產(chǎn)的需要，鋅基合金沖模、聚氨酯橡膠沖模、薄板沖 模、鋼帶沖模、組合沖模等各種簡易沖模及其制造技術(shù)也得到了迅速發(fā)展。 精密、高效的多工位及多功能級進(jìn)模和大型復(fù)雜的汽車覆蓋件沖模代 表了現(xiàn)代沖模的技術(shù)水平。目前，50個工位以上的級進(jìn)模進(jìn)距精度可達(dá)到 2微米，多功能級進(jìn)模不僅可以完成沖壓全過程，還可完成焊接、裝配等 工序。我國已能自行設(shè)計制造出達(dá)到國際水平的精度達(dá)25微米，進(jìn)距精 度23微米，總壽命達(dá)1億次。我國主要汽車模具企業(yè)，已能生產(chǎn)成套轎 車覆蓋件模具，在設(shè)計制造方法、手段方面已基本達(dá)到了國際水平，但在 制造方法手段方面已基本達(dá)

17、到了國際水平，模具結(jié)構(gòu)、功能方面也接近國 際水平，但在制造質(zhì)量、精度、制造周期和成本方面與國外相比還存在一 定差距。 模具制造技術(shù)現(xiàn)代化是模具工業(yè)發(fā)展的基礎(chǔ)。計算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)、 自動化技術(shù)等先進(jìn)技術(shù)正在不斷向傳統(tǒng)制造技術(shù)滲透、交叉、融合形成了 現(xiàn)代模具制造技術(shù)。其中高速銑削加工、電火花銑削加工、慢走絲切割加 工、精密磨削及拋光技術(shù)、數(shù)控測量等代表了現(xiàn)代沖模制造的技術(shù)水平。 高速銑削加工不但具有加工速度高以及良好的加工精度和表面質(zhì)量(主軸 轉(zhuǎn)速一般為15000到40000r/min),加工精度一般可達(dá)10微米，最好的表面 粗糙度Ra1微米)，而且與傳統(tǒng)切削加工相比具有溫升低、切削力小，因 而

18、可加工熱敏材料和剛性差的零件，合理選擇刀具和切削用量還可實(shí)現(xiàn)硬 材料(60HRC)加工；電火花銑削加工(又稱電火花創(chuàng)成加工)是以高速旋轉(zhuǎn) 的簡單管狀電極作三維或二維輪廓加工(像數(shù)控銑一樣)，因此不再需要制 造昂貴的成形電極，模具加工過程中的檢測技術(shù)也取得了很大的發(fā)展,現(xiàn) 在三坐標(biāo)測量機(jī)除了能高精度地測量復(fù)雜曲面的數(shù)據(jù)外,其良好的溫度補(bǔ) 償裝置、可靠的抗振保護(hù)能力、嚴(yán)密的除塵措施及簡單操作步驟，使得現(xiàn) 場自動化檢測成為可能。此外，激光快速成形技術(shù)(RPM)與樹脂澆注技術(shù) 在快速經(jīng)濟(jì)制模技術(shù)中得到了成功的應(yīng)用。利用RPM技術(shù)快速成形三維原 型后，通過陶瓷精鑄、電弧涂噴、消失模、熔模等技術(shù)可快速制造

19、各種成 形模。 (3)沖壓設(shè)備和沖壓生產(chǎn)自動化方面 性能良好的沖壓設(shè)備是提高沖壓生產(chǎn)技術(shù)水平的基本條件，高精度、 高壽命、高效率的沖模需要高精度、高自動化的沖壓設(shè)備相匹配。為了滿 足大批量高速生產(chǎn)的需要，目前沖壓設(shè)備也由單工位、單功能、低速壓力 機(jī)朝著多工位、多功能、高速和數(shù)控方向發(fā)展，加之機(jī)械乃至機(jī)器人的大 量使用，使沖壓生產(chǎn)效率得到大幅度提高，各式各樣的沖壓自動線和高速 自動壓力機(jī)紛紛投入使用。如在數(shù)控四邊折彎機(jī)中送入板料毛坯后，在計 算機(jī)程序控制下便可依次完成四邊彎曲，從而大幅度提高精度和生產(chǎn)率； 在高速自動壓力機(jī)上沖壓電機(jī)定轉(zhuǎn)子沖片時，一分鐘可沖幾百片，并能自 動疊成定、轉(zhuǎn)子鐵芯，生產(chǎn)

20、效率比普通壓力機(jī)提高幾十倍，材料利用率高 達(dá)97%；公稱壓力為250KN的高速壓力機(jī)的滑塊行程次數(shù)已達(dá)2000次/min以 上。 (4)沖壓標(biāo)準(zhǔn)化及專業(yè)化生產(chǎn)方面 模具的標(biāo)準(zhǔn)化及專業(yè)化生產(chǎn)，已得到模具行業(yè)和廣泛重視。因?yàn)闆_模 屬單件小批量生產(chǎn)，沖模零件既具的一定的復(fù)雜性和精密性，又具有一定 的結(jié)構(gòu)典型性。因此，只有實(shí)現(xiàn)了沖模的標(biāo)準(zhǔn)化，才能使沖模和沖模零件 的生產(chǎn)實(shí)現(xiàn)專業(yè)化、商品化，從而降低模具的成本，提高模具的質(zhì)量和縮 短制造周期。目前，國外先進(jìn)工業(yè)國家模具標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)程度已達(dá) 70%80%，模具廠只需設(shè)計制造工作零件，大部分模具零件均從標(biāo)準(zhǔn)件廠 購買，使生產(chǎn)率大幅度提高。模具制造廠專業(yè)化程度越

21、不定期越高，分工 越來越細(xì)，如目前有模架廠、頂桿廠、熱處理廠等，甚至某些模具廠僅專 業(yè)化制造某類產(chǎn)品的沖裁模或彎曲模，這樣更有利于制造水平的提高和制 造周期的縮短。我國沖模標(biāo)準(zhǔn)化與專業(yè)化生產(chǎn)近年來也有較大發(fā)展，除反 映在標(biāo)準(zhǔn)件專業(yè)化生產(chǎn)廠家有較多增加外，標(biāo)準(zhǔn)件品種也有擴(kuò)展，精度亦 有提高。但總體情況還滿足不了模具工業(yè)發(fā)展的要求，主要體現(xiàn)在標(biāo)準(zhǔn)化 程度還不高(一般在40%以下)，標(biāo)準(zhǔn)件的品種和規(guī)格較少，大多數(shù)標(biāo)準(zhǔn)件 廠家未形成規(guī)?；a(chǎn)，標(biāo)準(zhǔn)件質(zhì)量也還存在較多問題。另外，標(biāo)準(zhǔn)件生 產(chǎn)的銷售、供貨、服務(wù)等都還有待于進(jìn)一步提高。 1.21.2 級進(jìn)模概述級進(jìn)模概述 多工位級進(jìn)沖壓是指在一副模具沿被沖

22、原材料(條料或卷料)的直線送 進(jìn)方面，具有至少兩個或兩個以上等距離工位，并在壓力機(jī)的一次行程中， 在不同的工位上完成兩個或兩個以上沖壓工序的沖壓方法。這種方法使用 的模具即為多工位級進(jìn)沖壓模具，簡稱級進(jìn)模，又稱跳步模、連續(xù)模、多 工位級進(jìn)模，如沖孔、落料級進(jìn)模；沖裁、彎曲、落料級進(jìn)模；沖裁、挖 深、再挖深、整形、沖孔、落料級進(jìn)模等。 多工位級進(jìn)模是在普通級進(jìn)模的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種高精度、高效 率、長壽命的模具，是技術(shù)密集型模具的重要代表，是沖模發(fā)展方向之一。 這種模具除進(jìn)行沖孔落料工作外，還可根據(jù)零件結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和成形性質(zhì)， 完成壓筋、沖窩、彎曲、拉深等成形工序，甚至還可以在模具中完成鉚接、

23、旋轉(zhuǎn)等裝配工序，因此這種模具與其它沖壓模具相比具有獨(dú)特的特點(diǎn)： (1)在一副模具中，可以完成包括沖裁，彎曲，拉深和成形等多道沖 壓工序；減少了使用多副模具的周轉(zhuǎn)和重復(fù)定位過程，顯著提高了勞動生 產(chǎn)率和設(shè)備利用率。 (2)由于在級進(jìn)模中工序可以分散在不同的工位上，故不存在復(fù)合模 的“最小壁厚”問題，設(shè)計時還可根據(jù)模具強(qiáng)度和模具的裝配需要留出空 工位，從而保證模具的強(qiáng)度和裝配空間。 (3)多工位級進(jìn)模通常具有高精度的內(nèi)、外導(dǎo)向(除模架導(dǎo)向精度要求 高外，還必須對細(xì)小凸模實(shí)施內(nèi)導(dǎo)向保護(hù))和準(zhǔn)確的定距系統(tǒng)，以保證產(chǎn) 品零件的加工精度和模具壽命。 (4)多工位級進(jìn)模常采用高速沖床生產(chǎn)沖壓件，模具采用了自

24、動送料、 自動出件、安全檢測等自動化裝置，操作安全，具有較高的生產(chǎn)效率。目 前，國內(nèi)已能生產(chǎn)精度達(dá)2微米的精密多工位級進(jìn)模，工位數(shù)最多已達(dá)160 個，壽命12億次。 (5)多工位級進(jìn)模結(jié)構(gòu)復(fù)雜，鑲塊較多，模具制造精度要求很高，給 模具的制造、調(diào)試及維修帶來一定的難度。同時要求模具零件具有互換性， 在模具零件磨損或損壞后要求更換迅速，方便，可靠。所以模具工作零件 選材必須好(常采用高強(qiáng)度的高合金工具鋼、高速鋼或硬質(zhì)合金等材料)， 必須應(yīng)用慢走絲線切割加工、成型磨削、坐標(biāo)鏜、坐標(biāo)磨等先進(jìn)加工方法 制造模具。 (6)多工位級進(jìn)模主要用于沖制厚度較薄(一般不超過2mm)、產(chǎn)量大， 形狀復(fù)雜、精度要求較

25、高的中、小型零件。用這種模具沖制的零件，精度 可達(dá)IT10級。 (7)模具制造用期較長，成本高，多工位級進(jìn)模隨著工位數(shù)的增加， 相應(yīng)要加工的模具零件數(shù)也多了，所以成本比普通沖模高。 1.31.3 ProgressiveProgressive DieDie Wizard(PDW)Wizard(PDW)簡介簡介 UG/Progressive Die Wizard(PDW)是一個基于UG的三維級進(jìn)模CAD系 統(tǒng)，由UGS公司委托華中科技大學(xué)模具技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開發(fā)。PDW模擬 了專家系統(tǒng)的級進(jìn)模設(shè)計流程，設(shè)計對象和結(jié)果都是三維的。 PDW的功能強(qiáng)大，不僅可以進(jìn)行普通鈑金零件的級進(jìn)模設(shè)計，甚至可 以

26、進(jìn)行拉延和非規(guī)則面組成的零件的級進(jìn)模設(shè)計。具體來說，PDW的主要 功能如下： (1)三維設(shè)計 系統(tǒng)以UG為平臺，從產(chǎn)品模型、工藝分析與設(shè)計到模具結(jié)構(gòu)設(shè)計全部 采用三維模型，有利于維護(hù)系統(tǒng)的數(shù)據(jù)一致性，便于和CAE/CAM等無縫連 接。 (2)基于特征的工藝設(shè)計 工藝特征用于條料排樣和零部件設(shè)計等整個級進(jìn)模設(shè)計過程。使用基 于特征的方法，可以實(shí)現(xiàn)工藝定義的自動化，實(shí)現(xiàn)關(guān)聯(lián)設(shè)計。在設(shè)計過程 中，特征與對應(yīng)的模具結(jié)構(gòu)零件是相關(guān)聯(lián)的，當(dāng)特征移動或刪除時，其對 應(yīng)的零件也將被移動或刪除。 (3)基于約束的模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 借助于UG強(qiáng)大的裝配功能，進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)設(shè)計。所有的結(jié)構(gòu)零件使用 裝配約束來裝配和定位。

27、模具的鑲件以組件的形式提供。 (4)零件沖壓過程的仿真 PDW提供了條料的成形仿真，在條料排樣結(jié)束后，可以進(jìn)行成形過程 仿真，檢查條料是否在中間被切斷，工步的順序是否正確等，以幫助用戶 判斷條料排樣是否正確。 (5)開放的標(biāo)準(zhǔn)件庫及鑲件庫 PDW提供了標(biāo)準(zhǔn)模架、標(biāo)準(zhǔn)件及鑲件庫，可以進(jìn)行選擇、修改、定制 等工作。常見的Misumi(日本)，Strack(德國)，Danly(美國)等標(biāo)準(zhǔn)件都 已經(jīng)存在庫中，供用戶選擇。 (6)強(qiáng)大的輔助功能 除了上述功能外，系統(tǒng)還提供了明細(xì)表的生成、開孔、二維圖生成、 顯示管理等輔助功能，系統(tǒng)使用更加方便。PDW還提供了一個鈑金零件的 識別模塊，方便用戶使用系統(tǒng)設(shè)

28、計的零件。 第第 2 2 章章 制件的工藝分析制件的工藝分析 2.12.1 產(chǎn)品介紹產(chǎn)品介紹 (1)產(chǎn)品零件圖： 圖 2-1 工件圖 (2)圖 2-1 所示為一個彎曲片零件，材料為碳鋼 08，厚度為 1.5mm。該零 件有一處局部成形，兩處 90彎曲和一處 Z 形彎曲。另外要沖一個 10mm 的孔、兩處 4.5mm 的孔以及一處矩形孔。此工件形狀比較復(fù)雜，所需工 序較多，工藝比較復(fù)雜。 2.22.2 制件的工藝性分析制件的工藝性分析 沖裁件的工藝性是指沖裁件對沖壓工藝的適應(yīng)性，即沖裁件的結(jié)構(gòu)、 形狀、尺寸及公差等技術(shù)要求是否符合沖裁加工的工藝要求。 由圖2-1知,零件的外形尺寸一般,總體呈U形

29、,并附有2處彎曲,其中U形 彎曲可采用一次彎曲工序成形,另一次Z形彎曲可采用一次彎曲工序成形 , 這樣既容易保證彎曲成形精度,也簡化了模具的結(jié)構(gòu)。另外,為了保證彎曲 制件的精度,需要考慮回彈因素對產(chǎn)品公差的影響。具體情況將在模具結(jié) 構(gòu)設(shè)計部分進(jìn)行說明。 2.32.3 制件的經(jīng)濟(jì)性分析制件的經(jīng)濟(jì)性分析 所謂經(jīng)濟(jì)性分析,就是分析在沖壓加工過程中,如何采用盡可能少的生 產(chǎn)消費(fèi)獲得盡可能大的經(jīng)濟(jì)效益。在進(jìn)行沖壓工藝設(shè)計時,應(yīng)該運(yùn)用經(jīng)濟(jì) 分析的方法找到降低成本,取得優(yōu)異經(jīng)濟(jì)效果的工藝途徑。沖壓件的制造 成本包括: 模工材CCCC 由圖2-1可以看出,該產(chǎn)品的生產(chǎn)綱領(lǐng)為大批量生產(chǎn),從沖壓加工的經(jīng) 濟(jì)性角度

30、考慮,適合采用級進(jìn)模進(jìn)行沖壓生產(chǎn)。另外,可以通過多件同時生 產(chǎn),提高材料的利用率,工藝合理化等措施來進(jìn)一步提高制件的經(jīng)濟(jì)性。 第第 3 3 章章 工藝方案及模具結(jié)構(gòu)的確定工藝方案及模具結(jié)構(gòu)的確定 3.13.1 方案種類方案種類 分析此產(chǎn)品，知該產(chǎn)品成型工藝包括落料，沖孔，彎曲和切斷四個基 本工序，可以選擇以下三種工藝方案： 方案一：按照沖孔，落料，彎曲的順序，采用單工序模生產(chǎn)。 方案二：采用沖孔-落料，彎曲并行的復(fù)合模與單工序模生產(chǎn)。 方案三：采用沖孔，落料，彎曲和切斷的多工序級進(jìn)模進(jìn)行生產(chǎn)。 3.23.2 方案比較方案比較 方案一：模具結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，但至少需要四副模具，成本較高， 生產(chǎn)

31、效率低，勞動強(qiáng)度大，且更重要的是在第一道工序完成后，進(jìn)入下道 工序必然會增大誤差，使工件精度、質(zhì)量大大下降，達(dá)不到相關(guān)的技術(shù)要 求，難以滿足生產(chǎn)需要。故而不采用此方案。 方案二：需要至少三副模具，成本相對還是高，但相比于方案一，沖 裁的工件公差等級有所提高，避免了多次沖裁的定位誤差，并且在沖裁過 程中工件較平整。但是誤差也不小，工件尺寸精度，質(zhì)量還是難以滿足生 產(chǎn)要求。故而也不采用此方案。 方案三：級進(jìn)模是一種多工位，高效率的生產(chǎn)方法。能滿足工件尺寸 公差等級要求，且操作安全方便，能實(shí)現(xiàn)自動生產(chǎn)加工。雖然制造成本相 對前兩種方案較高，但是考慮到此產(chǎn)品生產(chǎn)綱領(lǐng)為大批量生產(chǎn)，綜合其成 型特點(diǎn)和經(jīng)濟(jì)

32、性條件，該方案的可行性比較高。 3.33.3 方案確定方案確定 綜合以上各因素分析，因?yàn)榇斯ぜ螤畋容^復(fù)雜，所需工序較多，工 藝比較復(fù)雜。而且此產(chǎn)品生產(chǎn)綱領(lǐng)為大批量生產(chǎn)，綜合其成型特點(diǎn)和經(jīng)濟(jì) 性條件，最終確定采用多工位級進(jìn)模具對該產(chǎn)品進(jìn)行大批量的生產(chǎn)。 3.43.4 模具結(jié)構(gòu)確定模具結(jié)構(gòu)確定 由產(chǎn)品圖分析可知，該制件總體尺寸精度要求不太高，形狀不是很復(fù) 雜，但產(chǎn)量比較大，根據(jù)材料及其厚度一般的特點(diǎn)，為保證沖孔等位置的 精度，沖模有較高的生產(chǎn)率，初步采用擋料銷定距，導(dǎo)正銷導(dǎo)正定位，彈 壓卸料裝置卸料和自然漏料的級進(jìn)模。 第第 4 4 章章 級進(jìn)模排樣設(shè)計級進(jìn)模排樣設(shè)計 4.14.1 產(chǎn)品展開尺寸

33、計算產(chǎn)品展開尺寸計算 在進(jìn)行彎曲工藝和彎曲模具設(shè)計時，按照傳統(tǒng)方法，要計算出彎曲件 毛坯展開尺寸。計算的依據(jù)是：變形區(qū)彎曲變形前后體積不變；應(yīng)變中性 層在彎曲變形前后長度不變。即：彎曲變形區(qū)的應(yīng)變中性層長度，就是彎 曲件的展開尺寸。具體計算過程如下: 因?yàn)閞/t=1.30.5t,知該彎曲件的彎曲為有圓角彎曲。查相關(guān)手冊,取 應(yīng)變中性層系數(shù)K=0.458,中性層彎曲半徑R=r+kt=2.687， 由于制件彎曲部分為90彎曲,所以采用公式L=L +L +/2(r+kt)進(jìn) 12 行計算 其中L ，L 為直邊部分長度, r+kt為中性層處的彎曲半徑。 12 而利用UG中級進(jìn)模向?qū)е械墓δ?，可以直接?/p>

34、開零件，省去復(fù)雜的計 算， 其過程如圖4-1所示： 圖 4-1 UG NX 零件展開界面 彎曲件展開尺寸以及展開圖如圖4-2: 圖4-2 零件展開圖 4.24.2 排樣的設(shè)計原則排樣的設(shè)計原則 多工位級進(jìn)模排樣設(shè)計，可借助UG軟件進(jìn)行，與傳統(tǒng)的裁紙法或拼接 法等方法比較效率明顯要高的多，一般按如下步驟進(jìn)行。 (1) 確定沖壓方向 首先確定產(chǎn)品展開尺寸，根據(jù)產(chǎn)品的毛邊方向，確定沖裁和成形方向， 無毛刺方向要求時一般不受限制；若產(chǎn)品上有毛刺方向要求，必須注意沖 裁和成形的方向(沖孔件毛刺位于凹模刃口面，落料件毛刺位于凸模刃口 面)。彎曲件產(chǎn)品圖上沒有毛刺方向要求，盡量把毛刺留在里面，既能保 證產(chǎn)品

35、的美觀，還能減少彎曲時出現(xiàn)裂紋的可能。要特別注意材料的紋理 方向，避免紋理方向與彎曲線方向平行。 (2) 確定排樣形式 依據(jù)產(chǎn)品展開尺寸，粗略估算步距P=Lmax+(1-2),用UG中級進(jìn)模向?qū)?的“坯料排樣”功能作出橫排,縱排,對稱排,交錯排和斜排等幾種方案,進(jìn) 行比較,分析,在保證產(chǎn)品順利生產(chǎn)出來的前提下,選擇材料利用率最高的 排樣方式， 如圖4-3所示： 圖 4-3 UG NX 排樣界面 4.34.3 載體的形式與選擇載體的形式與選擇 載體是制件在模具內(nèi)穩(wěn)定移動,順序加工的傳送帶,料帶上導(dǎo)正孔大多 設(shè)計在載體上。載體的基本形式有: 1.單側(cè)載體:料帶的一側(cè)設(shè)計載體，多用于一側(cè)有成形要求的

36、沖壓件。 2.雙側(cè)載體: (1)適用于雙排結(jié)構(gòu)或?qū)ΨQ之間的沖壓加工,兩側(cè)設(shè)置導(dǎo)正孔,在模具 內(nèi)適當(dāng)位置將兩排沖件分開。 (2)單排較長制件的沖壓加工,其中一側(cè)作為副載體(也可不設(shè)導(dǎo)正孔),到 適當(dāng)位置將其切除或沖落制件。雙側(cè)載體形式在沖壓中送料平穩(wěn),且成形 穩(wěn)定,并視情形設(shè)計成雙排對插形式,從而提高材料的有效利用率。 3.中間載體 (1)排較長制件的沖壓(兩側(cè)有各種成形要求),導(dǎo)正孔設(shè)置在中間兩沖 壓件之間的余料上,到最后工位將載體(余料)切除,使制件分離。 (2)雙排沖壓件排列或者兩側(cè)對稱性沖壓件排列。最后工位沖切載體 或者沖落制件,使制件和載體分離。中間載體成型時相對較不穩(wěn)定,視情形 可設(shè)

37、雙排孔導(dǎo)正或利用零件上沖孔(適用于較厚材料)進(jìn)行輔助導(dǎo)正。 圖4-3所示為彎曲元件的展開圖,材料為1.5mm的08鋼,主要成型工序有 沖孔，落料,彎曲和切斷等,經(jīng)過分析,該零件適宜采用級進(jìn)模加工生產(chǎn),考 慮到此制件為空間三維方向彎曲,工藝較為復(fù)雜,且其中兩處彎曲成型有較 高的成型精度要求,從設(shè)計與制造的難度與制件的實(shí)用性能等方面考慮,該 制件采用中間載體比較好。 4.44.4 工序順序安排工序順序安排 根據(jù)已經(jīng)確定的排樣方式,在開始端安排沖孔,切廢料等分離工序,再 向另一端依次安排成型工位,最后安排載體和制件的分離。此時應(yīng)當(dāng)考慮 排樣方案的加工可行性和穩(wěn)定性,后一工位不能對前一工位的成型有破壞

38、 作用,或者后一工位無法成型,凸?；蛘甙寄５膹?qiáng)度是否足夠等問題,具體 如下: 在工序順序安排方面,一般先沖導(dǎo)正孔,側(cè)刃,壓印,后沖孔,落料,成形,最 后分離。 第一工位一般安排沖孔和沖工藝導(dǎo)正孔。第二工位設(shè)置導(dǎo)正銷對帶料 進(jìn)行導(dǎo)正,在以后的工位中,根據(jù)工位數(shù)和易發(fā)生竄動的工位設(shè)置導(dǎo)正銷, 也可在以后的工位中每隔23個工位設(shè)置導(dǎo)正銷。 沖壓件上落外形經(jīng)分解導(dǎo)致沖裁工位較多,且各沖裁的位置太近時,可 分布在不同工位上沖出,但不能因?yàn)楹罄m(xù)成形工序的影響而變形。 工位設(shè)置應(yīng)保證凹模有足夠的強(qiáng)度,凸模容易安裝固定。在空間條件 不足的情況下,可以設(shè)置必要的空工位,空工位的數(shù)量根據(jù)模具結(jié)構(gòu)的要求 而定,一般

39、不宜設(shè)置過多,以免造成工位間積累誤差過多,影響制件的成型 精度。 成型方向的選擇(向上或者向下)要有利于模具的設(shè)計和制造,有利于 送料的順暢。若有不同于沖床滑塊沖程方向的沖壓成形動作,可采用斜滑 塊,杠桿和擺塊來轉(zhuǎn)換成形方向。 綜合以上各工序安排的原則,結(jié)合該產(chǎn)品的外形和成形過程,大體確定 此制件成形順序, 第一工位安排沖孔和沖工藝導(dǎo)正孔，第二工位安排切廢， 第三工位設(shè)置導(dǎo)正銷對帶料進(jìn)行導(dǎo)正并切廢，第四工位安排切廢，第五工 位安排U形折彎，第六工位安排Z形折彎，第七工位安排切斷，將工件與載 體分離。最后,為了防止回彈,保證制件的成型精度,在具體結(jié)構(gòu)上采用了 矯正彎曲。 4.54.5 排樣設(shè)計排

40、樣設(shè)計 根據(jù)上述的工序安排,設(shè)計了圖4-4所示的排樣圖,共有9個工位,分別 完成沖導(dǎo)正孔,沖孔，切矩形廢料切廢切廢切廢彎曲向下Z形 折彎切斷 該排樣共設(shè)置導(dǎo)正銷對帶料進(jìn)行導(dǎo)正,以保證彎曲件的質(zhì)量,分別在第 三、第五、第六工位。 圖 4-4 零件排樣圖 第第 5 5 章章 壓力中心及工藝力計算壓力中心及工藝力計算 5.15.1 沖壓力的計算沖壓力的計算 (1)沖裁力的計算 計算沖裁力的目的是為了合理地選擇壓力機(jī)和設(shè)計模具，壓力機(jī)的噸 位必須大于所計算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求。 沖裁力的大小主要與材料力學(xué)性能、厚度及沖裁件分離的輪廓長度有 關(guān)。平刃口模具沖裁時，沖裁力F可按下式進(jìn)行計算： F=K

41、Lt 式中 L沖裁件周邊長度(mm) t 材料厚度(mm) 材料抗剪強(qiáng)度(M Pa) K系數(shù)(考慮到模具刃口的磨損，模具間隙的波動，材料力學(xué) 性能的變化及材料厚度偏差等因素，一般取K=1.3) 查沖壓工藝與模具設(shè)計得 =300M Pa，經(jīng)過計算，制件各部分沖裁力 如下所示 沖4.5mm孔：=tKLF 11 N05.82663005 . 15 . 414 . 3 3 . 1 沖10mm孔：=tKLF 22 N183693005 . 11014 . 3 3 . 1 沖6mm孔：=tKLF 33 N 4 . 110213005 . 1614 . 3 3 . 1 沖方孔：=tKLF 44 N045.5

42、04723005 . 1277.863 . 1 切廢料：=tKLF 55 N47.1434213005 . 1182.2453 . 1 切廢料：=tKLF 66 N585.806133005 . 1801.1373 . 1 切廢料：=tKLF 77 N005.1024063005 . 1053.1753 . 1 切廢料：=tKLF 88 N117003005 . 1203 . 1 所以, 總沖裁力：F=+ 1 F 2 F 3 F 4 F 5 F 6 F 7 F 8 F =426.28KN 卸料力：F =K F=21.31KN 卸卸 28.42605 . 0 推件力：F =K F=23.4454

43、KN 推推 28.426055 . 0 由于此副模具采用彈壓卸料裝置和下出件的方式: F =F+F +F =471KN 總卸推 (2)彎曲力的計算 彎曲力是設(shè)計彎曲模和選擇壓力機(jī)噸位的重要依據(jù)。生產(chǎn)中常用經(jīng)驗(yàn) 公式概略計算彎曲力，作為設(shè)計彎曲工藝過程和選擇沖壓設(shè)備的依據(jù)。 側(cè)彎時的彎曲力：F = 自b tr CKBt 2 F=13338N 5工位 380 5 . 12 5 . 1303 . 17 . 0 2 2 F=5335.2N 6工位 380 5 . 12 5 . 1123 . 17 . 0 2 2 故，總的彎曲力F = F+ F=13338+5335.2=18673.2N=18.7KN

44、總5工位6工位 綜上所述，總的沖壓力：F=471+18.7=489.7KN 總沖壓力 5.25.2 壓力中心的計算與確定壓力中心的計算與確定 級進(jìn)模在生產(chǎn)過程中,因多種工序內(nèi)容的組合沖壓加工,使得產(chǎn)生側(cè)壓 力是不可避免的。由于級進(jìn)模的壓力中心一般都不在模具的工作中心上, 在實(shí)際生產(chǎn)中,級進(jìn)模的壓力中心應(yīng)保證在(或者調(diào)整到)模柄的投影位置 上,以保證沖壓的正常進(jìn)行和模具的使用壽命。此次設(shè)計考慮到側(cè)向壓力 對總壓力的影響，采取了抵消側(cè)向壓力的措施，增設(shè)了輔助內(nèi)導(dǎo)柱。沖裁 力合力的作用點(diǎn)稱為沖模壓力中心。為了保證壓力機(jī)和沖模正常平穩(wěn)的工 作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心重合。計算壓力中心的坐

45、標(biāo) 定在第一工位沖預(yù)孔的中心，壓力中心的位置按照下列公式算出： n nn LLL xLxLxL x 21 2211 0 . n nn LLL yLyLyL y 21 2211 0 . 利用 UG 級進(jìn)模向?qū)е械墓δ?，正確設(shè)置公式參數(shù)和工藝類型后，可以直 接得到工藝力、切割周長和重心 結(jié)果如圖 4-5 所示： 圖 4-5 計算結(jié)果 第第 6 6 章章 主要零件的尺寸計算主要零件的尺寸計算 6.16.1 沖裁凸凹模刃口尺寸的計算原則沖裁凸凹模刃口尺寸的計算原則 在決定模具刃口尺寸及制造公差時需要考慮以下原則： (1)落料件尺寸由凹模尺寸決定。沖孔時孔的尺寸由凸模尺寸決定。 故設(shè)計落料模時,以凹模為

46、基準(zhǔn),間隙取在凸模上；設(shè)計沖孔模時,以凸模 為基準(zhǔn),間隙取在凹模上。 (2)考慮到?jīng)_裁中凸模，凹模的磨損，設(shè)計落料模具時,凹模基本尺寸 應(yīng)取尺寸公差范圍內(nèi)的較小尺寸；設(shè)計沖孔模時,凸模基本尺寸則應(yīng)取工 件孔尺寸公差范圍內(nèi)的較大尺寸。 (3)確定沖模刃口制造公差時,應(yīng)考慮制件的公差要求。如果對刃口精 度要求過高(即制造公差過小),會使模具制造困難,增加成本,延長生產(chǎn)周 期；反之生產(chǎn)出來的之間可能不合格,會使模具的壽命降低。一般沖模精 度較工件精度高23。 (4)間隙值的確定:沖裁間隙值的確定一般有理論確定法和經(jīng)驗(yàn)確定法。 由于制件材料為碳鋼08,t=1.5mm, 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主

47、編)表2-5查得 Z=0.132mm Z=0.240mm minmax 6.26.2 沖裁凸凹模刃口尺寸的計算沖裁凸凹模刃口尺寸的計算 6.2.16.2.1 沖小孔沖小孔 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計

48、(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 默認(rèn)零件為IT10級精度，基本尺寸為4.5mm時，工件孔心距的公差為 0.048mm，則工件尺寸為，mm 048 . 0 0 5 . 4 d =(d+x )=(4.5+0.5 0.048)mm=4.524mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 d =( d + Z)=(4.524+0.132)mm=4.656mm dpmin d 0 020 . 0 0 020 . 0 0 6.2.26.2.2 沖大孔沖大孔 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240

49、-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 默認(rèn)零件為IT10級精度，基本尺寸為10mm時，工件孔心距的公差為 0.058mm，則工件尺寸為，mm 058 . 0 0 10 d =(d+x )=(10+0.5 0.058)mm=10.029mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0

50、d =( d + Z)=(10.029+0.132)mm=10.161mm dpmin d 0 020 . 0 0 020 . 0 0 6.2.36.2.3 沖導(dǎo)正銷孔沖導(dǎo)正銷孔 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與

51、模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 默認(rèn)零件為IT10級精度，基本尺寸為6mm時，工件孔心距的公差為 0.058mm，則工件尺寸為，mm 058 . 0 0 6 d =(d+x )=(6+0.5 0.058)mm=6.029mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 d =( d + Z)=(6.029+0.132)mm=6.161mm dpmin d 0 020 . 0 0 020 . 0 0 6.2.46.2.4 沖方孔沖方孔 尺寸18刃口尺寸計算：mm 070 . 0 0 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240m

52、m minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=1 A =(A +x )=(18+1 0.070)mm=18.070mm p11 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A =( A + Z)=(18.070+0.132)mm=18.202mm d1p1min

53、d 0 020 . 0 0 020 . 0 0 尺寸25.138刃口尺寸計算：mm 084 . 0 0 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 025 . 0 + =(0.020+0.025)mm=0.045mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=1 A=(A +x )=(25.

54、138+1 0.084)mm=25.054mm p22 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A=( A+ Z)=(25.054+0.132)mm=25.186mm d2p2min d 0 025 . 0 0 025 . 0 0 6.2.56.2.5 沖異型孔一沖異型孔一 尺寸1計算： 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 030 . 0 + =

55、(0.020+0.030)mm=0.050mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 A =(A+x )=(64+0.5 0.74)mm=64.37mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A =( A + Z)=(64.37+0.132)mm=64.502mm dpmin d 0 030 . 0 0 030 . 0 0 尺寸2計算： 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm

56、maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.75 A =(A+x )=(9.5+0.75 0.36)mm=9.77mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A =( A + Z)=(9.77+0.132)mm=9.902mm d p min d 0 030 . 0 0 030 . 0 0 尺寸3計算 由沖壓工藝與模具設(shè)計

57、(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差： mm p 020 . 0 mm d 020 . 0 + =(0.020+0.020)mm=0.040mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.75 d =(d+x )=(14+0.75 0.07)mm=14.0525mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 d =( d +

58、Z)=(14.0525+0.132)mm=14.1845mm dpmin d 0 020 . 0 0 020 . 0 0 半徑尺寸 R =7.026mm R =7.092mm p 0 010 . 0 d 010 . 0 0 尺寸4計算： 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm max min 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 025 . 0 + =(0.020+0.025)mm=0.045mm p d 所

59、以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 A =(A+x )=(24.2+0.5 0.52)mm=24.46mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A =( A + Z)=(24.46+0.132)mm=24.592mm dpmin d 0 025 . 0 0 025 . 0 0 尺寸5計算： 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=0.240mm minmax Z- Z=(0.240-0.132)mm=0.108mm maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-

60、10查得凸、凹模制造公 差 mm p 020 . 0 mm d 025 . 0 + =(0.020+0.025)mm=0.045mm p d 所以+ Z- Z，符合要求 p d maxmin 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-11查得： x=0.5 A =(A+x )=(27.4+0.5 0.52)mm=27.66mm p 0 p 0 020 . 0 0 020 . 0 A =( A + Z)=(27.66+0.132)mm=27.792mm dpmin d 0 025 . 0 0 025 . 0 0 尺寸6計算 由沖壓工藝與模具設(shè)計(姜奎華主編)表2-5查得： Z=0.132mm Z=