材料力學(xué)期末復(fù)習(xí)題及答案

1、材料力學(xué)期末復(fù)習(xí)題材料121*材料力學(xué)期末復(fù)習(xí)題、填空題（共15分）1、2、（5分）一般鋼材的彈性模量 E= 210 GPa；鋁材的彈性模量 E =70 GPa（10分）圖示實(shí)心圓錐桿受扭轉(zhuǎn)外力偶作用，材料的剪切彈性模量為G,該桿的16m32m第7頁(yè)共11頁(yè)-manD2=1.2Di二、選擇題（每小題5分，共10分）1、（5 分）G = E 2（1 ）適用于：（A）各向同性材料；（B）各向異性材料；C）各向同性材料和各向異性材料。（D ）正交各向異性。正確答案是 Ao2、（5分）邊長(zhǎng)為d的正方形截面桿（1 ）和（2），桿（1）是等截面，桿（2）為變截面，如圖。兩桿受同樣的沖擊載荷作用。對(duì)于這兩種

2、情況的動(dòng)荷系數(shù) kd和桿內(nèi)最大動(dòng)荷應(yīng)力d max有下列結(jié)論：(A) (kd )1- (kd)2 ,(、- d max )1-d max )2 ；(B)(kd)1:；(kd)2,(J d max )1d max ) 2 ；(C)(kd ) 1' (kd)2 ,( " d max ) 1:d max ) 2 ；(D) ( kd )1(kd)2,( J d max ) 1 "Cd max ) 2。正確答案是Ao(1)I:j(2)5=5 10 (Nm)1 Im1 n.L nJdid2三、計(jì)算題（共75分）1、（25分）圖示轉(zhuǎn)動(dòng)軸，已知兩段軸的最大剪應(yīng)力相等， 求：（1）直徑

3、比d1 / d2 ； 扭轉(zhuǎn)角比 AB / BC O 解：AC軸的內(nèi)力圖：5Mab =310 （Nm）;MBc由最大剪應(yīng)力相等：max3_ M n 300 1033=500 103Wn二d；/16二d；/16=3 3/5 =0.8434M nKNm300Nm500A Mnl 、. "aB 32Mn1a G 帀 GI p%C4232Mn2 Mn1M n2d2 4八°52、（25分）求圖示梁的反力A1EII11Ra。解：由力法：Ra：11 "p =°得:MBAXiEl3 3EI、1 兒 21 l-ii（一1 I）El 23I p = （m ： I） _ p E

4、l 24ARa = 一、11 8Iip 9m3ml28EIM3、（ 15分）有一厚度為6mm的鋼板在板面的兩個(gè)垂直方向受拉，拉應(yīng)力分別為150Mpa和55Mpa，材料的E=2.1x 105Mpa , u =0.25。求鋼板厚度的減小值。解：鋼板厚度的減小值應(yīng)為橫向應(yīng)變所產(chǎn)生，該板受力后的應(yīng)力狀態(tài)為二向應(yīng)力狀態(tài)，由廣義胡克定律知，其Z向應(yīng)變?yōu)椋海ㄘ蝀-一 （150 55） 106 -0.0244E2仆10Z = Z t - -0.146mm材料力學(xué)各章重點(diǎn)、緒論1 各向同性假設(shè)認(rèn)為，材料沿各個(gè)方向具有相同的_A。（A）力學(xué)性質(zhì)；（B）外力；（C）變形；（D）位移。2 均勻性假設(shè)認(rèn)為，材料內(nèi)部各點(diǎn)

5、的_C是相同的。（A）應(yīng)力；（B） 應(yīng)變； （C） 位移； （C） 力學(xué)性質(zhì)。3 .構(gòu)件在外力作用下的能力稱為穩(wěn)定性。（A）不發(fā)生斷裂；（B）保持原有平衡狀態(tài)；（C）不產(chǎn)生變形；（D）保持靜止。4. 桿件的剛度是指D。（A）桿件的軟硬程度；（B ）件的承載能力；（C）桿件對(duì)彎曲變形的抵抗能力；（D）桿件對(duì)彈性變形的抵抗能力。、拉壓1 低碳鋼材料在拉伸實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，不發(fā)生明顯的塑性變形時(shí)， 承受的最大應(yīng)力應(yīng)當(dāng)小于D的數(shù)值,(A)比例極限；(B)許用應(yīng)力；(C)強(qiáng)度極限；(D)屈服極限。2 對(duì)于低碳鋼，當(dāng)單向拉伸應(yīng)力不大于C時(shí)，虎克定律d =E &成立。(A)屈服極限d s； (B)彈性極限

6、d e； (C)比例極限d p； (D)強(qiáng)度極限d b。3 沒(méi)有明顯屈服平臺(tái)的塑性材料，其破壞應(yīng)力取材料的B。(A )比例極限d p；( B)名義屈服極限d 0.2；(C)強(qiáng)度極限d b;(D)根據(jù)需要確定。4低碳鋼的應(yīng)力、應(yīng)變曲線如圖所示，其上_C點(diǎn)的縱坐標(biāo)值為該鋼的強(qiáng)度極限；R。(A)e ； (B)f ； (C)g ； (D)h 。5、三種材料的應(yīng)力一應(yīng)變曲線分別如圖所示。其中強(qiáng)度最高、剛度最大、塑性最好的材料分別是_A。(A)a、b、c； (B)b 、c、a；(C)b、a、c； (D)c 、b、a。5 .材料的塑性指標(biāo)有。(A) d s 和 3 ;(B) d s和"；(C) 3

7、 和"；(D) d s, 3 和 p。3題圖(A)材料的素質(zhì)；(B)工作應(yīng)力的計(jì)算精度;(C)構(gòu)件的工作條件；(D)載荷的大小。7 低碳鋼的許用力d = C(A) d p/n ；(B) d e/n ；(C) d s/n ；(D) d b/n。&系統(tǒng)的溫度升高時(shí)，下列結(jié)構(gòu)中的A不會(huì)產(chǎn)生溫度應(yīng)力。D9、圖示兩端固定階梯形鋼桿，當(dāng)溫度升高時(shí)(A) AC段應(yīng)力較大，C截面向左移；(B) AC段應(yīng)力較大，C截面向右移；6 .確定安全系數(shù)時(shí)不應(yīng)考慮(C)CB段應(yīng)力較大。C截面向左移動(dòng);(D)CB段應(yīng)力較大，C截面向右移動(dòng).10在圖中，若 AC段為鋼，CB段為鋁，其它條件不變，則A、B端的

8、約束反力Fra,Frb(圖示方向)滿足關(guān)系D。(A) F ra ： F rb ；(B) Fra = Frb ；(C) F ra - F rb F ;(D) F Fra - Frb?；?BX/ Z- £1H11.圖示等直桿兩端固定。設(shè)AC、CD、(A) FNI=FN3=0, FN2=P ;(B) FNI=FN3=-P , FN2=0 ;(C) FNI=FN3<0 , FN2>0 ;(D) FN1=FN2=FN3=0。DB三段的軸力分別為 FNI、FN2、FN3,則C。C12.直桿的兩端固定，如圖所示。當(dāng)溫度發(fā)生變化時(shí)，桿(A) 橫截面上的正應(yīng)力為零，軸向應(yīng)變不為零；(B)

9、 橫截面上的正應(yīng)力和軸向應(yīng)變均不為零；(C) 橫截面上的正應(yīng)力不為零，軸向應(yīng)變?yōu)榱悖?D) 橫截面上的正應(yīng)力和軸向應(yīng)變均為零。12題圖13.圖示木榫接頭，左右兩部分形狀完全一樣，當(dāng)F力作用時(shí)，接頭的剪切面積等于C(A) ab； (B) cb； (C) lb； (D) lc。14. 如右圖所示，在平板和受拉螺栓之間墊上一個(gè)墊圈，可以提咼 D。A .螺栓的拉伸強(qiáng)度；B.螺栓的擠壓強(qiáng)度；C.螺栓的剪切強(qiáng)度；D.平板的擠壓強(qiáng)度。15. 插銷穿過(guò)水平放置的平板上的圓孔，在其下端受有一拉力P.插銷的剪切面面積和計(jì)算擠壓面積分別等于 B材料力學(xué)期末復(fù)習(xí)題材料121*12 12 2(A)二dh, 二 D2 ；

10、 (B)二 dh, 二(D2d2)；4412122(C)二 Dh, D ； (D)二 Dh, (D -d )。4 4三、扭轉(zhuǎn)1 .圓軸橫截面上某點(diǎn)剪應(yīng)力 T p的大小與該點(diǎn)到圓心的距離 p成正比，方向垂直于過(guò)該點(diǎn)的半徑。這一結(jié)論是根據(jù)B推知的。(A)變形幾何關(guān)系，物理關(guān)系和平衡關(guān)系;(B)變形幾何關(guān)系和物理關(guān)系;(C)物理關(guān)系;(D)變形幾何關(guān)系。2、空心圓軸扭轉(zhuǎn)時(shí)，橫截面上切應(yīng)力分布為圖B 所示。(C)3 .圖示圓軸由兩種材料制成，在扭轉(zhuǎn)力偶M作用下，變形前的直線ABC將變成_D_所示的情形。(C) AB1C3 ;(D)AB1C4。(A)ABQ ;(B)AB1C2 ;四、彎曲內(nèi)力五、彎曲應(yīng)力

11、1、三根正方形截面梁如圖所示，其長(zhǎng)度、橫截面面積和受力情況相同，其中(b)、(c)梁的截面為兩個(gè)形狀相同的矩形拼合而成，拼合后無(wú)膠接.在這三根梁中，4 梁內(nèi)的最大正應(yīng)力相等。(A)(a)和(c) ; (B)(b)和(c) ;(C)(a) 和(b) ;(D)(a)、(b)和(c)。第5頁(yè)共11頁(yè)形狀。2、某直梁橫截面面積為常數(shù)橫向力沿/7 *7FYB _截面(A) 矩形 (B) 工字形 (C) 圓形 (D) 正方形3、T形截面鑄鐵懸臂梁受力如圖，軸 Z為中性軸，橫截面合理布置的方案應(yīng)為B匚(A)(B)(C)(D)C所示。 、(B)(cf(D)D是正確的。4 圖示U形截面梁在平面彎曲時(shí)，截面上正應(yīng)

12、力分布如圖六、彎曲變形1 在下面這些關(guān)于梁的彎矩與變形間關(guān)系的說(shuō)法中,(A) 彎矩為正的截面轉(zhuǎn)角為正;(B) 彎矩最大的截面撓度最大;(C) 彎矩突變的截面轉(zhuǎn)角也有突變;(D) 彎矩為零的截面曲率必為零。2、用積分法求圖示梁的撓曲線方程時(shí),確定積分常數(shù)的四個(gè)條件， 除a二 0,玉=0夕卜，另外兩個(gè)條件是B 。3、A. Wc左二Wc右，-c左二弋右;C. wc =0,c左Wb = 0；1L_y宀，u l-L-LJ OAmm亠 _*B.D.Wc左二 Wc右,Wb =0；Wb = 0,二c =0；?rr !F f if B彳CFqAmm第姑頁(yè)共(A)(B)材料力學(xué)期末復(fù)習(xí)題材料121*4 .圖示等直

13、梁承受均布荷載 q作用，C處用鉸鏈連接。在截面C上_D。A.有彎矩，無(wú)剪力；1q1B.有剪力，無(wú)彎矩；A1J ! J1 1 v m v iBC.既有彎矩又有剪力；1L/2C1L/2D.既無(wú)彎矩又無(wú)剪力；七、應(yīng)力狀態(tài)1、下面 B單元體表示構(gòu)件A點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。4.圖示應(yīng)(C)(D)2、已知單元體及其應(yīng)力圓如圖所示，單元體斜截面ab上的應(yīng)力對(duì)應(yīng)于應(yīng)力圓上的C點(diǎn)坐標(biāo)。(A) 1 ； (B) 2 ; (C) 3 ; (D) 4 。3、已知單元體及應(yīng)力圓如圖所示，C1所在主平面的法線方向?yàn)開(kāi)D。(A) n 1； (B) n 2；(C) n 3；(D) n 4。HZH 口共0 -O-(A)(B)(O)材料力

14、學(xué)期末復(fù)習(xí)題材料121*力圓對(duì)應(yīng)于應(yīng)力狀態(tài)4、圖示應(yīng)力狀態(tài)，用第三強(qiáng)度理論校核時(shí),其相當(dāng)應(yīng)力為(A)；二3 二；(B)= -；(C) ；r3 = '、3. ； (D)；二3 = 2.。D5.在圓軸的表面畫(huà)上一個(gè)圖示的微正方形，(A)保持為正方形;(C)變?yōu)榱庑?6 .圖示外伸梁，給出了的應(yīng)力狀態(tài)是錯(cuò)誤的。受扭時(shí)該正方形BO一 /L(B)變?yōu)榫匦?(D)變?yōu)槠叫兴倪呅?所示1、2、3、4點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。其中圖B DP(C)第19頁(yè)共11頁(yè)F垂直于梁的軸線，且其作用方向如圖中八、組合變形1.懸臂梁的橫截面形狀如圖所示，C為形心。若作用于自由端的載荷虛線所示，則發(fā)生平面彎曲變形的情況是o點(diǎn)為彎

15、曲中心(C)(D)(A)(B)(C)(D)a-a。其中圖C所示截面梁發(fā)生斜2 薄壁梁的橫截面如圖所示，壁厚處處相等，外力作用面為縱向平面 彎曲變形。II a(A)(B)a1i a(C)Pcr=EI/( d)2計(jì)算。壓桿的長(zhǎng)度系數(shù)的九、壓桿穩(wěn)定1、一端固定、另一端有彈簧側(cè)向支承的細(xì)長(zhǎng)壓桿，可采用歐拉公式正確取值范圍是_B(A) J >2.0 ;(B)0.7< J <2.0 ;(C) J <0.5 ;(D)0.5< J <0.72、細(xì)長(zhǎng)桿承受軸向壓力P的作用，其臨界壓力與_C無(wú)關(guān)(A)桿的材質(zhì)；(B)桿的長(zhǎng)度；(C)P的大小；(D)桿的截面形狀和尺寸。3 長(zhǎng)度因

16、數(shù)的物理意義是 C。(A)壓桿絕對(duì)長(zhǎng)度的大?。?B)對(duì)壓桿材料彈性模數(shù)的修正;(C) 將壓桿兩端約束對(duì)其臨界力的影響折算成桿長(zhǎng)的影響；(D) 對(duì)壓桿截面面積的修正。4 在材料相同的條件下，隨著柔度的增大(A)細(xì)長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，中長(zhǎng)桿不是;(B) 中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，細(xì)長(zhǎng)桿不是;(C) 細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均是減小的;(D) 細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均不是減小的。5 對(duì)于不同柔度的塑性材料壓桿，其最大臨界應(yīng)力將不超過(guò)材料的(A)比例極限o；(B) 彈性極限；二；(C)屈服極限二s；(D)強(qiáng)度極限Cbo6、由低碳鋼組成的細(xì)長(zhǎng)壓桿，經(jīng)冷作硬化后，其(A.穩(wěn)定性提高，強(qiáng)度不變;B.穩(wěn)

17、定性不變，強(qiáng)度提高;C.穩(wěn)定性和強(qiáng)度都提高;D.穩(wěn)定性和強(qiáng)度都不變。動(dòng)載荷交變應(yīng)力1、描述交變應(yīng)力變化規(guī)律的5個(gè)參數(shù)( CmaxOmin ,Ga 和r)中。獨(dú)立參數(shù)有B(A) 1 ;(B) 2;(C) 3;(D) 4。2 影響構(gòu)件持久極限的主要因素有ABCD(A)構(gòu)件形狀；(B)構(gòu)件尺寸；(C)表面加工質(zhì)量；(D)表層強(qiáng)度3. 構(gòu)件的疲勞極限與構(gòu)件的 D無(wú)關(guān)。(A)材料；(B)變形形式；(C)循環(huán)特性；(D )最大應(yīng)力4 圖示階梯軸為同種材料制成，表面質(zhì)量相同，受對(duì)稱交變應(yīng)力作用，下面說(shuō)法正確的是AD(A)nn截面桿件持久極限咼于mm截面桿件持久極。(B)mm截面桿件持久極限咼于nn截面桿件持久極。(C)桿件mm截