節(jié)能管理優(yōu)秀例(脫硝配套引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)旁路節(jié)能改造)

1、脫硝配套引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)旁路節(jié)能改造（）摘要：根據(jù)國(guó)家環(huán)保要求，發(fā)電機(jī)組必須進(jìn)行鍋爐脫硝改造，針對(duì)原引風(fēng)機(jī)容量偏小必須增容的情況，利用此次改造機(jī)會(huì)，在2號(hào)機(jī)組201C檢修期間，將原引風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)行改造，取消脫硫旁路，增加增壓風(fēng)機(jī)旁路改造，通過(guò)對(duì)比分析靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)和動(dòng)葉可調(diào)軸流增壓風(fēng)機(jī)優(yōu)缺點(diǎn)、節(jié)能效果、初投資，華潤(rùn)菏澤電廠最終選擇靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)葉輪改造+增壓風(fēng)機(jī)增加旁路改造的模式，脫硝投運(yùn)前靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，增壓風(fēng)機(jī)旁路打開(kāi)，經(jīng)過(guò)運(yùn)行靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)振動(dòng)、溫度平穩(wěn)，節(jié)能顯著。關(guān)鍵字：脫硝 靜調(diào)軸流引風(fēng)機(jī) 動(dòng)調(diào)軸流增壓風(fēng)機(jī) 節(jié)能 改造1 公司概述一期配套2臺(tái)600MW

2、汽輪發(fā)電機(jī)組。1號(hào)機(jī)組于2011年4月投入商業(yè)運(yùn)行；2號(hào)機(jī)組于2011年10月投入商業(yè)運(yùn)行。鍋爐釆用北京巴布科克·威爾科克斯有限公司制造的B&WB-1909/26.15-M型超超臨界參數(shù)、螺旋爐膛、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、露天布置的P型鍋爐。鍋爐釆用了豪頓華制造的三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。配有5臺(tái)沈陽(yáng)重型機(jī)器廠生產(chǎn)的MP235B型中速磨煤機(jī)，正壓直吹式制粉系統(tǒng)。每爐配備2臺(tái)50%容量由上海鼓風(fēng)機(jī)廠在引進(jìn)德國(guó)TLT公司技術(shù)的基礎(chǔ)上生產(chǎn)的動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)，2臺(tái)50%容量成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的靜葉可調(diào)式軸流引風(fēng)機(jī)，脫硫系統(tǒng)配有1臺(tái)成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的動(dòng)

3、葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)。2 項(xiàng)目背景根據(jù)新修訂的火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13223-2011），電廠NOx排放濃度應(yīng)小于100mg/Nm3。原鍋爐NOx排放濃度為500mg/Nm3，氮氧化物排放不能滿(mǎn)足新排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，必須增加煙氣脫硝系統(tǒng)。根據(jù)調(diào)研，脫硝裝置運(yùn)行煙氣阻力將增加1000Pa，目前引風(fēng)機(jī)出力無(wú)法滿(mǎn)足運(yùn)行要求，需要進(jìn)行增容改造。脫硫旁路煙氣擋板拆除后，為了便于調(diào)節(jié)，在保證機(jī)組更安全運(yùn)行的同時(shí)考慮到節(jié)能，利用此次改造機(jī)會(huì)擬將引風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)行改造，電機(jī)、風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)不變，增壓風(fēng)機(jī)增加旁路煙道改造，引風(fēng)機(jī)葉輪改造+增壓風(fēng)機(jī)增加旁路煙道模式可簡(jiǎn)化系統(tǒng)、減少占地、降低投資成本。經(jīng)調(diào)研上海外高橋

4、二電廠增壓風(fēng)機(jī)增加旁路運(yùn)行效果及可研論證分析，引風(fēng)機(jī)增容改造+增壓風(fēng)機(jī)增加旁路后，增壓風(fēng)機(jī)跳閘后，風(fēng)機(jī)旁路打開(kāi)，機(jī)組負(fù)荷500MW以下，引風(fēng)機(jī)能滿(mǎn)足爐膛負(fù)壓及脫硫阻力要求。通過(guò)此次改造既符合了國(guó)家的環(huán)保要求，又達(dá)到了節(jié)能、減少設(shè)備投資的目的。3 項(xiàng)目實(shí)施3.1靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)改造的必要性由于此次改造工程增加了SCR脫硝裝置，空氣預(yù)熱器配套改造為脫硝空預(yù)器，引風(fēng)機(jī)壓頭增加了以下各項(xiàng)：脫硝1000Pa；原空預(yù)器改為脫硝空預(yù)器，壓頭增加約400Pa（暫定，最終以空預(yù)器廠家計(jì)算為準(zhǔn)）；引風(fēng)機(jī)壓頭共增加1400Pa。同時(shí)考慮到電廠后續(xù)運(yùn)行中將取消脫硫旁路，引風(fēng)機(jī)后的煙道阻力及煙囪入口阻力（約291Pa

5、）將由脫硫增壓風(fēng)機(jī)克服。改造后的引風(fēng)機(jī)壓頭選型參數(shù)見(jiàn)下表：引風(fēng)機(jī)選型風(fēng)壓參數(shù)表（BMCR工況及TB工況）：序號(hào)位 置BMCR工況參考?jí)毫Γ≒a）備 注1燃燒器處負(fù)壓622爐膛出口至空預(yù)器出口阻力2976原有設(shè)計(jì)煤質(zhì)鍋爐廠設(shè)計(jì)值3脫硝阻力10004脫硝空預(yù)器改造阻力200暫定，最終根據(jù)廠家計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)5空預(yù)器出口至除塵器入口煙道阻力270.06山東院根據(jù)可研煤質(zhì)資料及煙道布置圖計(jì)算值，鍋爐參數(shù)按原有鍋爐廠設(shè)計(jì)參數(shù)取值6除塵器阻力230原有設(shè)計(jì)煤質(zhì)除塵器協(xié)議7除塵器出口至引風(fēng)機(jī)入口煙道阻力224.11山東院根據(jù)可研煤質(zhì)資料及煙道布置圖計(jì)算值，鍋爐參數(shù)按原有鍋爐廠設(shè)計(jì)參數(shù)取值8引風(fēng)機(jī)出口至脫硫煙道阻

6、力0脫硫增壓風(fēng)機(jī)克服此段煙道阻力9合計(jì)4963（BMCR工況）原有引風(fēng)機(jī)BMCR點(diǎn)壓頭4355pa5956（TB工況，選型點(diǎn)）原有引風(fēng)機(jī)TB點(diǎn)壓頭5225pa由上表可知脫硝改造后，由于引風(fēng)機(jī)壓頭共增加1400Pa，原引風(fēng)機(jī)設(shè)備已無(wú)法滿(mǎn)足鍋爐BMCR工況下穩(wěn)定運(yùn)行的要求，必須對(duì)原有風(fēng)機(jī)系統(tǒng)進(jìn)行改造。3.2引風(fēng)機(jī)技改方案選擇及論證1）改造方案一：華潤(rùn)電力菏澤一期600MW機(jī)組脫硝改造工程現(xiàn)運(yùn)行風(fēng)機(jī)型式/型號(hào)靜葉可調(diào)軸流式/YA16636-8Z葉輪直徑mm3350運(yùn)行工況T.B工況BMCR工況風(fēng)機(jī)入口流量m3/s541.9480.1風(fēng)機(jī)全壓升Pa52254355風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min740電機(jī)所需功率k

7、W3700電機(jī)額定電壓V6000估算改造參數(shù)及選型如下風(fēng)機(jī)入口流量m3/s546.7497風(fēng)機(jī)全壓升Pa67205600風(fēng)機(jī)入口溫度145135風(fēng)機(jī)入口介質(zhì)密度kg/m30.830.85改造后風(fēng)機(jī)型式/型號(hào)靜葉可調(diào)軸流式/YA17048-2F數(shù)量臺(tái)4葉輪直徑mm3550風(fēng)機(jī)效率%85.386.1風(fēng)機(jī)軸功率kW42953235所需電機(jī)功率kW4500風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min745風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量kg.m25500理論性能曲線(xiàn)改造初步方案1、保持風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)、進(jìn)出口尺寸不變，風(fēng)機(jī)本體改造：小集流器、葉輪、機(jī)殼裝配（含后導(dǎo)葉）、擴(kuò)壓器、中間軸、聯(lián)軸器及護(hù)罩、進(jìn)氣箱套管，進(jìn)氣箱封板現(xiàn)場(chǎng)切割。2、電動(dòng)機(jī)容量增加，需增

8、容改造或更換，基礎(chǔ)待核。2）改造方案二：華潤(rùn)電力菏澤一期600MW機(jī)組脫硝改造工程現(xiàn)運(yùn)行風(fēng)機(jī)型式/型號(hào)靜葉可調(diào)軸流式/YA16636-8Z葉輪直徑mm3350運(yùn)行工況T.B工況BMCR工況風(fēng)機(jī)入口流量m3/s541.9480.1風(fēng)機(jī)全壓升Pa52254355風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min740電機(jī)所需功率kW3700電機(jī)額定電壓V6000根據(jù)試驗(yàn)報(bào)告及改造要求估算，擬定改造參數(shù)及選型如下風(fēng)機(jī)入口流量m3/s546.7497風(fēng)機(jī)全壓升Pa63005600風(fēng)機(jī)入口溫度145135風(fēng)機(jī)入口介質(zhì)密度kg/m30.830.85改造后風(fēng)機(jī)型式/型號(hào)靜葉可調(diào)軸流式/YA16648-8Z數(shù)量臺(tái)4葉輪直徑mm3350（A3

9、66Y00）風(fēng)機(jī)效率%81.183.8風(fēng)機(jī)軸功率kW42413324所需電機(jī)功率kW4500風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min745風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量kg.m23950理論性能曲線(xiàn)改造初步方案1、保持風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)、進(jìn)出口尺寸不變，風(fēng)機(jī)本體僅更換葉輪，其余不做修改。2、電動(dòng)機(jī)容量增加，需增容改造或更換，基礎(chǔ)待核。備注3）方案描述：方案一：增加葉輪直徑等，改動(dòng)較大，壓力裕量較大，可至6720Pa；方案二：僅換葉輪，增加電機(jī)容量，可使壓力提高到6300Pa，應(yīng)能滿(mǎn)足絕大部分負(fù)荷要求，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)極端情況可能出力略有不足。若滿(mǎn)足正常使用需要，不考慮極端狀況，可采取方案二。另外，方案二BMCR工況下軸功率為3324KW，低于現(xiàn)

10、電機(jī)功率3700KW，經(jīng)與電氣專(zhuān)業(yè)及廠家溝通，可暫不進(jìn)行更改，根據(jù)葉輪更換后實(shí)際運(yùn)行情況觀察后再定。2013年4月，2號(hào)機(jī)組經(jīng)過(guò)201C小修后，2號(hào)機(jī)組引風(fēng)機(jī)葉輪、脫硫旁路取消、增壓風(fēng)機(jī)增加旁路煙道后，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，引風(fēng)機(jī)振動(dòng)、軸承溫度穩(wěn)定，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)后節(jié)能效果明顯，具體見(jiàn)風(fēng)機(jī)節(jié)能分析。（另外，脫硫旁路取消、增壓風(fēng)機(jī)增加旁路布置圖見(jiàn)附圖）4）是否需要停機(jī)停爐或結(jié)合機(jī)組大、小修等：方案一引風(fēng)機(jī)改造工程較大，需利用停爐機(jī)會(huì)結(jié)合脫硝改造同時(shí)進(jìn)行，預(yù)計(jì)工期約45天；方案二引風(fēng)機(jī)僅更換葉輪，利用臨?；蛐⌒迿C(jī)會(huì)便可完成，預(yù)計(jì)工期約15天。3.3引風(fēng)機(jī)改造及增壓風(fēng)機(jī)增加旁路的主要依據(jù)、過(guò)程及結(jié)論：通過(guò)委托

11、山東電力科學(xué)研究院進(jìn)行引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的性能試驗(yàn)，測(cè)量機(jī)組不同工況下風(fēng)機(jī)流量和全壓參數(shù)，校核引風(fēng)機(jī)在機(jī)組脫硝改造后能否滿(mǎn)足機(jī)組運(yùn)行要求。引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)主要測(cè)試結(jié)果如下：各臺(tái)風(fēng)機(jī)在鍋爐蒸發(fā)量為1921t/h時(shí)的體積流量和全壓為： 體積流量（m3/s）全壓(Pa)入口煙氣密度(kg/m3)A引風(fēng)機(jī)469.513595.00.847B引風(fēng)機(jī)471.593437.80.844增壓風(fēng)機(jī)924.28 1537.20.861各臺(tái)風(fēng)機(jī)在鍋爐蒸發(fā)量為1627t/h時(shí)的體積流量和全壓為：體積流量（m3/s）全壓(Pa)入口煙氣密度(kg/m3)A引風(fēng)機(jī)405.752968.50.872B引風(fēng)機(jī)410.8

12、42993.50.874增壓風(fēng)機(jī)801.241323.00.889各臺(tái)風(fēng)機(jī)在鍋爐蒸發(fā)量為1545t/h時(shí)的體積流量和全壓為：體積流量（m3/s）全壓(Pa)入口煙氣密度(kg/m3)A引風(fēng)機(jī)372.412821.30.874 B引風(fēng)機(jī)378.632726.50.877增壓風(fēng)機(jī)737.891267.70.8913.4試驗(yàn)結(jié)果分析及建議1）1鍋爐蒸發(fā)量為1921t/h（鍋爐BMCR工況）時(shí)，單臺(tái)引風(fēng)機(jī)實(shí)測(cè)煙氣量為469.51m3/s，全壓為3595.0Pa；增壓風(fēng)機(jī)實(shí)測(cè)煙氣量為924.28m3/s，全壓為1537.2Pa。2) 引風(fēng)機(jī)BMCR工況下設(shè)計(jì)煙氣量為480.1m3/s，全壓為4355Pa

13、，TB工況下設(shè)計(jì)煙氣量為541.9m3/s，全壓為5225Pa；增壓風(fēng)機(jī)BMCR工況下設(shè)計(jì)煙氣量為825.9m3/s，全壓為2100Pa，TB工況下設(shè)計(jì)煙氣量為931.9m3/s，全壓為2520Pa?？芍诓簧厦撓跹b置時(shí)引風(fēng)機(jī)壓頭裕量較大，增壓風(fēng)機(jī)的流量和壓頭都有較大裕量。3）依據(jù)一期2×640MW機(jī)組脫硝工程可行性研究報(bào)告，進(jìn)行脫硝改造后，引風(fēng)機(jī)壓頭共增加1400Pa。因此脫硝改造后單臺(tái)引風(fēng)機(jī)的煙氣量為469.51m3/s，全壓為4995Pa；增壓風(fēng)機(jī)煙氣量和全壓基本不變。在此工況下引風(fēng)機(jī)仍能穩(wěn)定運(yùn)行，但此時(shí)靜葉開(kāi)度調(diào)節(jié)余量已很小。煙氣量和全壓的修正：考慮到空氣預(yù)熱器漏風(fēng)、排煙溫度

14、變化等因素，鍋爐BMCR工況實(shí)測(cè)煙氣量和風(fēng)壓需要進(jìn)行修正。風(fēng)量修正：空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的影響：性能考核試驗(yàn)時(shí)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為5%，若空氣空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率增大到8%，煙氣流量增加約3%。排煙溫度的影響：根據(jù)可行性報(bào)告，脫硝改造后排煙溫度升高約11，煙氣流量增加約2.8%?？紤]以上兩種因素的影響，BMCR工況下煙氣流量變?yōu)?96.74 m3/s。風(fēng)壓修正：風(fēng)量改變后，引風(fēng)機(jī)相應(yīng)的壓頭也發(fā)生改變，修正后引風(fēng)機(jī)全壓為5591Pa。因此修正后引風(fēng)機(jī)的煙氣量變?yōu)?96.74 m3/s，全壓變?yōu)?591Pa。修正后增壓風(fēng)機(jī)的煙氣量變?yōu)?93.48 m3/s，全壓變?yōu)?775.99Pa。經(jīng)過(guò)修正后的引風(fēng)機(jī)和增壓

15、風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)見(jiàn)附圖1、附圖2，可知即使經(jīng)過(guò)修正，增壓風(fēng)機(jī)的流量和壓頭仍舊有較大裕量；而引風(fēng)機(jī)靜葉已基本全開(kāi)，已無(wú)任何調(diào)節(jié)余量。4）通過(guò)以上分析，可知脫硝改造后，引風(fēng)機(jī)已無(wú)法滿(mǎn)足鍋爐BMCR工況下穩(wěn)定運(yùn)行的要求需更換新的引風(fēng)機(jī)。經(jīng)過(guò)修正后的煙氣量和全壓可以作為引風(fēng)機(jī)重新選型的依據(jù)。5）增壓風(fēng)機(jī)增加旁路煙道的可行性分析增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，所有煙道阻力主要由引風(fēng)機(jī)來(lái)克服。根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，在鍋爐BMCR工況下，煙氣流量為469.51m3/s，脫硝改造前引風(fēng)機(jī)需要克服的煙道總阻力為3595Pa1537Pa=5132Pa，脫硝改造后引風(fēng)機(jī)需要克服的煙道總阻力為3595Pa1537Pa+1400Pa=6532Pa。

16、根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可分兩種情況進(jìn)行討論：脫硝改造前，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)，引風(fēng)機(jī)可在鍋爐ECR工況下運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷約600MW。脫硝改造后，若風(fēng)機(jī)進(jìn)行重新改造，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)機(jī)組也可穩(wěn)定運(yùn)行。4 效果驗(yàn)證4.1引風(fēng)機(jī)改造及增壓風(fēng)機(jī)增加旁路后的實(shí)際運(yùn)行情況2013年4月2號(hào)爐引風(fēng)機(jī)葉輪改造，更換為成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的引風(fēng)機(jī)葉輪，葉輪直徑不變，葉片由13片經(jīng)增為19片，風(fēng)量基本維持不便，引風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓由5250Pa提升至6300Pa。因2號(hào)脫硝系統(tǒng)計(jì)劃在2014年2月大修期間進(jìn)行改造，2013年4月16日2號(hào)機(jī)組啟動(dòng)后引風(fēng)機(jī)出力完全能滿(mǎn)足機(jī)組額定負(fù)荷工況下，不啟動(dòng)增壓風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)壓頭、風(fēng)量仍有較大余量。脫硝改造

17、前經(jīng)調(diào)試、試驗(yàn)后，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，增壓風(fēng)機(jī)旁路打開(kāi)，引風(fēng)機(jī)能完全保證爐側(cè)風(fēng)壓及脫硫阻力，引風(fēng)機(jī)運(yùn)行中振動(dòng)平穩(wěn)，軸承溫度穩(wěn)定，增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)后節(jié)電效果明顯。4.2引風(fēng)機(jī)改造及增壓風(fēng)機(jī)增加旁路改造費(fèi)用1）引風(fēng)機(jī)改造費(fèi)用：采購(gòu)成都電力機(jī)械廠引風(fēng)機(jī)葉輪，葉輪更換施工列入201C檢修，單臺(tái)機(jī)組兩臺(tái)風(fēng)機(jī)改造費(fèi)用含安裝共約110萬(wàn)元。2）增壓風(fēng)機(jī)增加旁路費(fèi)用：增壓風(fēng)機(jī)增加旁路改造（含水泥立柱、基礎(chǔ)土建施工；風(fēng)道材料供貨、制作、安裝；電動(dòng)擋板門(mén)及附件供貨、安裝），每臺(tái)機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)旁路煙道設(shè)備及材料供貨、煙道組合及安裝、鋼筋混凝土基礎(chǔ)施工等費(fèi)用265萬(wàn)元。2013年2號(hào)爐引風(fēng)機(jī)葉輪+增壓風(fēng)機(jī)增加旁路改造項(xiàng)目，實(shí)際每

18、臺(tái)爐引風(fēng)機(jī)葉輪改造+增壓風(fēng)機(jī)旁路改造總費(fèi)用為375萬(wàn)元。4.3考慮脫硝改造前增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)節(jié)能分析由于增壓風(fēng)機(jī)電量不準(zhǔn)（沒(méi)有上傳至sis系統(tǒng)，且根據(jù)就地抄表底碼相減算出增壓風(fēng)機(jī)的運(yùn)行功率100kW左右，實(shí)際運(yùn)行工作在1800kW左右）和5月#2機(jī)組引風(fēng)機(jī)無(wú)電量數(shù)據(jù)，因此無(wú)法通過(guò)引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)用電量來(lái)直接對(duì)比。因此采用引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)在一個(gè)時(shí)間段的平均電流，通過(guò)平均電流、功率因數(shù)、電壓、運(yùn)行時(shí)間算出引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的用電量的方法來(lái)進(jìn)行對(duì)比。4.3.1實(shí)際對(duì)比#2機(jī)組脫硫增壓風(fēng)機(jī)增加旁路及引風(fēng)機(jī)葉輪改造前，#2引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)電流之和為627.51A，改造后引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)電流之和為485.52A

19、。#2機(jī)組脫硫增壓風(fēng)機(jī)增加旁路及引風(fēng)機(jī)葉輪改造前后引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)電流之和降低了141.99A，降低了22.63%。改造前后引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)廠用電率之和為1.135/0.882%，改造后引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)廠用電率之和降低了0.253%，以#2機(jī)組年發(fā)電量36億計(jì)算，年節(jié)約廠用電量910.8萬(wàn)kWh。時(shí) 間平均負(fù)荷（MW）2A引風(fēng)機(jī)平均電流（A）2B引風(fēng)機(jī)平均電流（A）#2增壓風(fēng)機(jī)電流（A）引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)電流之和平均值（A）引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)電量（萬(wàn)kWh）#2機(jī)發(fā)電量（萬(wàn)kWh）引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)廠用電率（%）4.18-4.30（改造后）521.2245.15240.370485.52143.47

20、2901316261.50.882 3.8-3.19（改造前）522.2222.63217.45187.43627.51170.696292315040.61.135 4.3.2修正201C修前#2爐空預(yù)器堵塞差壓大，C修對(duì)#2爐空預(yù)器進(jìn)行了沖洗。因此以上節(jié)能量評(píng)估偏大，空預(yù)器堵塞導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)電流偏大10A左右，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)共偏大20A左右。#2機(jī)組脫硫增壓風(fēng)機(jī)增加旁路及引風(fēng)機(jī)葉輪改造前后引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)電流之和降低了121.99A。改造前后引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)廠用電率之和為1.099/0.882%，改造后引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)廠用電率之和降低了0.216%，以#2機(jī)組年發(fā)電量36億計(jì)算，年節(jié)約廠用電量777.6萬(wàn)kWh。經(jīng)改造后，不考慮脫硝阻力，單純從引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)節(jié)電效果看，年節(jié)省777.6萬(wàn)kWh*0.382元/kWh=297.04萬(wàn)元，約1.3年即可收回成本。時(shí) 間平均負(fù)荷（MW）2A引風(fēng)機(jī)平均電流