辦公樓高架模板施工專項方案#安徽#模板計算書

1、東方商城商辦樓工程 高架模板施工專項方案··工程名稱: 東方商城商辦樓工程 方案名稱: 高架模板施工專項方案編制: 韋 亮 審核: 工程管理部:技術質量部:安全生產部:審批:日期:目 錄第一章、工程概況3第二章、模板計算4第三章、模板選擇4第四章、模板施工41.梁板模板42.模板安裝質量93.質量通病的預防及糾正94.模板拆除10第五章、質量保證措施11第六章、施工安全措施11第七章、模板設計與計算12第八章、架體構造要求50第九章、澆筑方式56第一章、工程概況東方商城商辦樓工程位于合肥市瑤海區(qū)，明光路與長江東大街交叉口。建設單位合肥市重點工程建設管理局，監(jiān)理單位北京中景恒

2、基工程管理有限公司，設計單位合肥工業(yè)大學建筑設計研究院，施工單位安徽三建工程有限公司。工程周邊環(huán)境復雜，地理位置特殊。工程總建筑面積59240.34m2；地下車庫建筑面積10850.58m2，地上建筑面積48389.76m2，人防地下室3952m2。建筑層數地上26層，地下2層，檐口高度108.80m。負一層、負二層層高4.8m，一層層高5.4m，二五層層高4.5m，六二十六層層高3.6m。人防地下室埋于地下二層，人防工程類別甲類，抗力級別核6級。主樓部分結構形式為框架剪力墻結構，框架剪力墻抗震等級二級，裙樓部分結構形式為框架結構，抗震設防烈度七度，使用年限50年。本工程地下室基礎為鉆孔灌注樁

3、，結構為框架結構；地上結構形式為框架-剪力墻結構。底板板厚600mm，主樓核心筒部分底板板厚2000mm。本方案涉及高架模板兩處，分別為：高架一：五層12/df軸處梁板，跨度2.7m，長度16.8m，高度23.7m。梁尺寸有250×450、250×550、300×450，板厚120。整個架體支撐于車道頂板（斜板）上。高架二：108.8m樓頂構架（99.00m108.8m高度9.8m）。梁尺寸250×400、400×600、200×600、250×900，108.8m頂層構架板厚120。整個架體支撐于99.00m的現澆結構上。

4、第二章、模板計算為保證工程質量、進度、安全及現場文明施工管理的要求，對本工程模板進行設計計算，計算依據中國建筑工業(yè)出版社現行建筑施工規(guī)范大全修訂縮印本、建筑施工手冊縮印本(第四版)及施工計算手冊。第三章、模板選擇1 梁：梁底模采用15膠合板，內龍骨采用40×90mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0m；梁側模采用15膠合板，用12穿墻螺栓進行對拉連接。2 板：板底模采用1830×915×15厚膠合板，主龍骨為40×90木方，立桿設三道水平鋼管拉接連成整體，鋼管規(guī)格48×3.5。 第四章、模板施工1. 梁板模板1.1梁模工藝流程：彈

5、梁軸線并復核搭支模架安裝梁底模并固定梁底起拱安裝側模復核梁模尺寸、標高、位置與相鄰模板連接固定 頂模板工藝流程：搭支架測水平擺主次龍骨調整樓板模標高及起拱鋪膠合板清理、刷油檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。1.2梁板模板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；1.3所有跨度4m的梁、板必須起拱，防止撓度過大；1.4梁模板鋪排從梁兩端往中間退，梁的清掃口設在梁端；1.5為保證安全，在大尺寸的梁底模下增設雙扣措施；1.6每根立桿底部應設置100×100×20墊塊；1.7支撐架設置縱、橫掃地桿，掃地桿距地為200；1.8立桿接長必須采用對接扣件并在高度方向交錯布置，

6、即兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為500，各接頭中心至節(jié)點的距離為步距的1/3。1.9支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐。1.10高架一滿堂架支撐在地下室坡道頂板上，支撐立桿底部堆出素混凝土臺階，寬80mm高15mm，長度隨車道。1.11各截面梁支設如下：梁規(guī)格（）支模方法簡 圖300×700250×450250×550（高架一）梁側內龍骨3道，梁底龍骨3道，立桿縱距（跨度方向）800，梁兩側立桿間距800mm，步距1500400×600250×400（高架二）梁側內龍骨3

7、道，梁底龍骨3道，立桿縱距（跨度方向）800，梁兩側立桿間距800mm，步距1500250×900（高架二）梁側內龍骨4道，外龍骨400mm，梁底龍骨2道，12對拉螺栓3道，立桿縱距（跨度方向）800，梁兩側立桿間距800mm，步距15001.12各截面板支設如下：板規(guī)格（）支模方法簡 圖120板立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m。行龍3002. 模板安裝質量2.1模板安裝必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，拼縫嚴密無漏漿，立模垂直，角模方正，位置標高正確。2.2允許偏差項目項 目允許偏差（）軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺

8、寸基礎±10柱、墻、梁+4，5層高垂直度6相鄰兩板表面高低差2表面平整度5預埋鋼板中心線位移3預埋管、預留孔中心線位移3預埋螺栓中心線位移2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+10，0 3. 質量通病的預防及糾正 3.1標高偏差： 3.1.1頂板支模時要考慮不同裝修厚度差。 3.1.2標高必須用水準儀抄測出樓板上1m標高控制點，用紅漆做成“”形明顯標記，并應核對無誤。 3.2模內清理不干凈：合模之前應對柱墻根部進行一次清掃，合模時應防止雜物掉進墻、柱、梁模內，澆筑砼前再進行一次清掃。 3.3模板位移：1) 墻柱模根部和頂部要采用內撐外頂的方法固定牢固，發(fā)生偏差應認真校

9、正。2) 梁模支完后要對貫通的梁拉通線檢查，以保證整體位置準確。3) 頂撐、木楔要牢固、可靠，以防松動造成模板變形。4) 砼漏漿：模板拼裝前，在兩片模板的接縫處貼一道1寬海綿條，以保證模板的接縫嚴密。4. 模板拆除 4.1模板必須在砼達到一定強度時，方可拆除，拆模原則為“先支后拆，后支先拆”。 4.2為保證樓面活荷載傳遞，上層頂板砼施工時下一層頂板支撐系統(tǒng)不得拆除，再下一層頂板支撐系統(tǒng)可拆除1/2。 4.3模板上的砼浮漿要及時清理干凈，并在均勻涂刷脫模劑后分類碼放整齊，堆放場地要堅實平整無積水，堆放高度不得超過2.5m，外圍用鋼管做好圍欄。 4.4拆除后要及時清理場區(qū)垃圾，做到工完場清，做好文

10、明施工。4.5梁板模板在拆除前要填寫模板拆除報驗申請表，經監(jiān)理批準后方可拆模。梁模拆除應根據同條件試塊強度報告和規(guī)范規(guī)定，具體見下表：序號結構類型結構跨度（m）達設計砼強度的百分率（%）1框架梁8752懸臂梁100頂板模板拆除應根據同條件試塊強度報告結果和規(guī)范規(guī)定，具體見下表：序號結構類型結構跨度（m）達設計砼強度的百分率（%）1板2502，8752懸挑板100 模板拆除后要及時清理板面上的浮漿并將模板堆放整齊以利于周轉。第五章、質量保證措施1施工中要嚴把材料關：所使用的木方、竹膠板、鋼管等材料應符合其規(guī)格、材質等要求。對于不合格的材料應嚴禁使用。2建立以勞務隊、技術部人員和質檢員為主的三級質

11、量保證體系，以保證對施工質量的層層把關。3根據施工情況不定期召開質量通病預防會議，對已發(fā)生的質量問題或即將施工的項目進行糾正和預防，對不合理的模板施工方法進行研究改進。4建立模板管理、使用維修制度以及必要的獎罰制度，以保證模板周轉使用的質量。第六章、施工安全措施1、頂板拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要時，應先設臨時支撐，然后進行拆卸。拆下的模板和零件，嚴禁向樓層以下拋扔。2、裝拆模板，必須有穩(wěn)固的登高工具。高度超過2.5m時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。3、在模板的緊固件連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。4、模板的預留孔

12、洞，應加設防護網，防止人員和物體墜落。5、安裝柱模時，應隨時支撐固定，防止傾覆。遇有中途停歇，應將已就位的模板或支承件連接穩(wěn)固，不得單擺浮擱。在樓層拆模時，如有間歇，亦應將已拆下的模板和配件及時運走，防止墜落傷人。6、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規(guī)定碼放平穩(wěn)，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。7、使用電動工具，注意用電安全。地下室照明采用36v以下低壓電源，并應有可靠的漏電保護裝置。8、模板堆放場地及在施工現場內，不得進行明火焊接、切割作業(yè)。如必須進行焊接、切割時，應有可靠的消防措施。9、澆筑混凝土時，應設專人看護模板，如發(fā)現模板傾斜、

13、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續(xù)施工。10、高空裝拆模板時，除操作人員外，下面不得站人，并應設置警示標志。作業(yè)區(qū)周圍及出入口外，應設專人負責安全巡視。第七章、模板設計與計算設計計算依據中國建筑工業(yè)出版社建筑施工手冊縮印本(第四版)及施工計算手冊。 1、梁模板體系（a）計算對象：梁300×700mm（高架一）。包含梁形：梁300×700、250×450、250×550按此方法進行設計計算。計算參數: 模板支架搭設高度為23.7m， 梁截面 b×d=300mm×700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距

14、h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9500.0n/mm2。 梁兩側立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2×(25.50

15、5;0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.00=24.640kn/m2 由于可變荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.700

16、×0.400=7.140kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.700+0.300)/0.300=1.133kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (0.000+2.000)×0.300×0.400=0.240kn 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9×(1.20×7.140+1.20×1.133)=8.935kn/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 p = 0.9&

17、#215;1.40×0.240=0.302kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； i = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.503kn n2=1.978kn n3=0.503kn 最大彎矩 m

18、 = 0.025kn.m 最大變形 v = 0.019mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.025×1000×1000/21600=1.157n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 t=3×837.0/(2×400.000×18.000)=0.174n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t < t，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.

19、019mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.978/0.400=4.944kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.1×4.94×0.40×0.40=0.079kn.m 最大剪力 q=0.6×0.400×4.944=1.187kn 最大支座力 n=1.1×0.400×4.944=2.176kn 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗

20、矩w分別為: w = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； i = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.079×106/54000.0=1.47n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh < t 截面抗剪強度計算值 t=3×1187/(2×40×90)=0

21、.494n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.878kn/m 最大變形 v =0.677×3.878×400.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.029mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的

22、計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.624kn.m 最大變形 vmax=1.385mm 最大支座力 qmax=2.020kn 抗彎計算強度 f=0.624×106/4491.0=139.01n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn

23、.m) 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.283kn.m 最大變形 vmax=0.449mm 最大支座力 qmax=4.344kn 抗彎計算強度 f=0.283×106/4491.0=62.98n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc 其中 rc 扣件抗

24、滑承載力設計值,取8.00kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中r取最大支座反力，r=4.34kn 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 n 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=4.344kn (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 n2 = 0.9×1.20×0.111×23.700=2.832kn n = 4.344+2.832=7.176kn i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿

25、凈截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.200=1.900m； 由長細比，為1900/16=119； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458； 經計算得到=7176/(0.458×424)=36.961n/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計

26、算公式 mw=0.9×0.9×1.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=0.7×0.250×1.000×0.129=0.032kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.800×1.500×1.500/10=0.007kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； nw=4.344+0.9×

27、1.2×2.623+0.9×0.9×1.4×0.007/0.800=7.185kn 經計算得到=7185/(0.458×424)+7000/4491=38.475n/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! （b）計算對象：梁400×600mm（高架二）。包含梁形：梁400×600、250×400按此方法進行設計計算。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.8m， 梁截面 b×d=400mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m， 梁

28、底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9500.0n/mm2。 梁兩側立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2×(25.50×0.60+0.

29、50)+1.40×2.00=21.760kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kn/m2 由于可變荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.600×0.4

30、00=6.120kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.600+0.400)/0.400=0.800kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (0.000+2.000)×0.400×0.400=0.320kn 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9×(1.20×6.120+1.20×0.800)=7.474kn/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 p = 0.9×1.40

31、×0.320=0.403kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； i = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.561kn n2=2.272kn n3=0.561kn 最大彎矩 m = 0.037k

32、n.m 最大變形 v = 0.050mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.037×1000×1000/21600=1.713n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 t=3×934.0/(2×400.000×18.000)=0.195n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t < t，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.050mm 面板的

33、最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.272/0.400=5.679kn/m 最大彎矩 m = 0.1ql2=0.1×5.68×0.40×0.40=0.091kn.m 最大剪力 q=0.6×0.400×5.679=1.363kn 最大支座力 n=1.1×0.400×5.679=2.499kn 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w

34、= 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； i = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.091×106/54000.0=1.68n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh < t 截面抗剪強度計算值 t=3×1363/(2×40×90)=0.568n/mm2

35、 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.325kn/m 最大變形 v =0.677×4.325×400.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.032mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采

36、用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.566kn.m 最大變形 vmax=1.165mm 最大支座力 qmax=1.696kn 抗彎計算強度 f=0.566×106/4491.0=126.12n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管剪

37、力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.237kn.m 最大變形 vmax=0.369mm 最大支座力 qmax=3.647kn 抗彎計算強度 f=0.237×106/4491.0=52.88n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取

38、8.00kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中r取最大支座反力，r=3.65kn 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 n 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=3.647kn (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 n2 = 0.9×1.20×0.111×9.800=1.171kn n = 3.647+1.171=4.818kn i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩)

39、,w=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.200=1.900m； 由長細比，為1900/16=119； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458； 經計算得到=4818/(0.458×424)=24.818n/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw=0.9

40、×0.9×1.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； wk=0.7×0.250×2.030×0.129=0.065kn/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 mw=0.9×0.9×1.4×0.065×0.800×1.500×1.500/10=0.013kn.m； nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； nw=3.647+0.9×1.2×1

41、.084+0.9×0.9×1.4×0.013/0.800=4.837kn 經計算得到=4837/(0.458×424)+13000/4491=27.891n/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!（c）計算對象：梁250×900mm（高架二）。包含梁形：梁250×900按此方法進行設計計算。i、梁底板計算參數: 模板支架搭設高度為9.8m， 梁截面 b×d=250mm×900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm

42、，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9500.0n/mm2。 梁兩側立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.40m。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2×(25.50&

43、#215;0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.35×24.00×0.90+0.7×1.40×2.00=31.120kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 f = 0.9×1.35×25.500×0.120×0.400×0.400=0.595kn。 采用的鋼管類型為48

44、5;3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.900×0.400=9.180kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.900+0.250)/0.250=1.640kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (0.000+2.000)×0.250×0.400=0.200kn 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9