習題-交流電機

1、第3章 三相異步電動機填空1-31、如果三相異步電動機運行時的轉(zhuǎn)差率為 ，則電磁功率，機械功率和 轉(zhuǎn)子銅耗之間的比例是s= 。 2:CuempPP答 s:s)(1:12、當三相異步電動機定子繞組接于 的電源上作電動機運行時，定子電流的頻率為 ，定子繞組感應電勢的頻率為 ，如轉(zhuǎn)差率為 ，此時轉(zhuǎn)子繞組感應電勢的頻率 ，轉(zhuǎn)子電流的頻率為 。 Hz50s答 50Hz，50Hz，50sHz，50sHz 答 1， 21XX3、三相異步電動機，如使起動轉(zhuǎn)矩到達最大，此時 ，轉(zhuǎn)子總電阻值約為 。 ms第3章 三相異步電動機填空4-62I4、異步電動機起動時，轉(zhuǎn)差率 ， 此時轉(zhuǎn)子電流 的值 ， ，主磁通比正常運

2、行時要 ，起動轉(zhuǎn)矩 。 s2I2cos答 1，很大，很小，小一些，不大5、一臺三相八極異步電動機的電網(wǎng)頻率50Hz ，空載運行時轉(zhuǎn)速為735轉(zhuǎn)/分，此時轉(zhuǎn)差率為 ，轉(zhuǎn)子電勢的頻率為 。當轉(zhuǎn)差率為0.04時，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為 ，轉(zhuǎn)子的電勢頻率為 。 答 0.02，1Hz， 720r/min，2Hz答 定子銅耗，定子鐵耗，機械損耗，附加損耗6、三相感應電動機空載時運行時，電機內(nèi)損耗包括 ， ， ， 和 ，電動機空載輸入功率 與這些損耗相平衡。 0P第3章 三相異步電動機填空7-10答 電動機， 發(fā)電機，電磁制動 7、三相異步電機轉(zhuǎn)速為 ，定子旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速為 ，當 時為 運行狀態(tài)；當時 為 運行狀態(tài)；

3、當 與 反向時為 運行狀態(tài)。 1n1nn 1nn n1nn8、增加繞線式異步電動機起動轉(zhuǎn)矩方法有 ，。 答 轉(zhuǎn)子串適當?shù)碾娮瑁?轉(zhuǎn)子串頻敏變阻器9、從異步電機和同步電機的理論分析可知，同步電機的空隙應比異步電機的空氣隙要 ，其原因是 。 答 大，同步電機為雙邊勵磁10、一臺頻率為 的三相異步電動機，用在頻率為 的電源上（電壓不變），電動機的最大轉(zhuǎn)矩為原來的 ，起動轉(zhuǎn)矩變?yōu)樵瓉淼?。 Hzf50Hz60265365答 第3章 三相異步電動機填空11-1311、異步電動機最大轉(zhuǎn)矩公式 。 maxT答 2212111211)(4XXRRfpUm答 輸出的機械功率，減小?(增大)12、一臺三相異步電動

4、機的額定功率 是指額定運行時的 功率，如果撤換其定子繞組，將每相匝數(shù)減小了，在電源電壓不變的條件下，氣隙中的每極磁通將 。 NP13、若異步電動機的漏抗增大，則其起動轉(zhuǎn)矩 ，其最大轉(zhuǎn)矩 。 答 減小， 減小第3章 三相異步電動機填空14-1715、繞線型感應電動機轉(zhuǎn)子串入適當?shù)碾娮?，會使起動電?，起動轉(zhuǎn)矩 。 14、鐵心飽和程度增加，則感應電機的激磁電抗 。 mX答 減小答 減小， 增大16、一臺50HZ的三相電機通以60 HZ的三相對稱電流，并保持電流有效值不變，此時三相基波合成旋轉(zhuǎn)磁勢的幅值大小 ，轉(zhuǎn)速 ，極數(shù) 。答：不變，變大，不變。17、單相繞組的基波磁勢是 ，它可以分解成大小 ，轉(zhuǎn)

5、向 ，轉(zhuǎn)速 的兩個旋轉(zhuǎn)磁勢。 答：脈振磁勢，相等，相反，相等。第3章 三相異步電動機填空18-20答：9，3，20，0.96，0.98，0.9418、有一個三相雙層疊繞組，2p=4, Z1=36, 支路數(shù)a=1，那么極距 槽，每極每相槽數(shù)q= ，槽距角= ，分布因數(shù) ， ，節(jié)距因數(shù) ，繞組因數(shù) 。1dk18y 1pk1wk19、若消除相電勢中 次諧波，在采用短距方法中，節(jié)距 ， 次諧波磁勢在定子繞組中感應電勢的頻率是 。 1y答：11fvv，20、三相對稱繞組通過三相對稱電流，順時針相序（a-b-c-a），其中iaSin(wt)，當Ia=10A時，三相基波合成磁勢的幅值應位于；當Ia =-5A

6、時，其幅值位于。 答：A相繞組軸線處，B相繞組軸線處。第3章 三相異步電動機填空21-721、將一臺三相交流電機的三相繞組串聯(lián)起來，通交流電，則合成磁勢為 。 答：脈振磁勢。22、對稱交流繞組通以正弦交流電時，次諧波磁勢的轉(zhuǎn)速為 。 答1n答：1/5,相反，f1,4523、三相合成磁動勢中的五次空間磁勢諧波，在氣隙空間以 基波旋轉(zhuǎn)磁動勢的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)向與基波轉(zhuǎn)向 ，在定子繞組中，感應電勢的頻率為 ，要消除它定子繞組節(jié)距 。 1y24、某三相兩極電機中，有一個表達式為=F COS（5t+ 7S）的氣隙磁勢波，這表明：產(chǎn)生該磁勢波的電流頻率為基波電流頻率的 倍；該磁勢的極對數(shù)為 ；在空間的轉(zhuǎn)速為

7、；在電樞繞組中所感應的電勢的頻率為 。 15n答：5，5p， ，f1第3章 三相異步電動機選擇填空1-21、繞線式三相異步電動機，轉(zhuǎn)子串電阻起動時（ ）。 A 起動轉(zhuǎn)矩增大，起動電流增大； B 起動轉(zhuǎn)矩增大，起動電流減??； C 起動轉(zhuǎn)矩增大，起動電流不變； D 起動轉(zhuǎn)矩減小，起動電流增大。答 B2、一臺50Hz三相異步電動機的轉(zhuǎn)速為 ，該電機的級數(shù)和同步轉(zhuǎn)速為（ ）。 min/720rn min/1500rmin/1000rmin/750rmin/600r：極，：極，：極，：10極，答 C第3章 三相異步電動機選擇填空3-53、籠型三相異步電動機的額定狀態(tài)轉(zhuǎn)速下降 ，該電機轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生 的旋轉(zhuǎn)

8、磁動勢相對于定子的轉(zhuǎn)速（ ）。%10A 上升 B 下降C 上升 D 不變%)101/(1%10%10答 D4、國產(chǎn)額定轉(zhuǎn)速為 的三相異步電動機為（ ）極電機。 min/1450rA 2； B 4； C 6； D 8。 答 B5、一臺三相異步電動機拖動額定恒轉(zhuǎn)矩負載運行時，若電源電壓下降 ，此時電機的電磁轉(zhuǎn)矩（ ）。%10A BC DNTT NTT81. 0NTT9 . 0NTT 答 A 第3章 三相異步電動機選擇填空6-8題題5的分析方法的分析方法:1、按轉(zhuǎn)子繞組和磁場的相對切割，分析電動勢、電流、電磁轉(zhuǎn)矩、按轉(zhuǎn)子繞組和磁場的相對切割，分析電動勢、電流、電磁轉(zhuǎn)矩的變化過程。的變化過程。2210

9、122122122101)(/)/(2RsUmTsXXsRRsRUmTee很?。赫＿\行時過程式分析電磁轉(zhuǎn)矩的變化、由電磁轉(zhuǎn)矩參數(shù)表達第3章 三相異步電動機選擇填空6-86、三相異步電動機氣隙增大，其他條件不變，則空載電流（ ）。 A 增大 ； B 減小 ；C 不變 ； D 不能確定。 答 A7、三相異步電動機等效電路中的附加電阻 上所消耗的電功率應等于（ ）。2)1 (RssA 輸出功率 B 輸入功率C 電磁功率 D 總機械功率2P1PemPP答 D8、與普通三相感應電動機相比，深槽、雙籠型三相感應電動機正常工作時，性能差一些，主要是（ ）。 A 由于 增大，增大了損耗； B 由于 減小，使

10、無功電流增大； C 由于 的增加，使 下降； D 由于 減少，使輸出功率減少。 2R2X2cos2R2X答 C第3章 三相異步電動機選擇填空9-119、適當增加三相繞線式異步電動機轉(zhuǎn)子電阻 時，電動機的（ ）。2RstIstTmaxTms增加；增加。ABDC stIstIstI減少，增加，不變，增加，stTstTstT減少，增加，增加，增加，減少，maxTmaxTmaxT不變，不變，增加，msmsms增加；增加；答 C 10、三相繞線式異步電動機拖動恒轉(zhuǎn)矩負載運行時，采用轉(zhuǎn)子回路串入電阻調(diào)速，運行時在不同轉(zhuǎn)速上時，其轉(zhuǎn)子回路電流的大小（ ）。 A 與轉(zhuǎn)差率反比 ； C 與轉(zhuǎn)差率無關(guān)；B 與轉(zhuǎn)差

11、率正比 ； D 與轉(zhuǎn)差率成某種函數(shù)關(guān)系。答 C11、三相感應電動機電磁轉(zhuǎn)矩的大小和（ ）成正比 A 電磁功率 ； B 輸出功率 ； C 輸入功率 ； D 全機械功率 。答 A 第3章 三相異步電動機選擇填空12-1312、設(shè)計在 電源上運行的三相異步電動機現(xiàn)改為在電壓相同 頻率為 的電網(wǎng)上，其電動機的（ ）。Hzf501Hz60ABCDstTmaxTstIstTmaxTstIstTmaxTstIstTmaxTstI減小； 增大。 減小， 減小， 減小， 增大， 減小， 增大， 減小， 增大， 減??； 增大； 答 C13、一臺繞線式異步電動機，在恒定負載下，以轉(zhuǎn)差率 運行，當轉(zhuǎn)子邊串入電阻 ，測

12、得轉(zhuǎn)差率將為（ ）（ 已折算到定子邊）。s22RRRA 等于原先的轉(zhuǎn)差率 B 三倍于原先的轉(zhuǎn)差率C 兩倍于原先的轉(zhuǎn)差率 D 無法確定。sss答 B 第3章 三相異步電動機選擇填空14-1614、國產(chǎn)額定轉(zhuǎn)速為 的三相異步電動機為（ ）電機。min/960rA 2極； B 4極； C 6極； D 8極。答 C15、如果有一臺三相異步電動機運行在轉(zhuǎn)差率為 ，此時通過氣隙傳遞的功率有（ ）。25. 0sA 25%是全機械功率。 B 75%是轉(zhuǎn)子銅耗；C 75%是輸出功率； D 75%的轉(zhuǎn)子銅耗；答 A16、當采用繞組短距的方式同時削弱定子繞組中五次和七次諧波磁勢時，應選繞組節(jié)距為 。答：DA： B：

13、C： D：547665第3章 三相異步電動機選擇填空17-2017、三相對稱交流繞組的合成基波空間磁勢幅值為F1，繞組系數(shù)為 Kw1， 3次諧波繞組系數(shù)為Kw3，則3次空間磁勢波的合成幅值為 。 ：； ： ：131/31wwkkF131/wwkkF答：A18、三相四極36槽交流繞組，若希望盡可能削弱5次空間磁勢諧波，繞組節(jié)距取 。A： B： C：71y81y91y答：A19、交流繞組的繞組系數(shù)通常為 。：1； ：0； ：=1 答：A20、單相繞組的基波磁勢是 。A：恒定磁勢； B：脈振磁勢； C：旋轉(zhuǎn)磁勢。答：B第3章 三相異步電動機選擇填空21-2321、交流電機定、轉(zhuǎn)子的極對數(shù)要求 。A：

14、不等； B：相等； C：不可確定。答：B22、交流繞組采用短距與分布后，基波電勢與諧波電勢 。 A：都減?。?B：不變； C：基波電勢不變，諧波電勢減小。答：A23、三相合成磁動勢中的五次空間磁勢諧波，在氣隙空間以 基波旋轉(zhuǎn)磁動勢的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。A：5倍； B：相等； C：1/5倍。答：C第3章 三相異步電動機判斷1-81、三相異步電動機轉(zhuǎn)子為任意轉(zhuǎn)數(shù)時，定轉(zhuǎn)子合成基波磁勢轉(zhuǎn)速不變 。 （ ）對 2、三相繞線式異步電動機在轉(zhuǎn)子回路中串電阻可增大起動轉(zhuǎn)矩，所串電阻越大，起動轉(zhuǎn)矩就越大。 （ ） 錯 3、當三相異步電動機轉(zhuǎn)子繞組短接并堵轉(zhuǎn)時，軸上的輸出功率為零，則定子邊輸入功率亦為零 。 （ ） 錯

15、4、三相異步電動機的功率因數(shù) 總是滯后的 。 （ ） 1cos對 5、異步電動機運行時，總要從電源吸收一個滯后的無功電流。 （ ） 對 6、只要電源電壓不變，異步電動機的定子鐵耗和轉(zhuǎn)子鐵耗基本不變。（ ） 錯 7、異步電動機的負載轉(zhuǎn)矩在任何時候都絕不可能大于額定轉(zhuǎn)矩。 （ ）錯 8、繞線型異步電動機轉(zhuǎn)子串電阻可以增大起動轉(zhuǎn)矩；籠型異步電動機定子串電阻亦可以增大起動轉(zhuǎn)矩。 （ ） 錯 第3章 三相異步電動機判斷9-149、三相異步電動機起動電流越大，起動轉(zhuǎn)矩也越大。 （ ）對 錯 10、三相繞線式異步電動機在轉(zhuǎn)子回路中串電阻可增大起動轉(zhuǎn)矩，所串電阻越大，起動電流就越小。 （ ） 對 11、深槽型

16、和雙籠型異步電動機與普通籠型電動機相比，能減小起動電流的同時增大起動轉(zhuǎn)矩。 （ ）12、繞線型異步電動機轉(zhuǎn)子回路串電阻調(diào)速在空載或輕載時的調(diào)速范圍很大。（ ） 錯 13、三相異步電動機的起動電流很大，所以其起動轉(zhuǎn)矩也很大。 （ ）14、三相異步電動機的起動電流和起動轉(zhuǎn)矩都與電機所加的電源電壓成正比。 （ ）錯 錯 第3章 三相異步電動機判斷15-24錯 15、在機械和工藝容許的條件下，異步電機的氣隙越小越好。 （ ） 16、對于感應電動機，轉(zhuǎn)差功率就是轉(zhuǎn)子銅耗。 （ ） 對 17、定、轉(zhuǎn)子磁動勢相對靜止是一切電機能正常運行的必要條件。 （ ） 對 18、感應電動機空載運行時的功率因數(shù)很高。 （

17、 ） 錯 19、采用分布短距的方法，可以削弱交流繞組中的次諧波電勢。 （ ） 20、三相對稱交流繞組中無三及三的倍數(shù)次諧波電勢。 （ ）對 對 錯 21、交流繞組的繞組系數(shù)均小于1。 （ ）22、五次諧波旋轉(zhuǎn)磁勢的轉(zhuǎn)向與基波旋轉(zhuǎn)磁勢轉(zhuǎn)向相同。 （ ） 錯 23、單相繞組的脈振磁勢不可分解。 （ ）錯 24、交流電機與變壓器一樣通以交流電，所以他們的感應電勢計算公式相同。 （ ） 錯 第3章 三相異步電動機判斷25-2925、要想得到最理想的電勢，交流繞組應采用整距繞組。 （ ）錯 26、極相組A的電動勢與極相組X的電動勢方向相反，電流方向也相反。（ ）對 27、交流繞組采用短距與分布后，基波電

18、勢與諧波電勢都減小了。 （ ）對 28、交流繞組連接時，應使它所形成的定、轉(zhuǎn)子磁場極數(shù)相等。 （ ）對 29、電角度為p倍的機械角度。 （ ）對 第3章 三相異步電動機簡答1-21、異步電動機等效電路中的 代表什么含義？ 能否用電抗或電容代替為什么？21Rss21Rss 答 代表與轉(zhuǎn)子所產(chǎn)生的機械功率相對應的等效電阻，消耗在此電阻中的功率 將代表實際電機中所產(chǎn)生的全（總）機械功率；不能；因為電抗、電容消耗無功功率，而電機轉(zhuǎn)子所產(chǎn)生的全（總）機械功率為有功功率。 2 22111RssIm2、異步電機轉(zhuǎn)速變化時，轉(zhuǎn)子磁勢相對定子的轉(zhuǎn)速是否改變？相對轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速是否改變？ 答 轉(zhuǎn)子磁勢相對定子轉(zhuǎn)速不變

19、，相對轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速改變。第3章 三相異步電動機簡答3-43、繞線型異步電動機，若轉(zhuǎn)子電阻增加；漏電抗增大；電源電壓不變，但頻率 由變?yōu)?；試問這三種情況下最大轉(zhuǎn)矩，起動轉(zhuǎn)矩，起動電流會有什么變化？Hz50Hz60答 (1)最大轉(zhuǎn)矩不變，起動轉(zhuǎn)矩上升，起動電流下降； (2) 最大轉(zhuǎn)矩下降，起動轉(zhuǎn)矩下降，起動電流下降； (3) 最大轉(zhuǎn)矩下降，起動轉(zhuǎn)矩下降，起動電流下降。4、三相異步電動機運行時，若負載轉(zhuǎn)矩不變而電源電壓下降 ，對電機的同步轉(zhuǎn)速 ，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 ，主磁通 ，功率因數(shù) ，電磁轉(zhuǎn)矩 有何影響？%101nm1cosemTn答 同步轉(zhuǎn)速不變；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降；主磁通下降；功率因數(shù)下降；電磁轉(zhuǎn)矩不變。第3

20、章 三相異步電動機簡答5-65、說明三相異步電動機等效電路中，參數(shù) 以及 各代表什么意義？2211XRXRXRmm，21Rss 答 定子繞組電阻；定子繞組漏抗，表征定子繞組漏磁效應；激磁電阻，表征鐵心損耗；激磁電抗，表征鐵心磁化性能；歸算到定子側(cè)的轉(zhuǎn)子繞組電阻；歸算到定子側(cè)的轉(zhuǎn)子繞組漏抗；代表與轉(zhuǎn)子所產(chǎn)生的機械功率相對應的等效電阻。 6、感應電動機運行時，定子電流的頻率是多少？由定子電流產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁動勢以什么速度 切割定子和轉(zhuǎn)子？由轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁動勢基波以什么速度切割定子和轉(zhuǎn)子？兩個基波磁動勢的相對運動速度多大？ 答 定子電流的頻率為 ，轉(zhuǎn)子電流的頻率為 ，定子磁動勢以 速度切割定子，以

21、 速度即 速度切割轉(zhuǎn)子；轉(zhuǎn)子磁動勢也以 速度切割定子。以 速度切割轉(zhuǎn)子。定、轉(zhuǎn)子基波磁動勢同步旋轉(zhuǎn)，相對靜止。12sff 1f1nnn 11sn1n1sn第3章 三相異步電動機簡答7-87、說明三相異步電動機轉(zhuǎn)子繞組折算和頻率折算的意義，折算是在什么 條件下進行的？ 答 轉(zhuǎn)子繞組折算就是用新繞組替換原繞組。為了導出等效電路，用一個與定子繞組的相相數(shù)、匝數(shù)和繞組因數(shù)相同的等效繞組替換實際轉(zhuǎn)子繞組，折算前后轉(zhuǎn)子繞組的磁動勢和 各種功率及損耗不變，因而從定子邊看轉(zhuǎn)子，一切未變。頻率折算即用靜止的轉(zhuǎn)子替換旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子，折算條件也是磁動勢和各種功率及損耗不變。為此，只要將轉(zhuǎn)子電阻 換成 。sR22R8、漏

22、抗大小對異步電動機的起動電流、起動轉(zhuǎn)矩、最大轉(zhuǎn)矩、功率因數(shù)等有何影響？ 答 當電源電壓和頻率一定時，最大轉(zhuǎn)矩近似與漏抗 成反比，漏抗越大，起動電流、起動轉(zhuǎn)矩越小，功率因數(shù)越低。 21XX第3章 三相異步電動機簡答99、普通籠型異步電動機在額定電壓下起動時，為什么起動電流很大， 而起動轉(zhuǎn)矩并不大？ 答 起動時 ， ，旋轉(zhuǎn)磁場以同步速度切割轉(zhuǎn)子，在短路的轉(zhuǎn)子繞組中感應很大的電動勢和電流，引起與它平衡的定子電流的負載分量急劇增加，以致定子電流很大；起動時 ， 很小，電動機的等效阻抗很小，所以起動電流很大。由于 ，當時 ， ，使轉(zhuǎn)子功率因數(shù)角 接近 。 很小， 并不大；另外，因起動電流很大，定子繞組漏

23、抗壓降大，使感應電動勢 減小，與之成正比的 也減小。起動時， 減小， 并不大，使得起動轉(zhuǎn)矩并不大。0n1ssR222cosICTmTem12ff 222arctanRX902cos22cosIm1s1s1Em22cosI第3章 三相異步電動機簡答1010、異步電動機帶負載運行，若電源電壓下降過多，會產(chǎn)生什么嚴重后果？ 如果電源電壓下將 20%，對最大轉(zhuǎn)矩、起動轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)子電流、氣隙磁通、轉(zhuǎn)差率有何影響（設(shè)負載轉(zhuǎn)矩不 變）？ 答 最大轉(zhuǎn)矩和起動轉(zhuǎn)矩與電壓平方成正比。如果電源電壓下降過多，當起動轉(zhuǎn)矩下降到小于負載轉(zhuǎn)矩時，電動機不能起動。當最大轉(zhuǎn)矩下降到小于負載轉(zhuǎn)矩時，原來運行的電動機將停轉(zhuǎn)。 電源電

24、壓下降 20%，則最大轉(zhuǎn)矩下降到原來的 64%，起動轉(zhuǎn)矩也下降到原來的 64%。磁通下降到原來的 20%，不考慮飽和的影響時，空載電流下降到原來的 20%。 在負載轉(zhuǎn)矩不變的情況下， 上升 25%，定子電流相應上升，電動機的轉(zhuǎn)速有所降低， 增大， 不變。 22cosIsms第3章 三相異步電動機簡答11-1211、兩臺型號完全相同的籠型異步電動機共軸聯(lián)接，拖動一個負載。如果起動時將它們的定子繞組串聯(lián)以后接至電網(wǎng)上，起動完畢后再改為并聯(lián)。試問這樣的起動方法，對起動電流和起動轉(zhuǎn)矩有何影響？ 答 定子繞組串聯(lián)，每臺電動機的端電壓為 12。由于起動電流與電壓成正比，起動轉(zhuǎn)矩與電壓平方成正比，使得總的起

25、動電流為原來的 12，總的起動轉(zhuǎn)矩為原來的14。 12、一臺籠型感應電動機，原來轉(zhuǎn)子是插銅條的，后因損壞改為鑄鋁的。如輸出同樣轉(zhuǎn)矩，電動機運行性能有什么變化？ 答 轉(zhuǎn)子由銅條改為鋁條后，相當于轉(zhuǎn)子回路電阻增大，使得電動機起動電流減小、起動轉(zhuǎn)矩增大，最大轉(zhuǎn)矩不變，臨界轉(zhuǎn)差率 增大。在負載轉(zhuǎn)矩不變的情況下， 增大，轉(zhuǎn)速下降，效率降低。 mss第3章 三相異步電動機簡答13-1413、繞線式異步電動機在轉(zhuǎn)子回路串電阻起動時，為什么既能降低起動 電流，又能增大起動轉(zhuǎn)矩？所串電阻是否越大越好？ 答 從等效電路可以看出，增加轉(zhuǎn)子電阻使總的阻抗增加了，所以起動電流減小。轉(zhuǎn)子電阻增加，使得 提高；起動電流減小

26、使得定子漏抗電壓降低；電勢 增加，使氣隙磁通增加。起動轉(zhuǎn)矩與氣隙磁通、起動電流、 成正比，雖然起動電流減小了，但氣隙磁通和 增加，使起動轉(zhuǎn)矩增加了。 如果所串電阻太大，使起動電流太小，起動轉(zhuǎn)矩也將減小。 2cos1E2cos2cos14、為什么相同容量的異步電機的空載電流比變壓器的大很多？ 答 變壓器的主磁路全部用導磁性能良好的硅鋼片構(gòu)成，感應電機的主磁路除了用硅鋼片構(gòu)成的定、轉(zhuǎn)子鐵心外，還有空氣隙。氣隙的長度盡管很小，但磁阻很大，使得異步電機主磁路的磁阻比相應的變壓器大，異步電機空載電流為額定電流20%50%，變壓器空載電流為額定電流的2%10%。第3章 三相異步電動機簡答1515、異步電動

27、機定子繞組與轉(zhuǎn)子繞組之間沒有直接的聯(lián)系，為什么 負載增加時，定子電流和輸入功率會自動增加，試說明其物理過程。從空載到滿載電機主磁通有無變化？ 答 負載增加時，電動機轉(zhuǎn)速下降，轉(zhuǎn)差率上升，轉(zhuǎn)子繞組切割磁力線的速度增加，轉(zhuǎn)子的感應電動勢、感應電流相應增加，轉(zhuǎn)子磁動勢也增加。由磁動勢平衡關(guān)系，定子磁動勢增加，定子電流上升，即從電網(wǎng)吸收的電功率增加。這一過程直到轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩與負載轉(zhuǎn)矩重新平衡為止。 在 不變的情況下， 的增加導致 增加，使 減小，主磁通略有減小。 1U1I11ZI1E第3章 三相異步電動機簡答1616、異步電動機在輕載下運行時，試分析其效率和功率因數(shù)都較額定 負載時低的原因。如定

28、子繞組為聯(lián)接的感應電動機改為Y聯(lián)接運行，在輕載下其結(jié)果如何？此時所能負擔的最大負載必須少于多少？ 答 輕載時功率因數(shù)低的原因是由于輕載時定子負載電流小，定子電流主要取決于無功的勵磁電流，而在感應電動機中，由于空氣隙的存在，勵磁電流較大，一般為額定電流的 （0.20.5）倍。 效率低的原因是由于輕載在輸入的電功率中輸出的有功功率小，而不變損耗（鐵耗和機耗）所占的分量較大，因此效率低。 輕載時如將接改為 Y接，由于相電壓只為原來的 ，因此，勵磁電流及鐵耗都大為減少，功率因數(shù)及效率將顯著改善。此時最大轉(zhuǎn)矩必須小于 聯(lián)接時電動機的最大電磁轉(zhuǎn)矩的 13。31第3章 三相異步電動機簡答1717、異步電機中

29、，主磁通和漏磁通的性質(zhì)和作用有什么不同？ 答 主磁通通過氣隙沿鐵心閉合，與定、轉(zhuǎn)子繞組同時交鏈，它是實現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換的媒介，它占總磁通的絕大部分。主磁通可以由定子電流單獨產(chǎn)生。也可以由定、轉(zhuǎn)子電流共同產(chǎn)生。主磁通路徑的磁導率隨飽和程度而變化，與之對應的勵磁電抗不是常數(shù)。 除主磁通以外的磁通統(tǒng)稱為漏磁通，它包括槽漏磁通。端部漏磁通和諧波漏磁通。僅與定子交鏈的稱為定子漏磁通，僅與轉(zhuǎn)子交鏈的稱為轉(zhuǎn)子漏磁通。漏磁通在數(shù)量上只占總磁通的很小的一部分，沒有傳遞能量作用。漏磁通路徑的磁導率為常數(shù)，與之對應的定子漏電抗、轉(zhuǎn)子漏電抗是常數(shù)。第3章 三相異步電動機簡答18-1918、分析轉(zhuǎn)差率 對異步電動機效率的影響

30、？ s 答 空載到額定轉(zhuǎn)差時，定子鐵耗與機耗很小，可看成不變損耗，而定子、轉(zhuǎn)子銅耗則與定、轉(zhuǎn)子電流的平方成正比，是隨負載變化的損耗，因此，電動機的效率也隨負載而變化。當負載從零開始增加時， 逐漸增加，總損耗增加緩慢，效率上升很快。由于 ， 當負載超過一定值，急劇增加，降低，故此時 隨 或 增加而降低。 s2IpCu2Ps19、三相異步電動機的堵轉(zhuǎn)電流與外加電壓、電機所帶負載是否有關(guān)?關(guān)系如何？是否堵轉(zhuǎn)電流越大堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩也越大?負載轉(zhuǎn)矩的大小會對起動過程產(chǎn)生什么影響？ 答：堵轉(zhuǎn)電流與外加電壓成正比關(guān)系，與負載大小無關(guān)；若電機參數(shù)不變，則堵轉(zhuǎn)電流越大，堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩也越大； 負載轉(zhuǎn)矩的大小會對起動時間的長

31、或短產(chǎn)生影響。第3章 三相異步電動機簡答 20 答：一種為繞線型轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子繞組像定子繞組一樣為三相對稱繞組，可以聯(lián)結(jié)成星形或三角形。繞組的三根引出線接到裝在轉(zhuǎn)子一端軸上的三個集電環(huán)上，用一套三相電刷引出來，可以自行短路，也可以接三相電阻。串電阻是為了改善起動特性或為了調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速 另一種為鼠籠型轉(zhuǎn)于。轉(zhuǎn)子繞組與定子繞組大不相同，在轉(zhuǎn)子鐵心上也有槽，各槽里都有一根導條，在鐵心兩端有兩個端環(huán)，分別把所有導條伸出槽外的部分都聯(lián)結(jié)起來，形成了短路回路，所以又稱短路繞組。20、異步電動機的轉(zhuǎn)子有哪兩種類型，各有何特點?第3章 三相異步電動機簡答21-2221、異步電動機的氣隙比同步電動機的氣隙大還是小?為什

32、么？ 答：異步電動機的氣隙比同步電動機的氣隙小，因為異步電動機的勵磁電流由三相交流電源提供，如果氣隙大，則磁阻大，所需的勵磁電流就大，因勵磁電流為無功電流，所以勵磁電流大就使異步電動機功率因數(shù)變壞，即降低。而同步電動機勵磁電流由直流電源提供，從同步電動機的V形曲線可知，當勵磁電流從小增大，勵磁狀態(tài)從欠勵到過勵時，功率因數(shù)可由滯后的轉(zhuǎn)變?yōu)槌暗?，而異步電動機的功率因數(shù)永遠為滯后的。 22、如果電源電壓不變，則三相異步電動機的主磁通大小與什么因素有關(guān)?答：如果電源電壓不變，則三相異步電動機的主磁通大小就與定子電流I1有關(guān)。根據(jù) ，其中， 大小與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速有關(guān)，所以主磁通大小還與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速n有關(guān)，或與轉(zhuǎn)

33、差率s有關(guān)。 201III2I第3章 三相異步電動機簡答23答：三相異步電動機的主磁通指的是由三相電流合成的基波旋轉(zhuǎn)磁動勢產(chǎn)生井通過氣隙到達轉(zhuǎn)子的磁通，它是由三相電流共同產(chǎn)生的，等效電路中勵磁電抗Xm與之對應，該參數(shù)本身是一相的值，它與同步電動機的電樞反應電抗 相對應，與變壓器中勵磁電抗的概念是不完全相同的，變壓器中的勵磁電抗，為一相勵磁電流產(chǎn)生的主磁通所感應的電動勢與該相勵磁電流的比值，即 (忽略鐵損耗)。 X10mEXI23、三相異步電動機的主磁通指什么磁通？它是由各相電流分別產(chǎn)生的 各相磁通，還是由三相電流共同產(chǎn)生的？在等效電路中哪個電抗參數(shù)與之對應?該參數(shù)本身是一相的還是三相的值?它與

34、同步電動機的哪個參數(shù)相對應?這與變壓器中的勵磁電抗是完全相同的概念嗎？第3章 三相異步電動機簡答2424、當主磁通確定之后，異步電動機的勵磁電流大小與什么有關(guān)?有人說， 根據(jù)任意兩臺同容量異步電動機勵磁電流的大小，便可比較其主磁通的大小，此話對嗎?為什么? 答：當主磁通確定之后，異步電動機的勵磁電流大小與定、轉(zhuǎn)子之間的氣隙大小有密切關(guān)系，氣隙大也就是磁阻大，根據(jù)磁路歐姆定律，磁動勢=磁通磁阻，在磁通確定時，磁組大則磁動勢大，也就是勵磁電流大，所以一般異步電動機氣隙較小，以使勵磁減小，在主磁通相同時，氣隙大小不同，勵磁電流大小就不同，即不同大小的勵磁電流可產(chǎn)生相同的主磁通。所以，根據(jù)勵磁電流的大

35、小便可比較其主磁通的大小，此話是不對的。 第3章 三相異步電動機簡答2525、繞線型異步電機轉(zhuǎn)子繞組的相數(shù)、極對數(shù)總是設(shè)計得與定子相同， 鼠籠型異步電機的轉(zhuǎn)子相數(shù)、極對數(shù)又是如何確定的呢?與鼠籠條的數(shù)量有關(guān)嗎？ 答：鼠籠型異步電機轉(zhuǎn)子相數(shù)就是鼠籠轉(zhuǎn)子上的導條數(shù)；轉(zhuǎn)子極對數(shù)是靠定子繞組磁動勢感應而得的，因此它始終與定子繞組的極對數(shù)相等，與鼠籠轉(zhuǎn)子的導條數(shù)無關(guān)。第3章 三相異步電動機簡答2626、總結(jié)交流電機單相磁動勢的性質(zhì)、它的幅值大小、幅值位置、脈動頻率 各與哪些因素有關(guān)？這些因素中哪些是由構(gòu)造決定的，哪些是由運行條件決定的？ 答： 幅值 單相繞組基波磁動勢幅值大?。?與一條支路匝數(shù)N、繞組系

36、數(shù)Kw1、磁極對數(shù)p及相電流I有關(guān)，其中N、Kw1及p 由構(gòu)造決定，I由運行條件決定。 幅值位置： 恒于繞組軸線上，由繞組構(gòu)造決定。 頻率： 即為電流頻率，由運行條件決定。IpNKFwm119 . 0第3章 三相異步電動機簡答2727、總結(jié)交流電機三相合成基波圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢的性質(zhì)、它的幅值大小、 幅值空間位置、轉(zhuǎn)向和轉(zhuǎn)速各與哪些因素有關(guān)？這些因素中哪些是由構(gòu)造決定的，哪些是由運行條件決定的？ 答：幅值 三相合成基波圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢幅值大小，其決定因素與單相基波磁動勢同。 空間位置：沿氣隙圓周旋轉(zhuǎn)。當哪相電流最大，三相合成基波圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢 就轉(zhuǎn)至哪相繞組軸線上，繞組由構(gòu)造決定，電流由運行條件決定

37、。 轉(zhuǎn)速： 轉(zhuǎn)速與電流頻率f及磁極對數(shù)p 有關(guān)，p由構(gòu)造決定，f由運行條件決定。 轉(zhuǎn)向： 與電流相序有關(guān)（與電流相序一致），由運行條件決定。IpNKFwm1135. 1pfn601第3章 三相異步電動機簡答28-2928、一臺50Hz的交流電機，今通入60Hz的三相對稱交流電流，設(shè)電流 大小不變，問此時基波合成磁動勢的幅值大小、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向?qū)⑷绾巫兓?答： 本題題意為頻率增加（增加 6050=1.2倍) 由 和 知，基波合成磁動勢幅值大小及轉(zhuǎn)向與頻率無關(guān) 。而轉(zhuǎn)速n1與頻率成正比，故轉(zhuǎn)速增加1.2倍。 IpNKFwm1135. 1pfn60129、一個整距線圈的兩個邊，在空間上相距的電角度是多

38、少?如果電機有p對極，那么它們在空間上相距的機械角度是多少? 答：整距線圈兩個邊在空間上相距的電角度為 ；電機為p對極時，在空間上相距的機械角度為 。 180180p第3章 三相異步電動機簡答30-3130、定子表面在空間相距。電角度的兩根導體，它們的感應電動勢大小 與相位有何關(guān)系? 答：定子表面在空間相距 電角度的兩根導體，它們的感應電動勢的波形相同，其基波和各次諧波電動勢的大小分別相等。基波電動勢的相位差為 電角度，且空間上超前(沿轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)向空間位置在前)的導體，其基波電動勢的相位是滯后的。31、為了得到三相對稱的基波感應電動勢，對三相繞組安排有什么要求? 答：三相繞組的構(gòu)成(包括串聯(lián)匝數(shù)、

39、節(jié)距、分布等)應相同，且三相繞組軸線在空間應分別相差 電角度。 120第3章 三相異步電動機簡答3232、繞組分布與短距為什么能改善電動勢波形?若希望完全消除電動勢 中的第v次諧波，在采用短距方法時，y應取多少? 答：繞組分布后，一個線圈組中相鄰兩個線圈的基波和 v次諧波電動勢的相位差分別是 a和 va電角度( a為槽距角)，這時，線圈組的電動勢為各串聯(lián)線圈的電動勢的相量和，因此一相繞組的基波和諧被電動勢都比集中繞組時的小。但由于諧波電動勢的相位差較大，因此，總的來說，一相繞組的諧波電動勢所減小的幅度要大于基波電動勢減小的幅度，諧波電動勢相對減少，使電動勢波形得到改善。 繞組短距時，個線圈的兩

40、個線圈邊中的基波和諧波(奇數(shù)次)電動勢都不再相差 180度，因此，基波電動勢和諧波電動勢也都比整距時減小。合理短距時，對基波，因短距而減小的空間電角度是較小的，因此基波電動勢減小得很少；但對 v次諧波，短距減小的則是一個較大的角度(是基波的 v倍)，因此，總體而言，兩個線圈邊中諧波電動勢相量和的大小就比整距時的要小得多，因為諧波電動勢減小的幅度大于基波電動勢減小的幅度，所以可使電動勢波形得到改善。 若要完全消除第次諧波，y應取為： 1(1)第3章 三相異步電動機簡答33-3433、采用繞組分布短距改善電動勢波形時，每根導體中的感應電動勢 是否也相應得到改善?答：采用繞組分布短距改善電動勢波形，

41、是通過使線圈間或線圈邊間的電動勢相位差發(fā)生變化而實現(xiàn)的，每根導體中的感應電動勢波形并沒有改善。34、試述雙層繞組的優(yōu)點，為什么現(xiàn)代交流電機大多采用雙層繞組？答：采用雙層繞組時，可以通過短距節(jié)省端部用銅量(疊繞組時)，或者減少線圈組之間的聯(lián)線(波繞組時)。更重要的是，可以同時采用分布和短距來改善繞組電動勢和磁動勢的波形。因此，現(xiàn)代交流電機大多采用雙層繞組。第3章 三相異步電動機簡答3535、試說明一個脈振磁場可以分解成兩個大小相等、轉(zhuǎn)速相同、轉(zhuǎn)向相反的旋轉(zhuǎn)磁場。 1111cossin1sin()sin()2fFtFtFt 答：因為 等式右邊為兩個大小相等、轉(zhuǎn)向相反的旋轉(zhuǎn)磁動勢，且轉(zhuǎn)速相同。 第3

42、章 三相異步電動機簡答3636、試說明一個圓形磁場可以用兩個在時間上和在空間上相差90度的等幅脈振磁場來表示。111111sin()sincoscossincossincos()sin22fFtFtFtFtFt 答：因為 顯然上式第一項和第二項均為脈振磁動勢，且在空間上和時間上均相差 90度。第3章 三相異步電動機計算11、有一臺三相四極異步電動機， ， ， 接法， ， 機械損耗與附加損耗之和為 ， ， ， 。設(shè) ，求此電動機額定運行時的輸出功率、電磁功率、電磁轉(zhuǎn)矩和負載轉(zhuǎn)矩。 Hz50VUN380Y83. 0cosN35. 01R34. 02R04. 0NsW288AIINN5 .2021解

43、： 總機械功率 WWRssImPN1028834. 004. 004. 015 .203122221輸出功率電磁功率同步轉(zhuǎn)速額定轉(zhuǎn)速WWppPPad10000)28810288()(2WWsPPem1071604. 01102881min/1500min/250606011rrpfnmin/1440min/1500)04. 01 ()1 (1rrnsnN第3章 三相異步電動機計算1電磁轉(zhuǎn)矩或負載轉(zhuǎn)矩mNmNnPPTememem26.68150016. 32601071660211mNmNPTem26.68601440210288mNmNPT35.6660144021000022第3章 三相異步

44、電動機計算22、一臺三相異步電動機， ，額定電壓 ，定子接法， 頻率為 。額定負載運行時，定子銅耗為 ，鐵耗為 ，機械損耗 ，附加損耗 ，已知 、 ，試計算轉(zhuǎn)子電流頻率、轉(zhuǎn)子銅耗、定子電流和電機效率。 kWPN5 . 7VUN380Hz50W474W231W45W5 .37min/960rnN824. 0cosN04. 01000960100011nnnsN解 轉(zhuǎn)差率 轉(zhuǎn)子電流頻率 總機械功率 電磁功率HzHzfsfN25004. 012WWppPPad7583)5 .450377500()(2WWsPPem789804. 0175831第3章 三相異步電動機計算2轉(zhuǎn)子銅耗定子輸入功率定子線電

45、流電動機效率WWsPpemCu316789804. 02WWppPPFeCuem8603)2314747898(11AAUPIN86.15824. 038034 .8603cos3111%17.878603750012PP第3章 三相異步電動機計算33、一臺三相四極異步電動機，50Hz， ， ，定子 Y接法， ， 。已知額定運行時，輸出轉(zhuǎn)矩為電磁轉(zhuǎn)矩的 90%， ， 。試計算額定運行時的電磁功率、輸入功率和功率因數(shù)。 kWPN75min/1450rnNVUN380AIN16021CuCuppkWpFe1 . 2解 轉(zhuǎn)差率 輸出轉(zhuǎn)矩 電磁功率0333. 01500145015001NNNnnns

46、mNmNPPTNN2 .49414502601075322kWkWTTPemem21.8660150029 . 02 .4949 . 0121第3章 三相異步電動機計算3轉(zhuǎn)子銅耗定子銅耗輸入功率功率因數(shù)WWsPpemCu2870862100333. 02WppCuCu287021WWPppPemFeCu91180)8621021002870()(11867. 01603803911803cos11NNIUP第3章 三相異步電動機計算44、有一臺三相異步電動機，50Hz，380V，接法，其空載和短路數(shù)據(jù)如下： 空載試驗短路試驗已知機械損耗為 ， ，求該電機的T型等效電路參數(shù)。 VUUN3800A

47、I2 .210kWP34. 10VUk110AIk8 .66kWPk14. 4W100211,4 . 0XXR解 由空載損耗求得鐵耗為 WpIRmPpFe1060100)32 .21(4 . 031034. 12320110勵磁電阻 36. 232 .21310602201ImpRFem第3章 三相異步電動機計算4空載總電抗 3132 .21380000IUZ88.30)36. 24 . 0(31)(2221201mmRRZXX由短路實驗得：短路阻抗 85. 238 .66110kkkIUZ第3章 三相異步電動機計算4短路電阻 928. 038 .664140322kkkIPR短路電抗 69.

48、 2928. 085. 22222kkkRZX528. 04 . 0928. 012RRRk35. 12121kXXX53.2935. 188.30mX第3章 三相異步電動機計算55、三相繞線式異步電動機，轉(zhuǎn)子開路時，在定子上加額定電壓，從轉(zhuǎn)子 滑環(huán)上測得電壓為100V，轉(zhuǎn)子繞組 Y接法，每相電阻 ，每相漏抗 ，當 時，求轉(zhuǎn)子電流的大小和頻率、總機械功率。 6 . 02R2 . 32Xmin/1450rn 解 轉(zhuǎn)差率 033. 015001450150011nnns開路時，轉(zhuǎn)子相電勢 VVE74.5731002當時 ，轉(zhuǎn)子電流頻率為 HzHzsff67. 150033. 012min/1450

49、rn 轉(zhuǎn)子電流 2222222222jXsREjsXREsjXREIsAAj33. 911. 32 . 3033. 06 . 0033.570總機械功率 WWssRIP510033. 0033. 016 . 011. 33132222第3章 三相異步電動機計算66、已知三相四極鋁線異步電動機的數(shù)據(jù)為 ， ，定子 接法， ，50Hz，定子鋁耗（ ） ， 轉(zhuǎn)子鋁耗 （ ） ，鐵耗 ，機械損耗 ，附加損耗 。 試計算此電動機的額定轉(zhuǎn)速、負載制動轉(zhuǎn)矩、空載的制動轉(zhuǎn)矩和電磁轉(zhuǎn)矩。kWPN10VUN380AIN36 .11WpCu5571WpCu3142WpFe276Wp77Wpad2007575kwPp

50、ppPNadCuem591.101010200773143202965. 010591.1031432emCuNPps解 同步轉(zhuǎn)速為 min/1500min/25060601rrpfn額定轉(zhuǎn)速 min/1456min/1500)02956. 01 ()1 (1rrnsnNN第3章 三相異步電動機計算6負載制動轉(zhuǎn)矩空載制動轉(zhuǎn)矩電磁轉(zhuǎn)矩mNmNPT61.6560145621010322mNmNppTad817. 16014562200770mNmNTTTem42.67)817. 16 .65(02第3章 三相異步電動機計算77、一臺三相四極50Hz繞線式異步電動機，轉(zhuǎn)子每相電阻 ， 額定運行時，轉(zhuǎn)

51、子每相電流為 200A， ，計算額定電磁轉(zhuǎn)矩。若保持額定負載轉(zhuǎn)矩不變，在轉(zhuǎn)子回路串電阻，使轉(zhuǎn)速降低到 ，求轉(zhuǎn)子每相應串入的電阻值，此時定子電流、電磁功率、輸入功率是否變化？ 015. 02Rmin/1475rnNmin/1200r0167. 015001475150011nnnsNNkWkWsRImspPNNCuem8 .1070167. 0015. 02003222222mNmNPTem5 .68615002608 .1071解 第3章 三相異步電動機計算72 . 015001200150011nnnssRRsRtN22165. 0015. 010167. 02 . 012RssRNtmin

52、/1200rn 當 時因 所以 從異步電機的T型等效電路可知，由于 ，電路中的 、 以及 均未變化。當 、 不變時，則定子電流、定子功率因數(shù)、定子電動勢、氣隙磁通、電磁功率、定子輸入功率均未變化。轉(zhuǎn)子電流、轉(zhuǎn)子功率因數(shù)也未變化。 接入電阻后，轉(zhuǎn)子銅耗 所以，接入電阻后，轉(zhuǎn)子總的銅耗增加，輸出功率減小，電機效率降低。sRRsRtN221Z2ZmZ1U1fkWkWsPpemCu56.2178.1072 . 02第3章 三相異步電動機計算88、一臺三相異步電動機，額定電壓為 380V，Y連接，頻率為 50Hz， 額定功率為 28kW，額定轉(zhuǎn)速為 950rmin，額定負載時的功率因數(shù)為 0.88， 定

53、子銅損耗及鐵損耗共為 2.2kW，機械損耗為 1.1kW，忽略附加損耗，計算額定負載時的： 轉(zhuǎn)差率； 轉(zhuǎn)子銅損耗； 效率； 定子電流； 轉(zhuǎn)子電流的頻率。 解 05. 0min/1000601111nnnsrpfnNN； kWpPP1 .29253. 163.3012eNcuNePspsPP；第3章 三相異步電動機計算8ACosUPIN67.563111Hzsff5 . 212 %3 .85%10083.321211PPkWppPPNFecue第3章 三相異步電動機計算99、一臺50Hz、380伏的三相異步電動機的數(shù)據(jù)為：PN260kw，U1N380伏，f150Hz，nN722r/m，過載能力k

54、m2.13。試求：（1）產(chǎn)生最大轉(zhuǎn)矩時的轉(zhuǎn)差率；（2）S0.02時的電磁轉(zhuǎn)矩。 解：（1）min/7501rn 0373. 075072275011nnnsNN2NmmNmssssk0222NNmmmsssks所以即 00373. 00373. 013. 2222mmss解之得 15. 0ms 或0093. 0ms（舍去） 故 15. 0ms第3章 三相異步電動機計算9mNmNnPTNNN8 .3438722226000060602mNmNTkssssTmmmmem1 .19198 .343813. 202. 015. 015. 002. 022（2） 所以第3章 三相異步電動機計算10116

55、060 5010003fnp解：同步轉(zhuǎn)速rmin1110009800.021000nnsn額定轉(zhuǎn)差率轉(zhuǎn)子相電勢220.02 1102.2sEsEV10、一臺三相、六極、50赫的繞線式異步電動機，在額定負載時的轉(zhuǎn)速 為980轉(zhuǎn)/分，折算為定子頻率的轉(zhuǎn)子每相感應電勢E =110伏。問此時的轉(zhuǎn)子電勢E2s和它的頻率f2為何值？若轉(zhuǎn)子不動，定子繞組上施加某一低電壓使電流在額定值左右，測得轉(zhuǎn)子繞組每相感應電勢為10.2伏，轉(zhuǎn)子相電流為20安，轉(zhuǎn)子每相電阻為0.1歐，忽略集膚效應的影響，試求額定運行時的轉(zhuǎn)子電流I2和轉(zhuǎn)子銅耗PCU2為何值？2第3章 三相異步電動機計算10210.02 501fsf轉(zhuǎn)子頻率

56、赫2210.20.5120kkEZI20.1r 低壓不轉(zhuǎn)時轉(zhuǎn)子每相漏阻抗歐歐歐5 . 01 . 051. 0222222rZx 由于不轉(zhuǎn)， 赫，電流在額定值左右并忽略集膚效應的影響，所以 和 可作為電機正常運行時轉(zhuǎn)子電阻值和折算到50赫的轉(zhuǎn)子漏抗值。250f 2r2x轉(zhuǎn)子相電流222222222.221.9()0.1(0.02 0.5)sEIrsx安轉(zhuǎn)子銅耗2222233 21.90.1144cupI rW第3章 三相異步電動機計算1111、一臺4 極，Z=36的三相交流電機，采用雙層迭繞組，并聯(lián)支路數(shù) 2a=1， ，每個線圈匝數(shù)NC=20，每極氣隙磁通7.510-3韋，試求每相繞組的感應電動

57、勢？97y94362pZ799797y334362pmZq20363602363601p解： 極距節(jié)距每極每相槽數(shù)槽距角第3章 三相異步電動機計算111402071y94. 02140sin2sin11yK96. 0220sin32203sin2sin2sin1qqKq2401203422apqNNcVKfNKEqy6 .360105 . 796. 094. 02405044. 444. 431111基波相電動勢用空間電角度表示節(jié)距基波短距系數(shù)基波分布系數(shù)每條支路匝數(shù)第3章 三相異步電動機計算1212、有一三相對稱 交流繞組，通入下列三相交流電流： )120314sin(141)120314s

58、in(141314sin141tititicba0314sin141314sin141cbaititi)30314sin(122)60314sin(4 .70314sin141tititicba（1）（2）（3）定性分析其合成磁動勢的性質(zhì)（包括轉(zhuǎn)向）。第3章 三相異步電動機計算12答： （1）iA、iB、iC為三相對稱電流，則三相對稱繞組通入三相對稱 電流產(chǎn)生圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢，轉(zhuǎn)向與相序一致（A-B-C）。 （2）原三相電流正方向如圖（a）所設(shè)： （a）（b） 因iC=0, C相相當于開路，則A、B兩相繞組串聯(lián)，又iA= -iB，則A、B兩相電流方向如圖（b）所示。它相當于一相繞組通入一相正弦交

59、流電流，故其合成磁動勢為脈動磁動勢。 第3章 三相異步電動機計算12 (3)30314sin(122)60314sin(4 .70314sin141tititicba)150314sin(122)240314sin(4 .70314sin141tititicbaiA、iB、iC為三相不對稱電流，故合成磁動勢為橢圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢。轉(zhuǎn)向為A-C-B-A。第3章 三相異步電動機計算1313、 某三相交流電機定子槽數(shù)Z136， 極距 9槽，線圈節(jié)距y1(8 /9)， 定子三相雙層繞組Y接法。 每個線圈匝數(shù)Ny2， 并聯(lián)支路數(shù)a1， 氣隙每極基波磁通10.74（Wb）， 氣隙諧波磁密與基波磁密的幅值之比為

60、B5/B1=1/25，B7/B1=1/49, 基波及各次諧波磁場轉(zhuǎn)速相等， 均為1500r/min. 試求：（1）基波、五次諧波和七次諧波的繞組系數(shù)；（2）相電動勢中基波、五次諧波和七次諧波分量有效值；（3）合成相電勢的有效值；解：根據(jù)已知條件， 電機極對數(shù)292362Zp每相的串聯(lián)匝數(shù)：24232221apqNNy對應于基波的槽距角01020363602360Zp33223621pmZq每極每相槽數(shù)第3章 三相異步電動機計算13（1） 繞組系數(shù)2sin2sin)90sin(01qqykkkqyw基波五次諧波七次諧波短距系數(shù)0.9840.643-0.342分布系數(shù)0.960.218-0.177