IWE動(dòng)載焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度及其設(shè)計(jì)-斷裂力學(xué)(工程師-1)

1、動(dòng)載焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度及其設(shè)計(jì)動(dòng)載焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度及其設(shè)計(jì) 哈爾濱工業(yè)大學(xué)楊建國(guó)( IWE-T/3.3)2009.03斷斷 裂裂 力力 學(xué)學(xué) ( IWE-3.6) 1 概述概述 自從焊接結(jié)構(gòu)得到廣泛應(yīng)用以來，發(fā)現(xiàn)以承自從焊接結(jié)構(gòu)得到廣泛應(yīng)用以來，發(fā)現(xiàn)以承受動(dòng)載為主的焊接結(jié)構(gòu)，在遠(yuǎn)沒有達(dá)到其設(shè)受動(dòng)載為主的焊接結(jié)構(gòu)，在遠(yuǎn)沒有達(dá)到其設(shè)計(jì)壽命時(shí)就出現(xiàn)破壞現(xiàn)象，通常發(fā)生計(jì)壽命時(shí)就出現(xiàn)破壞現(xiàn)象，通常發(fā)生脆性斷脆性斷裂裂和和疲勞斷裂疲勞斷裂兩大類破壞事故。兩大類破壞事故。 脆性斷裂事故的焊接結(jié)構(gòu)數(shù)量與安全工作脆性斷裂事故的焊接結(jié)構(gòu)數(shù)量與安全工作的焊接結(jié)構(gòu)數(shù)量相比雖然是很少。但是，由的焊接結(jié)構(gòu)數(shù)量相比雖然是很少。但

2、是，由于這種事故具有突發(fā)性，不易預(yù)防的特點(diǎn)，于這種事故具有突發(fā)性，不易預(yù)防的特點(diǎn)，其后果往往是十分嚴(yán)重的，甚至是災(zāi)難性的，其后果往往是十分嚴(yán)重的，甚至是災(zāi)難性的，所以引起人們高度重視。所以引起人們高度重視。IWE-T/3.3-1/291 概述概述例子：例子： 第二次世界大戰(zhàn)前夕，在比利時(shí)的阿爾貝特(Albert)運(yùn)河上建造了約50 座全焊接拱形空腹式桁架鋼橋。材料為比利時(shí)9t42 轉(zhuǎn)爐鋼。(1)其中跨度為48.78m 的長(zhǎng)里華大橋在-14時(shí)脆斷。(2)1938 年3月，比利時(shí)哈瑟爾特全焊拱形空腹式鋼橋在交付使用1 年后，當(dāng)一輛電車和幾個(gè)行人通過時(shí)，突然斷裂為三段，墜人阿爾貝特運(yùn)河。該橋跨度74

3、.5m，該橋第一條裂縫由下弦開始并發(fā)生巨響，6min 后垮塌,當(dāng)時(shí)橋上荷載很小,氣溫較低,為-20。IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述(3)跨度60.98m 的亥倫脫爾一奧蘭(Herenthals-Olen)大橋在1940 年1 月19 日破壞，當(dāng)時(shí)的氣溫為-14，其中有一條裂縫長(zhǎng)達(dá)2.1m，寬為25mm，但此橋未坍落，且在開裂后5h，當(dāng)一列火車通過時(shí)此橋竟平安無事。 據(jù)統(tǒng)計(jì)，自1938 年至1950 年在比利時(shí)共有14 座大橋斷裂，其中有6 座橋梁屬負(fù)溫下冷脆斷裂，大部分在下弦與橋墩支座的連接處斷裂且應(yīng)力處于極限狀態(tài)。歸結(jié)大橋斷裂的原因主要有四點(diǎn)：應(yīng)力集中、殘余應(yīng)力、低溫和沖擊韌性值

4、k 太小。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述國(guó)內(nèi)典型例子國(guó)內(nèi)典型例子 1995年年1月月8日發(fā)生在黑龍江省某地的糖廠，日發(fā)生在黑龍江省某地的糖廠，該糖廠一臺(tái)使用了該糖廠一臺(tái)使用了20年的直徑為年的直徑為24m、高、高16m的圓筒形糖蜜貯罐在凌晨五點(diǎn)左右突然開裂，的圓筒形糖蜜貯罐在凌晨五點(diǎn)左右突然開裂，導(dǎo)致導(dǎo)致4000噸糖蜜傾瀉而出，造成人員和巨大噸糖蜜傾瀉而出，造成人員和巨大經(jīng)濟(jì)損失。事故原因?yàn)榈蛻?yīng)力脆斷。經(jīng)濟(jì)損失。事故原因?yàn)榈蛻?yīng)力脆斷。IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述 IWE-T/3.3-1/29布局 焊縫 1 概述概述 IWE-T/3.3-1/29 焊接結(jié)構(gòu)斷裂的典型事

5、例 損壞日期 結(jié)構(gòu)種類、特點(diǎn)地點(diǎn) 損壞的情況及主要原因 1919 糖蜜罐（鉚接）高 14m，直徑 30 m 美國(guó)波士波 安全系數(shù)不足、超應(yīng)力引起，在人孔附近起裂 1934 油罐 美國(guó) 氣候驟冷時(shí)，罐底與罐壁的溫差引起脆性裂紋 1938-1940 威廉德式橋 比利時(shí) 由于嚴(yán)重應(yīng)力集中，殘余應(yīng)力高，鋼材性能差，氣候驟冷，焊接裂紋引起脆斷 1942 油罐 德國(guó)漢茨 補(bǔ)焊處產(chǎn)生裂紋 1942-1946 EC2（自由輪）貨船 美國(guó)建造 設(shè)計(jì)不當(dāng)，材料性能差 1943.2 球形氧罐，直徑 13m 美國(guó)紐約 應(yīng)力集中、殘余應(yīng)力、鋼材脆性（半鎮(zhèn)靜鋼） 1944.10 液化天然氣圓筒形容器，直徑 24 m，高1

6、3 米，美國(guó) 俄亥俄 為雙層容器，內(nèi)筒采用含 3.5%鎳合金鋼制成，由于材料選用不當(dāng)， 有大量裂紋， 在-162低溫下爆炸 1949-1963 美國(guó)以外建造的商船 鋼材選擇不當(dāng)，韌性低 1950 直徑 4.57 m，水壩內(nèi)全焊管道，美國(guó) 由環(huán)焊縫不規(guī)則焊波向四周擴(kuò)展的小裂紋引發(fā) 1949-1951 板梁式鋼橋 加拿大 魁北克 材料為不合格的沸騰鋼，因出現(xiàn)裂紋曾局部修補(bǔ)過 1954 大型油船“世界協(xié)和號(hào)”美國(guó)制造 鋼材缺口韌性差。斷裂發(fā)生在船中部，即縱梁與隔艙板中段的兩端處引發(fā)裂紋然后裂紋從船底沿船兩側(cè)向上發(fā)展，并穿過甲板。斷裂時(shí)有大風(fēng)浪。 1 概述概述 IWE-T/3.3-1/291962 K

7、ings 橋，焊制鋼梁 澳大利亞墨爾本 支承鋼筋混凝土橋面的四根板腹主梁發(fā)生脆裂，裂紋從角焊縫熱影響區(qū)擴(kuò)展到母材中 1962 原子能電站壓力容器 法國(guó) Chinon 厚 100 m m 錳鉬鋼的制成，環(huán)焊縫熱處理不當(dāng)導(dǎo)致開裂 1965.12 合成氨用大型壓力容器，內(nèi)徑 1.7 m 厚 149-150 m m 美國(guó) 在筒體與鍛件埋弧焊時(shí)，鍛體偏析（Mn-Cr-Mo-V 鋼制） ，在鍛件一側(cè)熱影響區(qū)有裂紋，焊后未進(jìn)行恰當(dāng)?shù)南龖?yīng)力熱處理 1965 “海寶”號(hào)鉆井船椿腿 英國(guó)北海油田 由升降連接桿氣割火口裂紋引發(fā)脆斷，平臺(tái)整個(gè)坍塌 1968 球形容器 日本 使用=29mm，80 公斤級(jí)高強(qiáng)鋼，補(bǔ)焊熱

8、輸入量過大，導(dǎo)致開裂 1974.12 圓筒形石油貯罐 日本 用厚 12mm，60 公斤級(jí)鋼焊制，在環(huán)狀邊板與罐壁拐角處產(chǎn)生裂紋擴(kuò)展 13m，大量石油外流。 1 概述概述q在工程上，按照斷裂前塑性變形大小，將斷裂在工程上，按照斷裂前塑性變形大小，將斷裂分為延性斷裂（亦稱為塑性斷裂和韌性斷裂）分為延性斷裂（亦稱為塑性斷裂和韌性斷裂）和脆性斷裂兩種。延性斷裂在斷裂前有較大的和脆性斷裂兩種。延性斷裂在斷裂前有較大的塑性變形；脆性斷裂前沒有或只有少量塑性變塑性變形；脆性斷裂前沒有或只有少量塑性變形，斷裂突然發(fā)生并快速發(fā)展（裂紋擴(kuò)展速率形，斷裂突然發(fā)生并快速發(fā)展（裂紋擴(kuò)展速率高達(dá)高達(dá)15002000m/s

9、）。）。同一材料在不同條件下同一材料在不同條件下也會(huì)出現(xiàn)不同斷裂形式，例如低碳鋼通常認(rèn)為也會(huì)出現(xiàn)不同斷裂形式，例如低碳鋼通常認(rèn)為是塑性很高，被廣泛應(yīng)用于各種焊接結(jié)構(gòu)中。是塑性很高，被廣泛應(yīng)用于各種焊接結(jié)構(gòu)中。但是在一定條件下，低碳鋼構(gòu)件也會(huì)發(fā)生脆性但是在一定條件下，低碳鋼構(gòu)件也會(huì)發(fā)生脆性斷裂。斷裂。IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述 脆性斷裂根本之原因是材料局部處塑性變形能脆性斷裂根本之原因是材料局部處塑性變形能不足所致。大量脆斷事故研究表明，造成焊接不足所致。大量脆斷事故研究表明，造成焊接脆斷的原因是多方面的：主要是材料選用不當(dāng)，脆斷的原因是多方面的：主要是材料選用不當(dāng)，設(shè)計(jì)不合理和

10、制造工藝及檢驗(yàn)技術(shù)不完善等。設(shè)計(jì)不合理和制造工藝及檢驗(yàn)技術(shù)不完善等。IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述 脆性斷裂的特點(diǎn)為：脆性斷裂的特點(diǎn)為： (1) 脆斷一般都在應(yīng)力不高于結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)力和沒有顯脆斷一般都在應(yīng)力不高于結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)力和沒有顯著的塑性變形的情況下發(fā)生。著的塑性變形的情況下發(fā)生。 (2) 脆斷往往從應(yīng)力集中處開始，即構(gòu)件內(nèi)存在缺陷，脆斷往往從應(yīng)力集中處開始，即構(gòu)件內(nèi)存在缺陷，尤其焊接裂縫等。尤其焊接裂縫等。 (3) 脆斷往往發(fā)生在低溫下，厚截面構(gòu)件和高應(yīng)變速度脆斷往往發(fā)生在低溫下，厚截面構(gòu)件和高應(yīng)變速度（即動(dòng)載作用下）的情況下。（即動(dòng)載作用下）的情況下。(4) 塑性材料也發(fā)生

11、脆性斷裂。塑性材料也發(fā)生脆性斷裂。 脆性斷裂根本之原因是材料局部處塑性變形能不足脆性斷裂根本之原因是材料局部處塑性變形能不足所致。大量脆斷事故研究表明，造成焊接脆斷的原所致。大量脆斷事故研究表明，造成焊接脆斷的原因是多方面的：主要是材料選用不當(dāng)，設(shè)計(jì)不合理因是多方面的：主要是材料選用不當(dāng)，設(shè)計(jì)不合理和制造工藝及檢驗(yàn)技術(shù)不完善等。和制造工藝及檢驗(yàn)技術(shù)不完善等。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述q影響金屬脆性斷裂的因素：影響金屬脆性斷裂的因素： 同一種材料在不同受力條件下，可以顯示同一種材料在不同受力條件下，可以顯示出不同破壞形式。研究表明，其最重要的影出不同破壞形式。研究表明，其最重要

12、的影響因素是溫度，其次為應(yīng)力狀態(tài)、加載速度。響因素是溫度，其次為應(yīng)力狀態(tài)、加載速度。 這就是說在一定的溫度、應(yīng)力狀態(tài)和加載這就是說在一定的溫度、應(yīng)力狀態(tài)和加載速度下，材料如果是塑性破壞，而在另外條速度下，材料如果是塑性破壞，而在另外條件下，材料可呈脆性破壞。件下，材料可呈脆性破壞。 此外晶粒度及其顯微組織對(duì)材料破壞傾向此外晶粒度及其顯微組織對(duì)材料破壞傾向也有很大影響。也有很大影響。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述（1）溫度的影響）溫度的影響 溫度對(duì)材料的破壞方式影響最大，降低溫溫度對(duì)材料的破壞方式影響最大，降低溫度就可以使破壞方式由塑性破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈远染涂梢允蛊茐姆绞接伤苄云茐霓D(zhuǎn)變

13、為脆性破壞。這是因?yàn)殡S溫度的降低，發(fā)生解理斷破壞。這是因?yàn)殡S溫度的降低，發(fā)生解理斷裂的危險(xiǎn)性增大，材料將出現(xiàn)塑性到脆性斷裂的危險(xiǎn)性增大，材料將出現(xiàn)塑性到脆性斷裂的轉(zhuǎn)變。裂的轉(zhuǎn)變。 塑性到脆性斷裂的轉(zhuǎn)變溫度稱為塑性到脆性斷裂的轉(zhuǎn)變溫度稱為材料轉(zhuǎn)變材料轉(zhuǎn)變溫度溫度，此溫度越高，材料的脆斷可能性增加。，此溫度越高，材料的脆斷可能性增加。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述由于解理斷裂通常發(fā)生在體心立方和密集六方由于解理斷裂通常發(fā)生在體心立方和密集六方點(diǎn)陣的金屬和合金中，只在特殊情況下，如點(diǎn)陣的金屬和合金中，只在特殊情況下，如應(yīng)力腐蝕條件下，才在面心立方點(diǎn)陣的金屬應(yīng)力腐蝕條件下，才在面心立方點(diǎn)

14、陣的金屬中發(fā)生，因此面心立方點(diǎn)陣的金屬（如奧氏中發(fā)生，因此面心立方點(diǎn)陣的金屬（如奧氏不銹鋼），可以在很低溫度下工作而不發(fā)生不銹鋼），可以在很低溫度下工作而不發(fā)生脆性斷裂。脆性斷裂。 第四章第四章 脆斷脆斷-4/45 1 概述概述 （2）應(yīng)力狀態(tài)的影響應(yīng)力狀態(tài)的影響 物體在受外載時(shí)，在不同的截面上產(chǎn)生不物體在受外載時(shí)，在不同的截面上產(chǎn)生不同的正應(yīng)力同的正應(yīng)力和剪切應(yīng)力和剪切應(yīng)力，其中必有一個(gè)最其中必有一個(gè)最大正應(yīng)力大正應(yīng)力max和最大切應(yīng)力和最大切應(yīng)力max。 max和和max及其比值及其比值 與加載方式有關(guān)。與加載方式有關(guān)。 稱為稱為應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)，與加載方式和構(gòu)件，與加載方式和構(gòu)件

15、形狀有關(guān)。形狀有關(guān)。的應(yīng)力狀態(tài)有利塑性變形切應(yīng)的應(yīng)力狀態(tài)有利塑性變形切應(yīng)力的韌性斷裂，而力的韌性斷裂，而則有利正應(yīng)力的脆性斷則有利正應(yīng)力的脆性斷裂。裂。IWE-T/3.3-1/29maxmax1 概述概述力學(xué)狀態(tài)圖力學(xué)狀態(tài)圖 第四章第四章 脆斷脆斷-5/45正斷抗力剪切屈服剪切抗力1 概述概述單軸拉伸時(shí)， =1/2第四章第四章 脆斷脆斷-5/451 概述概述在實(shí)際結(jié)構(gòu)中三軸應(yīng)力可能由三軸載荷產(chǎn)生，但更多的情況下是由于結(jié)構(gòu)幾何不連續(xù)性引起的。在三軸拉伸時(shí)，最大應(yīng)力就超出單軸拉伸時(shí)的屈服應(yīng)力，形成很高的局部應(yīng)力而材料尚未發(fā)生屈服，結(jié)果降低了材料塑性，使該處材料變脆。這說明了為什么脆斷事故一般都起源

16、于具有嚴(yán)重應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處，而在試驗(yàn)中也只有引入這樣的缺口才能產(chǎn)生脆性行為。第四章第四章 脆斷脆斷-5/45 1 概述概述（3）加載速度的影響）加載速度的影響 研究表明提高加載速度研究表明提高加載速度能促使材料脆性破壞，其能促使材料脆性破壞，其作用相當(dāng)于降低溫度。作用相當(dāng)于降低溫度。 還應(yīng)指出，在同樣加載還應(yīng)指出，在同樣加載速度下，結(jié)構(gòu)中有缺口時(shí)，速度下，結(jié)構(gòu)中有缺口時(shí)，應(yīng)變速率可呈現(xiàn)加倍的不應(yīng)變速率可呈現(xiàn)加倍的不利的影響，因?yàn)榇藭r(shí)應(yīng)力利的影響，因?yàn)榇藭r(shí)應(yīng)力集中大大降低了材料的局集中大大降低了材料的局部塑性。部塑性。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述（4）材料狀態(tài)影響：）材料狀態(tài)

17、影響： 1）板厚度的影響）板厚度的影響: 首先厚板在缺口處容易首先厚板在缺口處容易形成三向應(yīng)力的平面應(yīng)變狀態(tài)，另外板厚軋形成三向應(yīng)力的平面應(yīng)變狀態(tài)，另外板厚軋制次數(shù)少，組織疏松，內(nèi)外性能不均：制次數(shù)少，組織疏松，內(nèi)外性能不均： 2）晶粒影響）晶粒影響: 晶粒度對(duì)脆性轉(zhuǎn)變溫度有很晶粒度對(duì)脆性轉(zhuǎn)變溫度有很大影響，晶粒越細(xì)，其轉(zhuǎn)變溫度降低；大影響，晶粒越細(xì)，其轉(zhuǎn)變溫度降低； 3）化學(xué)成分影響）化學(xué)成分影響: 鋼中鋼中C、N、O、H、S、P增加鋼中的脆性。增加鋼中的脆性。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述q 疲勞斷裂疲勞斷裂 疲勞斷裂是金屬結(jié)構(gòu)在動(dòng)載作用下失效的疲勞斷裂是金屬結(jié)構(gòu)在動(dòng)載作用下

18、失效的一種主要形式，統(tǒng)計(jì)資料表明，由于疲勞而一種主要形式，統(tǒng)計(jì)資料表明，由于疲勞而失效的金屬結(jié)構(gòu)，約占失效結(jié)構(gòu)的失效的金屬結(jié)構(gòu)，約占失效結(jié)構(gòu)的90%，這，這種結(jié)構(gòu)的斷裂形式與脆性斷裂形式不一樣。種結(jié)構(gòu)的斷裂形式與脆性斷裂形式不一樣。 疲勞斷裂與脆性斷裂相比較：疲勞斷裂與脆性斷裂相比較： 相同點(diǎn)：相同點(diǎn)： 二者斷裂時(shí)形變都很小，并都在動(dòng)載作用二者斷裂時(shí)形變都很小，并都在動(dòng)載作用下斷裂，下斷裂， IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述 第四章第四章 脆斷脆斷-8/45 1 概述概述 不同點(diǎn)：不同點(diǎn)：（1）載荷：疲勞斷裂需要多次加載，而脆斷一）載荷：疲勞斷裂需要多次加載，而脆斷一般不需要多次加載

19、；般不需要多次加載；（2）時(shí)間：脆斷是瞬時(shí)完成的，而疲勞裂縫的）時(shí)間：脆斷是瞬時(shí)完成的，而疲勞裂縫的擴(kuò)展則是緩慢的，有時(shí)需要長(zhǎng)達(dá)數(shù)年的時(shí)間。擴(kuò)展則是緩慢的，有時(shí)需要長(zhǎng)達(dá)數(shù)年的時(shí)間。（3）溫度：對(duì)脆斷來說，溫度的影響是極其重）溫度：對(duì)脆斷來說，溫度的影響是極其重要的，隨著溫度的降低，脆斷的危險(xiǎn)性迅速增要的，隨著溫度的降低，脆斷的危險(xiǎn)性迅速增加。但疲勞強(qiáng)度卻不是這樣。加。但疲勞強(qiáng)度卻不是這樣。（4）斷口：疲勞斷裂和脆性斷裂相比較還有不）斷口：疲勞斷裂和脆性斷裂相比較還有不同的斷口特征等。同的斷口特征等。 IWE-T/3.3-1/29 1 概述概述 眾多焊接結(jié)構(gòu)的疲勞斷裂事故中，可以清眾多焊接結(jié)構(gòu)的

20、疲勞斷裂事故中，可以清楚的看到焊接接頭的重要影響，疲勞破壞一楚的看到焊接接頭的重要影響，疲勞破壞一般都是從應(yīng)力集中處開始，而焊接結(jié)構(gòu)的疲般都是從應(yīng)力集中處開始，而焊接結(jié)構(gòu)的疲勞裂縫又往往從焊接接頭的應(yīng)力集中處產(chǎn)生。勞裂縫又往往從焊接接頭的應(yīng)力集中處產(chǎn)生。 高周疲勞高周疲勞：應(yīng)力低（遠(yuǎn)小于屈服強(qiáng)度）、：應(yīng)力低（遠(yuǎn)小于屈服強(qiáng)度）、頻率高；頻率高； 低周疲勞：低周疲勞：應(yīng)力高（接近屈服強(qiáng)度）、頻應(yīng)力高（接近屈服強(qiáng)度）、頻率低。率低。 IWE-T/3.3-1/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用一、斷裂力學(xué)一、斷裂力學(xué) 經(jīng)典力學(xué)：經(jīng)典力學(xué)：常規(guī)的強(qiáng)度計(jì)算方法是以材料為基常規(guī)的強(qiáng)度計(jì)

21、算方法是以材料為基礎(chǔ)，把材料抽象為均勻、連續(xù)和各向同性的，礎(chǔ)，把材料抽象為均勻、連續(xù)和各向同性的，未考慮材料的內(nèi)部缺陷，用未考慮材料的內(nèi)部缺陷，用s、b和安全系數(shù)和安全系數(shù)n反映結(jié)構(gòu)安全可靠性，它與破壞過程均無直接反映結(jié)構(gòu)安全可靠性，它與破壞過程均無直接聯(lián)系。聯(lián)系。 斷裂力學(xué)：斷裂力學(xué)：為了探索缺陷對(duì)材料強(qiáng)度的影響，為了探索缺陷對(duì)材料強(qiáng)度的影響，研究材料抗斷裂性能指標(biāo)，建立破壞條件，提研究材料抗斷裂性能指標(biāo)，建立破壞條件，提出具有缺陷構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算方法，研究含有缺出具有缺陷構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算方法，研究含有缺陷宏觀裂紋構(gòu)件的安全性，而建立起斷裂力學(xué)。陷宏觀裂紋構(gòu)件的安全性，而建立起斷裂力學(xué)。IWE-

22、T/3.3-1/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用（一）斷裂力學(xué)研究任務(wù)一）斷裂力學(xué)研究任務(wù) 通過研究裂紋尖端局部區(qū)域的應(yīng)力和變形通過研究裂紋尖端局部區(qū)域的應(yīng)力和變形情況，掌握裂紋在外載荷作用下擴(kuò)展規(guī)律，情況，掌握裂紋在外載荷作用下擴(kuò)展規(guī)律，了解帶裂紋構(gòu)件的承載能力，從而提出抗斷了解帶裂紋構(gòu)件的承載能力，從而提出抗斷設(shè)計(jì)的方法，保證構(gòu)件的安全工作。設(shè)計(jì)的方法，保證構(gòu)件的安全工作。 研究表明，實(shí)際結(jié)構(gòu)的破壞，不取決于平研究表明，實(shí)際結(jié)構(gòu)的破壞，不取決于平均應(yīng)力，而取決于缺陷鄰近的局部應(yīng)力和應(yīng)均應(yīng)力，而取決于缺陷鄰近的局部應(yīng)力和應(yīng)力集中程度，使結(jié)構(gòu)在低應(yīng)力下，由宏觀裂力集中程

23、度，使結(jié)構(gòu)在低應(yīng)力下，由宏觀裂紋源的擴(kuò)展而引起破壞。紋源的擴(kuò)展而引起破壞。IWE-T/3.3-2/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用 裂紋的擴(kuò)展可分為穩(wěn)定擴(kuò)展（又稱亞臨界裂紋的擴(kuò)展可分為穩(wěn)定擴(kuò)展（又稱亞臨界擴(kuò)展）和失穩(wěn)擴(kuò)展（不穩(wěn)定擴(kuò)展）：擴(kuò)展）和失穩(wěn)擴(kuò)展（不穩(wěn)定擴(kuò)展）： 裂紋的穩(wěn)定擴(kuò)展：裂紋的穩(wěn)定擴(kuò)展：是裂紋在不斷接受外界是裂紋在不斷接受外界能量情況才會(huì)擴(kuò)展。疲勞裂紋擴(kuò)展屬于此類能量情況才會(huì)擴(kuò)展。疲勞裂紋擴(kuò)展屬于此類擴(kuò)展。擴(kuò)展。 裂紋不穩(wěn)定擴(kuò)展：裂紋不穩(wěn)定擴(kuò)展：是指裂紋在不需要外界是指裂紋在不需要外界繼續(xù)提供能量情況下裂紋就擴(kuò)展，低應(yīng)力脆繼續(xù)提供能量情況下裂紋就擴(kuò)展，低應(yīng)

24、力脆斷時(shí)裂紋擴(kuò)展屬于此種。斷時(shí)裂紋擴(kuò)展屬于此種。IWE-T/3.3-2/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用不穩(wěn)定擴(kuò)展的主要原因：不穩(wěn)定擴(kuò)展的主要原因：（1) 裂紋很尖銳，造成高度的應(yīng)力集中；裂紋很尖銳，造成高度的應(yīng)力集中；（2) 裂紋很深，裂紋尖端區(qū)域造成充分的三向裂紋很深，裂紋尖端區(qū)域造成充分的三向應(yīng)力狀態(tài)；應(yīng)力狀態(tài)；（3）裂紋的擴(kuò)展會(huì)釋放出大量的彈性應(yīng)變能，）裂紋的擴(kuò)展會(huì)釋放出大量的彈性應(yīng)變能，這是失穩(wěn)擴(kuò)展的基本能源；這是失穩(wěn)擴(kuò)展的基本能源；（4）在一定應(yīng)力水平下，裂紋尺寸在一定大?。┰谝欢☉?yīng)力水平下，裂紋尺寸在一定大小以上，由于放出能量造成裂紋擴(kuò)展，這尺寸以上，由于

25、放出能量造成裂紋擴(kuò)展，這尺寸稱為裂紋擴(kuò)展的臨界尺寸。小于臨界尺寸裂稱為裂紋擴(kuò)展的臨界尺寸。小于臨界尺寸裂紋稱亞臨界裂紋，不會(huì)自行擴(kuò)展。紋稱亞臨界裂紋，不會(huì)自行擴(kuò)展。IWE-T/3.3-2/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用（二）二） 斷裂力學(xué)研究對(duì)象斷裂力學(xué)研究對(duì)象1、 線彈性斷裂力學(xué)線彈性斷裂力學(xué) 將材料當(dāng)作理想線彈性體來研究斷裂機(jī)理，將材料當(dāng)作理想線彈性體來研究斷裂機(jī)理，即含有裂紋材料的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)和裂紋擴(kuò)展規(guī)即含有裂紋材料的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)和裂紋擴(kuò)展規(guī)律。用于裂紋尖端產(chǎn)生小范圍屈服的研究，在律。用于裂紋尖端產(chǎn)生小范圍屈服的研究，在工程實(shí)踐中應(yīng)用于超高強(qiáng)度鋼、厚截面中強(qiáng)度

26、工程實(shí)踐中應(yīng)用于超高強(qiáng)度鋼、厚截面中強(qiáng)度鋼結(jié)構(gòu)，塑性變形小和對(duì)中低強(qiáng)度鋼的結(jié)構(gòu)。鋼結(jié)構(gòu)，塑性變形小和對(duì)中低強(qiáng)度鋼的結(jié)構(gòu)。2、非線性斷裂力學(xué)、非線性斷裂力學(xué) 用有關(guān)彈塑性線性理論，來分析裂紋尖端存用有關(guān)彈塑性線性理論，來分析裂紋尖端存在塑性變形區(qū)及其斷裂破壞機(jī)理，用于中、低在塑性變形區(qū)及其斷裂破壞機(jī)理，用于中、低強(qiáng)度具有較大韌性的材料。強(qiáng)度具有較大韌性的材料。IWE-T/3.3-2/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用 斷裂力學(xué)的任務(wù)：斷裂力學(xué)的任務(wù)： 宏觀裂紋源在什么條件下會(huì)導(dǎo)致失穩(wěn)擴(kuò)展宏觀裂紋源在什么條件下會(huì)導(dǎo)致失穩(wěn)擴(kuò)展以致斷裂；以致斷裂； 建立裂紋尺寸和破壞應(yīng)力之間的關(guān)

27、系。建立裂紋尺寸和破壞應(yīng)力之間的關(guān)系。 它對(duì)焊接結(jié)構(gòu)安全設(shè)計(jì)、合理選材、改進(jìn)它對(duì)焊接結(jié)構(gòu)安全設(shè)計(jì)、合理選材、改進(jìn)材質(zhì)和施工工藝以及制定科學(xué)的概念標(biāo)準(zhǔn)等材質(zhì)和施工工藝以及制定科學(xué)的概念標(biāo)準(zhǔn)等都有重要意義。都有重要意義。IWE-T/3.3-2/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-2/29)0,(rfyxynyxyx)23sin2sin1 (2cos2rax)23sin2sin1 (2cos2ray)23cos2cos2sin2raxy二二 裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子 1、應(yīng)力強(qiáng)度因子應(yīng)力強(qiáng)度因子: 線彈線彈性斷裂力學(xué)認(rèn)為，材料脆性斷裂力學(xué)認(rèn)為，

28、材料脆性斷裂前基本上是彈性變性斷裂前基本上是彈性變形，其中應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是形，其中應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是線性關(guān)系，在這樣條件下，線性關(guān)系，在這樣條件下，就可用材料力學(xué)來分析裂就可用材料力學(xué)來分析裂紋擴(kuò)展的規(guī)律。用彈性力紋擴(kuò)展的規(guī)律。用彈性力學(xué)理論分析圖學(xué)理論分析圖1所示，在所示，在裂紋尖端附近任一點(diǎn)裂紋尖端附近任一點(diǎn)P各各應(yīng)力分量為：應(yīng)力分量為：r2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-2/29 從上面式中看出，各應(yīng)力分量均有一個(gè)共同從上面式中看出，各應(yīng)力分量均有一個(gè)共同的因子的因子，它表示裂紋在名義應(yīng)力作用下處于它表示裂紋在名義應(yīng)力作用下處于彈性平衡狀態(tài)，裂紋尖端附近應(yīng)

29、力場(chǎng)的強(qiáng)弱。彈性平衡狀態(tài)，裂紋尖端附近應(yīng)力場(chǎng)的強(qiáng)弱。它的大小就確定裂紋尖端附近各點(diǎn)應(yīng)力大小。它的大小就確定裂紋尖端附近各點(diǎn)應(yīng)力大小。其應(yīng)力不僅與名義應(yīng)力其應(yīng)力不僅與名義應(yīng)力有關(guān)，而且與裂紋大有關(guān)，而且與裂紋大小有關(guān)。因此，小有關(guān)。因此，K1表示尖端附近應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)弱表示尖端附近應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)弱的因子，簡(jiǎn)稱應(yīng)力強(qiáng)度因子：的因子，簡(jiǎn)稱應(yīng)力強(qiáng)度因子： Y裂紋形狀因子，是一個(gè)無量綱的系數(shù)，裂紋形狀因子，是一個(gè)無量綱的系數(shù)，2a裂裂紋長(zhǎng)度紋長(zhǎng)度。)(aKKaYaK2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-3/29 裂紋擴(kuò)展方式：裂紋擴(kuò)展方式：（1）張開型張開型：在垂直裂紋面的拉應(yīng)力作

30、用下，：在垂直裂紋面的拉應(yīng)力作用下，使裂紋張開而擴(kuò)展。（最危險(xiǎn)，著重研究）（使裂紋張開而擴(kuò)展。（最危險(xiǎn)，著重研究）（2）滑移型滑移型：在平行于裂紋表面且垂直于裂紋前緣：在平行于裂紋表面且垂直于裂紋前緣剪應(yīng)力作用下，使裂紋滑動(dòng)而擴(kuò)展。剪應(yīng)力作用下，使裂紋滑動(dòng)而擴(kuò)展。（3）撕裂型撕裂型：在平行于裂紋表面且平行于裂紋：在平行于裂紋表面且平行于裂紋前緣剪應(yīng)力作用下，使裂紋撕開而擴(kuò)展。前緣剪應(yīng)力作用下，使裂紋撕開而擴(kuò)展。xxxyyyzzz2、裂紋擴(kuò)展形式裂紋擴(kuò)展形式 裂紋類型裂紋類型：穿透裂紋、穿透裂紋、表面裂紋和內(nèi)部裂紋三表面裂紋和內(nèi)部裂紋三種。種。2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用

31、IWE-T/3.3-3/29 張開型是最常見又最危險(xiǎn)，裂紋容易擴(kuò)展，張開型是最常見又最危險(xiǎn)，裂紋容易擴(kuò)展，因此通常研究這種類型低應(yīng)力脆斷問題因此通常研究這種類型低應(yīng)力脆斷問題 2axyxxyy2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-3/293 平面應(yīng)力和平面應(yīng)變平面應(yīng)力和平面應(yīng)變 （1）平面應(yīng)力狀態(tài)）平面應(yīng)力狀態(tài): 任何彈性物體在受力產(chǎn)任何彈性物體在受力產(chǎn)生的應(yīng)力和應(yīng)變都是三向空間問題，但在工程生的應(yīng)力和應(yīng)變都是三向空間問題，但在工程實(shí)際中有時(shí)往往可以簡(jiǎn)化為平面問題，如當(dāng)實(shí)際中有時(shí)往往可以簡(jiǎn)化為平面問題，如當(dāng)z=0,則就處于則就處于 x、y 平面應(yīng)力狀態(tài)平面應(yīng)力

32、狀態(tài).應(yīng)力：應(yīng)力： 應(yīng)變：應(yīng)變：)(1Eyx2x)(1Exy2yxyxyGxyxyxyyxzxyyXXXE)1 (2G1)(E)(E1)(E1由上式可見平面應(yīng)力狀態(tài)時(shí)是三向應(yīng)變問題。由上式可見平面應(yīng)力狀態(tài)時(shí)是三向應(yīng)變問題。 2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-3/29 （2）平面應(yīng)變狀態(tài)平面應(yīng)變狀態(tài) 如果在如果在Z方向把受力物體加以固定，不能收縮，方向把受力物體加以固定，不能收縮，即即x=0，這時(shí)就相當(dāng)于在這時(shí)就相當(dāng)于在Z方向加一個(gè)應(yīng)力方向加一個(gè)應(yīng)力z，此時(shí)彈性內(nèi)應(yīng)力應(yīng)變稱為平面應(yīng)變狀態(tài)。此時(shí)彈性內(nèi)應(yīng)力應(yīng)變稱為平面應(yīng)變狀態(tài)。應(yīng)力：應(yīng)力： 應(yīng)變：應(yīng)變： xyx

33、yyxzxyyyxxG)()1()21)(1 (E1)1()21)(1 (E)1 (XYxyxyyyxxE)1 (2)1 (E1)1 (E12 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/29 平面應(yīng)力與平面應(yīng)變相同處平面應(yīng)力與平面應(yīng)變相同處: 只要求出只要求出x,y,xy就可知就可知z 平面應(yīng)力與平面應(yīng)變不同處平面應(yīng)力與平面應(yīng)變不同處: 平面應(yīng)力狀態(tài)平面應(yīng)力狀態(tài)z=0, 相當(dāng)構(gòu)件厚度很?。合喈?dāng)構(gòu)件厚度很小： 平面應(yīng)變狀態(tài)平面應(yīng)變狀態(tài)z=(x+y),z=0，相當(dāng)于構(gòu)件厚相當(dāng)于構(gòu)件厚度很大。度很大。 由此可得出板厚關(guān)系到斷裂形式，隨厚度的由此可得出板厚關(guān)系到斷裂形式，

34、隨厚度的增加，其塑性變形減少，向平面應(yīng)變狀態(tài)發(fā)展，增加，其塑性變形減少，向平面應(yīng)變狀態(tài)發(fā)展，容易引起三向應(yīng)力的斷裂。容易引起三向應(yīng)力的斷裂。2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/29 4、應(yīng)力強(qiáng)度因子及其斷裂判據(jù)應(yīng)力強(qiáng)度因子及其斷裂判據(jù) K是與應(yīng)力大小正比，是反映了裂紋尖端應(yīng)力是與應(yīng)力大小正比，是反映了裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度的力學(xué)參數(shù)。當(dāng)有裂紋的構(gòu)件在外力作用強(qiáng)度的力學(xué)參數(shù)。當(dāng)有裂紋的構(gòu)件在外力作用逐漸增大，裂紋逐漸擴(kuò)展時(shí)，裂紋尖端的應(yīng)力逐漸增大，裂紋逐漸擴(kuò)展時(shí)，裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子強(qiáng)度因子K也隨之逐漸增加，當(dāng)也隨之逐漸增加，當(dāng)K達(dá)到臨界值，達(dá)到臨界值，構(gòu)件中

35、的裂紋將產(chǎn)生突然的失穩(wěn)擴(kuò)張，這個(gè)應(yīng)構(gòu)件中的裂紋將產(chǎn)生突然的失穩(wěn)擴(kuò)張，這個(gè)應(yīng)力強(qiáng)度因子力強(qiáng)度因子K的臨界值，稱為臨界應(yīng)力強(qiáng)度因的臨界值，稱為臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子，它就是材料的斷裂韌性。用子，它就是材料的斷裂韌性。用Kc表示。它反表示。它反映了材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展，即抵抗脆性斷裂映了材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展，即抵抗脆性斷裂的能力，所以平面應(yīng)變條件下的脆性斷裂判據(jù)的能力，所以平面應(yīng)變條件下的脆性斷裂判據(jù)為為KKc2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/29 Kc稱為材料的斷裂韌性，由實(shí)驗(yàn)得出，表稱為材料的斷裂韌性，由實(shí)驗(yàn)得出，表示材料抗裂能力的力學(xué)性能指標(biāo)。示材料抗裂能力

36、的力學(xué)性能指標(biāo)。 Kc與試件的幾何形狀（板厚）、受力情況、與試件的幾何形狀（板厚）、受力情況、試驗(yàn)環(huán)境（溫度）等因素有關(guān)。張開型裂紋在試驗(yàn)環(huán)境（溫度）等因素有關(guān)。張開型裂紋在平面應(yīng)力狀態(tài)下，最容易產(chǎn)生失穩(wěn)擴(kuò)展，通常平面應(yīng)力狀態(tài)下，最容易產(chǎn)生失穩(wěn)擴(kuò)展，通常Kc都是在厚板下用張開型裂紋下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，都是在厚板下用張開型裂紋下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，求得平面應(yīng)變下平面應(yīng)變斷裂韌性求得平面應(yīng)變下平面應(yīng)變斷裂韌性Kc2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/295、線彈性斷裂力學(xué)在小塑性區(qū)的應(yīng)用線彈性斷裂力學(xué)在小塑性區(qū)的應(yīng)用 線彈性斷裂力學(xué)只適用于線彈性體，而實(shí)際線彈性斷裂力學(xué)只適用于

37、線彈性體，而實(shí)際上金屬材料在裂紋尖端區(qū)總有少量塑性變形，上金屬材料在裂紋尖端區(qū)總有少量塑性變形，線彈性斷裂力學(xué)原則上不再適用，但當(dāng)裂紋尖線彈性斷裂力學(xué)原則上不再適用，但當(dāng)裂紋尖端塑性區(qū)遠(yuǎn)較裂紋尺寸?。ǚQ為小范圍屈服）端塑性區(qū)遠(yuǎn)較裂紋尺寸?。ǚQ為小范圍屈服）情況下，仍可按線彈性斷裂力學(xué)的近似地估計(jì)情況下，仍可按線彈性斷裂力學(xué)的近似地估計(jì)出真實(shí)性能，而被推廣使用。出真實(shí)性能，而被推廣使用。 2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/29三、彈塑性狀態(tài)的斷裂力學(xué)三、彈塑性狀態(tài)的斷裂力學(xué) 當(dāng)裂紋尖端的塑性尺寸達(dá)到同一數(shù)量級(jí)時(shí)，發(fā)當(dāng)裂紋尖端的塑性尺寸達(dá)到同一數(shù)量級(jí)時(shí)，發(fā)

38、生所謂大范圍屈服的情況（這在中、低強(qiáng)度材生所謂大范圍屈服的情況（這在中、低強(qiáng)度材料中是常見的），裂紋尖端近處的應(yīng)力場(chǎng)已不料中是常見的），裂紋尖端近處的應(yīng)力場(chǎng)已不能用彈性斷裂力學(xué)強(qiáng)度因子描述，要用彈塑性能用彈性斷裂力學(xué)強(qiáng)度因子描述，要用彈塑性斷裂力學(xué)來解決。斷裂力學(xué)來解決。 目前裂紋張開位移（所謂目前裂紋張開位移（所謂COD）和形變功差和形變功差率（所謂率（所謂J積分）來描述大范圍屈服裂紋尖端積分）來描述大范圍屈服裂紋尖端的力學(xué)狀態(tài)。的力學(xué)狀態(tài)。2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-4/29 1、裂紋尖端張開位移、裂紋尖端張開位移COD COD就是材料受載后裂紋

39、尖端的張開位移，就是材料受載后裂紋尖端的張開位移，一般用一般用表示，它是描述裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)的一表示，它是描述裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)的一個(gè)參量。個(gè)參量。COD當(dāng)裂紋開裂時(shí)的臨界當(dāng)裂紋開裂時(shí)的臨界值值c作為材料斷裂韌作為材料斷裂韌性指標(biāo)。性指標(biāo)。 用用c作為斷裂判作為斷裂判據(jù)來預(yù)計(jì)材料屈服破據(jù)來預(yù)計(jì)材料屈服破壞時(shí)的工作應(yīng)力和裂壞時(shí)的工作應(yīng)力和裂紋尺寸的關(guān)系。紋尺寸的關(guān)系。2 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-5/292、J積分：積分：J積分是采用圍繞裂紋尖端任意回積分是采用圍繞裂紋尖端任意回路的能量線積分，也就是用能量觀點(diǎn)來討論斷路的能量線積分，也就是用能量觀點(diǎn)來討論斷裂

40、判據(jù)，這樣它就適用于裂紋尖端前有較大塑裂判據(jù)，這樣它就適用于裂紋尖端前有較大塑性區(qū)的材料斷裂問題性區(qū)的材料斷裂問題 3、斷裂韌性的測(cè)定：、斷裂韌性的測(cè)定：測(cè)定斷裂韌性的試樣測(cè)定斷裂韌性的試樣不同于一般常規(guī)機(jī)械性能的試樣，它有兩個(gè)基不同于一般常規(guī)機(jī)械性能的試樣，它有兩個(gè)基本特點(diǎn)，其一，試樣需預(yù)制疲勞裂紋，其二，本特點(diǎn)，其一，試樣需預(yù)制疲勞裂紋，其二，試樣應(yīng)具有足夠的厚度，以保證裂紋尖端附近試樣應(yīng)具有足夠的厚度，以保證裂紋尖端附近處于平面應(yīng)變狀態(tài)。處于平面應(yīng)變狀態(tài)。 測(cè)定斷裂韌性試樣常用的有測(cè)定斷裂韌性試樣常用的有三點(diǎn)彎曲試樣三點(diǎn)彎曲試樣和和緊緊湊拉伸試樣湊拉伸試樣狀態(tài)。狀態(tài)。2 斷裂力學(xué)及在焊接

41、中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-5/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-5/292 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-1/29四、斷裂力學(xué)在脆性破壞問題中的應(yīng)用四、斷裂力學(xué)在脆性破壞問題中的應(yīng)用 線彈性斷裂力學(xué)是采用線彈性斷裂力學(xué)是采用K1K1C斷裂判據(jù)來解斷裂判據(jù)來解決斷裂問題，其程序是：決斷裂問題，其程序是：1、計(jì)算裂紋尖端區(qū)域的應(yīng)力強(qiáng)度因子、計(jì)算裂紋尖端區(qū)域的應(yīng)力強(qiáng)度因子K1： 根據(jù)給定的載荷和結(jié)構(gòu)形式，查閱應(yīng)力強(qiáng)度根據(jù)給定的載荷和結(jié)構(gòu)形式，查閱應(yīng)力強(qiáng)度因子手冊(cè)，按一定的方法因子手冊(cè)，按一定的方

42、法 進(jìn)行計(jì)算。進(jìn)行計(jì)算。2、 測(cè)定材料的斷裂韌性測(cè)定材料的斷裂韌性K1C： 采用三點(diǎn)彎曲試樣或緊湊拉伸試樣等實(shí)驗(yàn)方采用三點(diǎn)彎曲試樣或緊湊拉伸試樣等實(shí)驗(yàn)方法求得平面應(yīng)變斷裂韌性法求得平面應(yīng)變斷裂韌性K1C。aK12 斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用斷裂力學(xué)及在焊接中的應(yīng)用IWE-T/3.3-1/293、應(yīng)用斷裂判據(jù)應(yīng)用斷裂判據(jù)K1K1C，求得構(gòu)件上工作應(yīng)力求得構(gòu)件上工作應(yīng)力和裂紋參數(shù)之間關(guān)系，從而可以：和裂紋參數(shù)之間關(guān)系，從而可以：（1）在已知構(gòu)件上工作應(yīng)力）在已知構(gòu)件上工作應(yīng)力下確定臨界裂紋下確定臨界裂紋尺寸尺寸c,考慮一定安全系數(shù)考慮一定安全系數(shù)nc,就可得出容許裂紋就可得出容許裂紋長(zhǎng)度，作為質(zhì)量檢

43、驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。長(zhǎng)度，作為質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。（2）已知構(gòu)件上裂紋長(zhǎng)度）已知構(gòu)件上裂紋長(zhǎng)度，確定臨界工作應(yīng)確定臨界工作應(yīng)力力c,得到容許應(yīng)力得到容許應(yīng)力 3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-5/29焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-5/29 疲勞斷裂是焊接金屬結(jié)構(gòu)失效的一種主要形式，疲勞斷裂是焊接金屬結(jié)構(gòu)失效的一種主要形式，它發(fā)生在承受交變或波動(dòng)應(yīng)變的構(gòu)件中，一般它發(fā)生在承受交變或波動(dòng)應(yīng)變的構(gòu)件中，一般說來，其最大應(yīng)力低于材料抗拉強(qiáng)度，甚至低說來，其最大應(yīng)力低于材料抗拉強(qiáng)度，甚至低于材料

44、的屈服點(diǎn)，因此斷裂往往是無明顯塑性于材料的屈服點(diǎn)，因此斷裂往往是無明顯塑性變形的低應(yīng)力斷裂。變形的低應(yīng)力斷裂。 疲勞斷裂過程的研究表明，疲勞壽命不是決疲勞斷裂過程的研究表明，疲勞壽命不是決定于裂紋產(chǎn)生，而是決定裂紋增大和擴(kuò)展。定于裂紋產(chǎn)生，而是決定裂紋增大和擴(kuò)展。 從疲勞的斷口，可以看出在疲勞核心周圍存在從疲勞的斷口，可以看出在疲勞核心周圍存在非常光滑，非常細(xì)潔，貝紋線不明顯的狹小區(qū)非常光滑，非常細(xì)潔，貝紋線不明顯的狹小區(qū)域，從本質(zhì)上看就是疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)。域，從本質(zhì)上看就是疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)。下面以疲勞斷裂過程予以說明。下面以疲勞斷裂過程予以說明。 3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞

45、強(qiáng)度IWE-T/3.3-5/29一、疲勞斷裂的過程一、疲勞斷裂的過程 在交變載荷的作用下，在構(gòu)件上會(huì)產(chǎn)生微觀在交變載荷的作用下，在構(gòu)件上會(huì)產(chǎn)生微觀上和宏觀上都可見的塑性形變，這種塑性變形上和宏觀上都可見的塑性形變，這種塑性變形阻礙破斷的迅速發(fā)展，在交變應(yīng)力的作用下會(huì)阻礙破斷的迅速發(fā)展，在交變應(yīng)力的作用下會(huì)在某些局部出產(chǎn)生微觀和宏觀裂紋，這些裂紋在某些局部出產(chǎn)生微觀和宏觀裂紋，這些裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展到最后斷裂區(qū)域。就會(huì)引起破裂，進(jìn)一步擴(kuò)展到最后斷裂區(qū)域。就會(huì)引起破裂，由此可見疲勞斷裂過程一般有仨個(gè)階段所組成：由此可見疲勞斷裂過程一般有仨個(gè)階段所組成： （1）在應(yīng)力集中處產(chǎn)生初始疲勞裂紋源在應(yīng)力集中處

46、產(chǎn)生初始疲勞裂紋源：通：通常把裂紋長(zhǎng)到常把裂紋長(zhǎng)到1000埃之前定義為裂紋產(chǎn)生階段，埃之前定義為裂紋產(chǎn)生階段，在焊接接頭中疲勞裂紋產(chǎn)生階段之占整個(gè)疲勞在焊接接頭中疲勞裂紋產(chǎn)生階段之占整個(gè)疲勞過程中的一個(gè)短的時(shí)間。過程中的一個(gè)短的時(shí)間。3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-5/29 （2）疲勞裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展過程：疲勞裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展過程：在這過程中在這過程中,在均勻循環(huán)應(yīng)力作用下，只要應(yīng)力值足夠大，在均勻循環(huán)應(yīng)力作用下，只要應(yīng)力值足夠大，一般每一次應(yīng)力循環(huán)將在斷裂表面產(chǎn)生一道輝一般每一次應(yīng)力循環(huán)將在斷裂表面產(chǎn)生一道輝紋，即每經(jīng)過一次加載循環(huán)，在裂紋尖端即經(jīng)紋，即每經(jīng)過

47、一次加載循環(huán)，在裂紋尖端即經(jīng)歷一次銳化歷一次銳化鈍化鈍化在銳化的過程，裂紋在銳化的過程，裂紋就擴(kuò)展一距離。就擴(kuò)展一距離。 （3）疲勞斷裂：疲勞斷裂：裂紋在循環(huán)載荷作用下，裂紋在循環(huán)載荷作用下，不斷向前擴(kuò)展，但擴(kuò)展至一定程度，結(jié)構(gòu)即進(jìn)不斷向前擴(kuò)展，但擴(kuò)展至一定程度，結(jié)構(gòu)即進(jìn)入最后斷裂階段。入最后斷裂階段。 3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-5/29 在焊接接頭中，產(chǎn)生疲勞裂紋一般要比其他聯(lián)在焊接接頭中，產(chǎn)生疲勞裂紋一般要比其他聯(lián)接型式的循環(huán)次數(shù)少。這是因?yàn)楹附咏宇^中不接型式的循環(huán)次數(shù)少。這是因?yàn)楹附咏宇^中不僅有僅有應(yīng)力集中應(yīng)力集中（如角焊縫的焊趾處），而且這

48、（如角焊縫的焊趾處），而且這部位易產(chǎn)生部位易產(chǎn)生焊接接頭缺陷焊接接頭缺陷，殘余焊接應(yīng)力殘余焊接應(yīng)力也比也比較高。較高。 疲勞斷口從宏觀檢疲勞斷口從宏觀檢查來看，由疲勞裂紋查來看，由疲勞裂紋產(chǎn)生及擴(kuò)展區(qū)，和最產(chǎn)生及擴(kuò)展區(qū)，和最后斷裂區(qū)，斷裂開始后斷裂區(qū)，斷裂開始點(diǎn)向四周輻射出類似點(diǎn)向四周輻射出類似貝殼紋的疲勞紋。貝殼紋的疲勞紋。疲勞裂紋源疲勞裂紋源疲勞裂紋擴(kuò)疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)前沿線展區(qū)前沿線最后斷裂區(qū)最后斷裂區(qū)3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-6/29疲勞裂紋擴(kuò)展輝紋形成機(jī)制由不同解釋模型，疲勞裂紋擴(kuò)展輝紋形成機(jī)制由不同解釋模型，其中塑性鈍化模型示意圖如下其中塑

49、性鈍化模型示意圖如下。未加載荷裂紋閉合形態(tài)；未加載荷裂紋閉合形態(tài)； 在加載段拉應(yīng)力作用下，裂紋張開，在加載段拉應(yīng)力作用下，裂紋張開，裂紋尖端兩個(gè)小切口使之向裂紋尖端兩個(gè)小切口使之向45滑移；滑移； 拉應(yīng)力大最大值時(shí)，裂紋因變形使應(yīng)拉應(yīng)力大最大值時(shí)，裂紋因變形使應(yīng)力集中的效應(yīng)消失，裂紋尖端的滑移力集中的效應(yīng)消失，裂紋尖端的滑移帶變寬，裂紋前端鈍化，呈半圓狀，帶變寬，裂紋前端鈍化，呈半圓狀，此時(shí)產(chǎn)生新的表面，裂紋向前擴(kuò)展；此時(shí)產(chǎn)生新的表面，裂紋向前擴(kuò)展；去載拉應(yīng)力下降，沿滑移帶向相反方去載拉應(yīng)力下降，沿滑移帶向相反方向滑移；向滑移；加載后半周處于壓應(yīng)力，形成新表面加載后半周處于壓應(yīng)力，形成新表面被

50、壓向裂紋平面，形成新的切口，結(jié)被壓向裂紋平面，形成新的切口，結(jié)果造成新的疲勞紋，其間距為果造成新的疲勞紋，其間距為c，即為即為輝紋寬度，該理論認(rèn)為每一次循環(huán)加輝紋寬度，該理論認(rèn)為每一次循環(huán)加載，就產(chǎn)生一道輝紋。載，就產(chǎn)生一道輝紋。C3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-6/29二、在焊接結(jié)構(gòu)中疲勞強(qiáng)度的常用表示法二、在焊接結(jié)構(gòu)中疲勞強(qiáng)度的常用表示法（一）基本概念（一）基本概念1、疲勞強(qiáng)度和疲勞極限、疲勞強(qiáng)度和疲勞極限（1）疲勞曲線）疲勞曲線 指某一材料試樣用不同載荷進(jìn)指某一材料試樣用不同載荷進(jìn)行多次反復(fù)加載試驗(yàn)，測(cè)得不同載荷下使試樣行多次反復(fù)加載試驗(yàn)，測(cè)得不同

51、載荷下使試樣破壞所需加載循環(huán)次數(shù)所繪制成破壞所需加載循環(huán)次數(shù)所繪制成-N疲勞曲線疲勞曲線190210250230165432百萬- -N N 曲曲線線 2864246 8- - N N 曲線曲線 3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-6/29（2） 疲勞強(qiáng)度疲勞強(qiáng)度 為在某一為在某一N循環(huán)次數(shù)下破壞應(yīng)循環(huán)次數(shù)下破壞應(yīng)力，稱為在該力，稱為在該N循環(huán)下的疲勞強(qiáng)度。循環(huán)下的疲勞強(qiáng)度。（3） 疲勞極限疲勞極限 是指在是指在N次以后其強(qiáng)度不再下次以后其強(qiáng)度不再下降達(dá)到飽和極限，如圖所示水平線代表疲勞極降達(dá)到飽和極限，如圖所示水平線代表疲勞極限的數(shù)值。限的數(shù)值。28642

52、46 8- - N N 曲線曲線 3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-6/292、應(yīng)力循環(huán)特性應(yīng)力循環(huán)特性 疲勞強(qiáng)度的數(shù)值與應(yīng)力循環(huán)特性有關(guān)，應(yīng)力疲勞強(qiáng)度的數(shù)值與應(yīng)力循環(huán)特性有關(guān)，應(yīng)力循環(huán)特性主要用下列參量表示：循環(huán)特性主要用下列參量表示： 平均應(yīng)力平均應(yīng)力 (2) 應(yīng)力振幅應(yīng)力振幅 (3) 應(yīng)力循環(huán)特性系數(shù)應(yīng)力循環(huán)特性系數(shù) 其中其中max min應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的最大應(yīng)力和最小應(yīng)力應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的最大應(yīng)力和最小應(yīng)力 的變化范圍為的變化范圍為 -+1 由上式可見由上式可見max=m+a, min=m-a,可以把任意載荷看可以把任意載荷看作是某個(gè)不變的平均應(yīng)力（靜載的恒定應(yīng)力部分）和應(yīng)力作是某個(gè)不變的平均應(yīng)力（靜載的恒定應(yīng)力部分）和應(yīng)力振幅（交變應(yīng)力部分）的組合。振幅（交變應(yīng)力部分）的組合。 2minmaxm2minmaxamaxmin3 焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度焊接接頭和結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度IWE-T/3.3-7/29 3、特殊循環(huán)特性變動(dòng)載荷、特