高支模柱模板計算書

1、柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的總計算高度:H = 10.70m； 計算簡圖模板在高度方向分 2 段進行設計計算。第

2、1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度為5.88米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:10；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:8；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N

3、/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取

4、20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.880m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、141.120 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力

5、和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 131 mm，且豎楞數(shù)為 8，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =131.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m

6、； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×13.339×131×131= 2.29×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50

7、0×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.29×104 / 1.88×104 = 1.221N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.221N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =131.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:

8、新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×13.339×131.0 = 1048.480N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V

9、 = 1048.480N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1048.480/(2×500×15.0)=0.210N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.21N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100

10、EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×0.5010.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =131.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 500×15.0×15.0×15.0/12 = 1.41×105 mm4；面板最大容許撓度: = 131 / 250 = 0.524 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.02×131.04/(10

11、0×6000.0×1.41×105) = 0.024 mm；面板的最大撓度計算值 =0.024mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.524mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5.880m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×80×80/6×2 = 85.33cm3；I = 40×80×80×80/12×2

12、= 341.33cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.036×0.131×0.900=2.835kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.000×0.131×0.900=0.660kN/m； q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×3.495×

13、;500.0×500.0= 8.74×104N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 8.74×104/8.53×104 = 1.024N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.024N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨

14、連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×20.036×0.131×0.900=2.835kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.000×0.131×0.900=0.660kN/m； q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×3.495×500.0 = 1048.480N；截面抗剪強度必須滿足下式：

15、 = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.495×500=1048.48N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×1048.480/(2×40.0×80.0×2)=0.246N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪

16、應力計算值 =0.246N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×0.12 = 3.49 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.41×106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計

17、算值: = 0.677×3.49×500.04/(100×9000.0×3.41×106) = 0.048 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.048mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.732×2=9.46cm3；I = 11.357×2=22.71cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×20

18、.04×0.9 + 1.4 ×4×0.9)×0.129 × 0.5 = 1.72 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.341 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.254 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.114 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 254123.03 N·mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值:

19、= 25.57 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =2.54×108/(1.05×9.46×106)=25.57N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.114 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.114mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積

20、(mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.341 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.341kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

21、:W = 4.732×2=9.46cm3；I = 11.357×2=22.71cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×4×0.9)×0.137 ×0.5 = 1.83 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.303 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.195 kN·m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.061 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱

22、箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 194869.91 N·mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 19.61 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =1.95×108/(1.05×9.46×106)=19.61N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.061 mm；柱箍最大容許撓度: = 333.333 / 250

23、= 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.061mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.303

24、kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.303kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!第2段（柱身高度5.88米位置至柱身高度10.70米位置；分段高度為4.82米）:一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:10；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:8；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的間距(mm):550；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面

25、板參數(shù)面板類型:鋼面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):210000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其

26、中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.820m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 40.549 kN/m2、115.680 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2=

27、4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 131 mm，且豎楞數(shù)為 8，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距):

28、 l =131.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×40.55×0.55×0.85=22.748kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.00×0.55×0.85=2.618kN/m；式中，0.85為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =22.748+2.618=25.366 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1×25.366×131×131= 4.35×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W&

29、lt;f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 550×18.0×18.0/6=2.97×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 4.35×104 / 2.97×104 = 1.466N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.466N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =205N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪

30、力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =131.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×40.55×0.55×0.85=22.748kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.00×0.55×0.85=2.618kN/m； 式中，0.85為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =22.748+2.618=25.366 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6

31、5;25.366×131.0 = 1993.767N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1993.767N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 550mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1993.767/(2×550×18.0)=0.302N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應

32、力 =0.302N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 40.55×0.5522.30 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =131.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 550×18.0×18.0×18.0/12

33、 = 2.67×105 mm4；面板最大容許撓度: = 131 / 250 = 0.524 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×22.30×131.04/(100×210000.0×2.67×105) = 0.001 mm；面板的最大撓度計算值 =0.001mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.524mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.820m,柱箍間距為550mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度8

34、0mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×80×80/6×2 = 85.33cm3；I = 40×80×80×80/12×2 = 341.33cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =550.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×40.549×0.131×0.850=5.418kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：

35、1.4×4.000×0.131×0.850=0.624kN/m； q = 5.418+0.624=6.042 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×6.042×550.0×550.0= 1.83×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.83

36、5;105/8.53×104 = 2.142N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.142N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =550.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×40.549×0.131×0.850=5.418kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×4.000×0.131×0.

37、850=0.624kN/m； q = 5.418+0.624=6.042 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×6.042×550.0 = 1993.767N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.042×550=1993.767N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截

38、面最大受剪應力計算值: =3×1993.767/(2×40.0×80.0×2)=0.467N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.467N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =40.55×0.12 = 6.04 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =550.0m

39、m ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.41×106；豎楞最大容許撓度: = 550/250 = 2.2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×6.04×550.04/(100×9500.0×3.41×106) = 0.115 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.115mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.732&

40、#215;2=9.46cm3；I = 11.357×2=22.71cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×40.55×0.85 + 1.4 ×4×0.85)×0.129 × 0.55 = 3.27 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 12.058 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.483 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.217 mm；1. 柱箍抗彎強

41、度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 483234.82 N·mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 48.63 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =4.83×108/(1.05×9.46×106)=48.63N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.217 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm